Предварительные напряжения арматуры

2.25.Предварительные напряжения арматурыσ_spпринимают не более:

для арматуры классов А540, А600, А800, А1000 - 0,9R_s,n;

для арматуры классов Вр1200 - Вр1500, К1400, К1500 - 0,8R_s,n.

Кроме того, для любых классов арматуры значение σ_spпринимают не менее 0,3R_s,n.

2.26.При расчете предварительно напряженных конструкций следует учитывать снижение предварительных напряжений вследствие потерь предварительного напряжения - до передачи усилий натяжения на бетон (первые потери) и после передачи усилия на бетон (вторые потери).

Первые потери предварительного напряжения включают потери от релаксации предварительных напряжений в арматуре, потери от температурного перепада при термической обработке конструкций, потери от деформации анкеров и деформации формы.

Вторые потери предварительного напряжения включают потери от усадки и ползучести бетона.

2.27.Потери от релаксации напряжений арматуры определяют по формулам:

для арматуры классов А600, А800 и А1000 при способе натяжения:

механическом - Δσ_sp1= 0,1σ_sp- 20;

электротермическом - Δσ_sp1= 0,03σ_sp;

для арматуры классов Вр1200 - Вр1500, К1400, К1500 при способе натяжения:

механическом - 0588S10-01971

электротермическом - Δσ_sp1= 0,05σ_sp.

Для арматуры класса А540 Δσ_sp1= 0,0.

Здесь σ_spпринимается без потерь в МПа.

При отрицательных значениях Δσ_sp, их следует принимать равными нулю.

При наличии более точных данных о релаксации напряжений арматуры допускается принимать иные значения потерь от релаксации.

2.28.Потери от температурного перепадаΔt, определяемого как разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилия натяжения, °С, принимаются равными

Δσ_sp2= 1,25Δt (МПа).                                                          (2.3)

При отсутствии точных данных допускается принимать Δt = 65°.

При наличии более точных данных о температурной обработке конструкций допускается принимать иные значения потерь от температурного перепада.

2.29.Потери от деформации стальной формы (упоров) при неодновременном натяжении арматуры на форму определяются по формуле

_{0588S10-01971}

(2.4)

где n- число стержней (групп стержней), натягиваемых не одновременно;

Δl- сближение упоров по линии действия усилияР, определяемое из расчета деформации формы;

l- расстояние между наружными гранями упоров.

При отсутствии данных о конструкции формы и технологии изготовления допускается принимать Δσ_sp3= 30 МПа.

При электротермическом способе натяжения арматуры потери от деформации формы не учитываются.

2.30. Потери от деформации анкеров, расположенных у натяжных устройств, определяются по формуле

(2.5)

где Δl- обжатие анкеров или смещение стержня в зажимах анкеров;

l- расстояние между наружными гранями упоров.

При отсутствии данных допускается принимать Δl= 2 мм.

При электротермическом способе натяжения потери от деформации анкеров не учитываются, так как они должны быть учтены при определении значений полного удлинения арматуры.

2.31. Потери от усадки бетона определяют по формуле

Δσ_sp5= ε_b,shE_s,                                                                       (2.6)

где ε_b,sh- деформация усадки бетона, принимаемая равной:

0,0002 - для бетона классов В35 и ниже;

0,00025 - для бетона класса В40;

0,0003 - для бетона классов В45 и выше.

Допускается потери от усадки определять более точными методами.

2.32.Потери напряжений в рассматриваемой напрягаемой арматуре (SилиS') от ползучести бетона определяют по формуле

_{0588S10-01971}

                               (2.7)

где φ_b,cr-коэффициент ползучести бетона, определяемый согласно табл. 2.6;

α-коэффициент приведения арматуры к бетону, равный α =E_s/E_b;

μ_sp-коэффициент армирования, равный А_spj/А, гдеАиА_spj- площади поперечного сечения соответственно элемента и рассматриваемой напрягаемой арматуры (А_spилиA'_sp);

σ_bр-напряжение в бетоне на уровне центра тяжести рассматриваемой напрягаемой арматуры, определяемое как для упругих материалов по приведенному сечению согласно формуле

_{0588S10-01971}

                                              (2.8)

P₍₁₎-усилие предварительного обжатия с учетом первых потерь, равное

P₍₁₎= (A_sp+A'_sp)(σ_sp- Δσ_sp(1)),                                             (2.9)

здесь Δσ_sp(1) - сумма первых потерь напряжения;

e_0p1-эксцентриситет усилия Р₍₁₎относительно центра тяжести приведенного сечения элемента, равный

_{0588S10-01971}

(2.10)

здесь y_sp,у'_sp-см. черт. 2.1;

0588S10-01971