Черт. 3.15. Схема усилий в наклонном сечении элемента, армированного хомутами, при расчете на действие поперечной силы

Поперечную силу Q_b определяют по формуле

Q_b = M_b/c,                                                                            (3.51)

где

M_b = 1,5φ_nR_btbh₀²;                                                                (3.52)

_{0588S10-01971}

                                                      (3.53)

N_p = 0,7P;

Р - усилие обжатия от напрягаемой арматуры, расположенной в растянутой зоне;

N_b = 1,3R_bA₁, но не менее N_p;

A₁ - площадь бетонного сечения без учета свесов сжатой полки.

Допускается значение φ_n определять по формуле

_{0588S10-01971}

                                          (3.53а)

Значение Q_b принимают не более 2,5R_btbh₀ и не менее Q_b,min = 0,5φ_nR_btbh₀.

Значение c определяют согласно п. 3.33.

Усилие Q_sw определяют по формуле

Q_sw = 0,75q_swc₀,                                                                    (3.54)

где q_sw - усилие в хомутах на единицу длины элемента, равное

q_sw = R_swA_sw/s_w;                                                                     (3.55)

c₀ - длина проекции наклонной трещины, принимаемая равной c, но не более 2h₀.

Хомуты учитываются в расчете, если соблюдается условие

q_sw ≥ 0,25φ_nR_btb.                                                                  (3.56)

Можно не выполнять это условие, если в расчетных формулах учитывать уменьшенное значение φ_nR_btb, при котором условие (3.56) превращается в равенство, т.е. принимать M_b = 6q_swh₀² и Q_b,min = 2q_swh₀; в этом случае всегда c₀ = 2h₀.

0588S10-01971

Черт. 3.16. Расположение расчетных наклонных сечений при сосредоточенных силах

1 - наклонное сечение, проверяемое на действие поперечной силы Q₁; 2 - то же, силы Q₂

3.33. При проверке условия (3.50) в общем случае задаются рядом наклонных сечений при различных значениях c, не превышающих расстояние от опоры до сечения с максимальным изгибающим моментом.

При действии на элемент сосредоточенных сил значение c принимают равным расстояниям от опоры до точек приложения этих сил (черт. 3.16), а также равным  но не меньше h₀, если это значение меньше расстояния до 1-го груза.

При расчете элемента на действие равномерно распределенной нагрузки q невыгоднейшее значение c принимают равным , а если при этом 0588S10-01971

 (или при ), следует принимать  Здесь отношение  принимают не менее 0,25, а значение q₁ определяют следующим образом:

а) если действует сплошная равномерно распределенная нагрузка q,

q₁ = q;

б) если нагрузка q включает в себя временную нагрузку, которая приводится к эквивалентной по моменту равномерно распределенной нагрузке q_v (т.е. когда эпюра моментов от принятой в расчете нагрузки q_v всегда огибает эпюру моментов от любой фактической временной нагрузки),

q₁ = q - 0,5q_v.

При этом в условии (3.50) значение Q принимают равным Q_max - q₁c, где Q_max - поперечная сила в опорном сечении.

3.34. Требуемая интенсивность хомутов, выражаемая через q_sw (см. п. 3.32), определяется следующим образом:

а) при действии на элемент сосредоточенных сил, располагаемых на расстояниях c_i от опоры, для каждого i-го наклонного сечения с длиной проекции c_i, не превышающей расстояния до сечения с максимальным изгибающим моментом, значение q_sw(i) определяется следующим образом в зависимости от коэффициента α_i = c_i/h₀, принимаемого не более 3:

если 0588S10-01971

                        0588S10-01971

     (3.57)

если ε_i > ε_грi,                                     0588S10-01971

                                   (3.58)

где α_0i - меньшее из значений α_i и 2;

Q_i - поперечная сила в i-ом нормальном сечении, расположенном на расстоянии c_i от опоры;

φ_n - см. п. 3.32;

окончательно принимается наибольшее значение q_sw;

б) при действии на элемент только равномерно распределенной нагрузки q требуемая интенсивность хомутов q_sw определяется в зависимости от  следующим образом:

если Q_b1 ≥ 2M_b/h₀ - Q_max

                                                                 (3.59)

если Q_b1 < 2M_b/h₀ - Q_max

                                                                 (3.60)

при этом, если Q_b1 < φ_nR_btbh₀,

_{0588S10-01971}

                                                  (3.61)

где M_b1, Q_b,min - см. п. 3.32;

q₁ - см. п. 3.33.

В случае, если полученное значение q_sw не удовлетворяет условию (3.56), его следует вычислять по формуле

_{0588S10-01971}

                       (3.62)

и принимать не менее

3.35. При уменьшении интенсивности хомутов от опоры к пролету с q_sw1 до q_sw2 (например, при увеличении шага хомутов) следует проверить условие (3.50) при значениях c, превышающих l₁ - длину участка с интенсивностью хомутов q_sw1 (черт. 3.17). При этом значение Q_sw принимается равным:

если c ≤ 2h₀ + l₁           Q_sw = 0,75[q_sw1c₀ - (q_sw1 - q_sw2)(c - l₁₎];                                      (3.63)

если c ≤ 2h₀ + l₁           Q_sw = 1,5q_sw2h₀,                                                                          (3.64)

c₀ - см. п. 3.33.

При действии на элемент равномерно распределенной нагрузки длина участка с интенсивностью хомутов q_sw1 принимается не менее значения l₁, определяемого в зависимости от Δq_sw = 0,75(q_sw1 - q_sw2) следующим образом:

если Δq_sw < q₁,

_{0588S10-01971}

                               (3.65)

где  но не более 3h₀,

при этом, если 0588S10-01971

 

- если Δq_sw ≥ q₁,

_{0588S10-01971}

                                   (3.66)

здесь φ_n, M_b, c₀, Q_b,min - см. п. 3.32; q₁ - см. п. 3.33.

0588S10-01971