Черт. 3.21. Определение расчетного значения момента при расчете наклонного сечения

а-длясвободноопертойбалки;б-дляконсоли

Момент M_swпри поперечной арматуре в виде хомутов, нормальных к продольной оси элемента, определяют по формуле

M_sw= 0,5q_swc²,                                                              (3.75)

где q_swопределяют по формуле (3.55) п. 3.32, а cопределяют согласно п.3.44, и принимают не более 2h₀.

Если хомуты в пределах длины cменяют свою интенсивность сq_swу начала наклонного сечения наq_sw2,момент M_sw определяют по формуле

M_sw= 0,5q_sw1c²- 0,5(q_sw1-q_sw2)(c-l₁)²,                              (3.76)

где l₁-длина участка с интенсивностью хомутов q_sw1.

3.42. Расчет на действие момента производят для наклонных сечений, расположенных в местах обрыва продольной арматуры, а также у грани крайней свободной опоры балок и у свободного конца консолей при отсутствии у продольной арматуры специальных анкеров.

Кроме того, рассчитываются наклонные сечения в местах резкого изменения высоты элемента (например, в подрезках).

3.43. Если наклонное сечение пересекает в растянутой зоне напрягаемую арматуру без анкеров в пределах длины ее зоны анкеровкиl_an, то усилиеN_s определяется по формуле

N_s=R_sA_spl_s/l_an,                                                                     (3.77)

где l_s- расстояние от торца элемента до начала наклонного сечения в растянутой зоне. При наличии ненапрягаемой растянутой арматуры без анкеров к значениюN_s может добавляться значение

N_ss=R_sA_sl_s/l_as≤R_sA_s,

где l_s- расстояние от конца напрягаемой арматуры до начала наклонного сечения в растянутой зоне;

l_as- длина зоны анкеровки ненапрягаемой арматуры.

Длина зоны анкеровки определяется по формуле

                                                                  (3.78)

где R_bond-расчетное сопротивление сцепления соответствующей арматуры с бетоном, равное R_bond= η₁η₂R_bt;

η₁-коэффициент, учитывающий влияние поверхности арматуры и принимаемый равным:

2,5 - для горячекатаной и термомеханически упрочненной арматуры классов А300 и выше;

2,2 - для арматурных канатов класса К диаметром 9 мм и более;

2,0 - для холоднодеформированной арматуры класса В500;

1,8 - для холоднодеформированной арматуры класса В_рдиаметром 4 мм и более;

1,7 - для холоднодеформированной арматуры класса В_рдиаметром 3 мм и арматурных канатов класса К диаметром 6 мм;

1,5 - для гладкой арматуры (класса А240);

η₂-коэффициент, учитывающий влияние диаметра арматуры и принимаемый равным:

1,0 - при диаметреd_s ≤ 32 мм;

0,9 - при диаметрах 36 и 40 мм;

α - коэффициент, учитывающий влияние поперечного обжатия бетона и поперечной арматуры и принимаемый равным:

а) для крайних свободных опор балок,

если 0,25 ≤ σ_b/R_b≤ 0,75                               - 0,75;

если σ_b/R_b< 0,25 или σ_b/R_b> 0,75              - 1,0,

здесь σ_b=F_sup/A_sup;

F_sup,A_sup-опорная реакция и площадь опирания балки.

При этом, если имеется поперечная арматура охватывающая без приварки продольную арматуру, коэффициент α делится на величину 1 + 6A_sw/(as) (гдеA_sw иs- площадь сечения огибающего хомута и его шаг) и принимается не менее 0,7;

б) для свободных концов консолей - 1,0.

В любом случае длина зоны анкеровки принимается не менее 15d_s и не менее 200 мм.

3.44.Для свободно опертых балок невыгоднейшее наклонное сечение начинается от грани опоры и имеет проекцию с, определяемую следующим образом:

а) если на балку действуют сосредоточенные силы, значения спринимаются равными расстояниям от грани опоры до точек приложения этих сил, но не более 2h₀, а также равнымQ_max/q_sw, если это значение меньше расстояния до 1-го груза;

б) если на балку действует равномерно распределенная нагрузка q,значение c определяют по формуле

(3.79)

где q_sw-см. формулу (3.55) п. 3.32.

Если хомуты в пределах длины cменяют свою интенсивность сq_sw1у начала наклонного сечения наq_sw2,значение c определяется по формуле (3.79) при уменьшении числителя на Δq_swl₁, а знаменателя - на Δq_sw(гдеl₁-длина участка интенсивностью q_sw1, Δq_sw=q_sw1-q_sw2).

Для балок с наклонной сжатой гранью при действии равномерно распределенной нагрузки qпроверяют наклонные сечения со значениемc,равным

(3.80)

но не более 2h₀/(1 - 2tgβ), гдеh₀- рабочая высота в опорном сечении;

β - угол наклона сжатой грани к горизонтали.

При растянутой грани, наклоненной под углом β к горизонтали, в этих формулах значение tgβзаменяется на sinβ.

Для консолей, нагруженных сосредоточенными силами (черт. 3.20,б) проверяются наклонные сечения, начинающиеся у мест приложения сосредоточенных сил вблизи свободного конца со значениямиc=Q₁/q_sw, (гдеQ₁-поперечная сила в начале наклонного сечения), но не более 2h₀и не болееl₁- расстояния от наклонного сечения до опоры. Если такие консоли имеют наклонную сжатую грань, значениеcпринимается равным (Q₁-N_stgβ)/q_sw, но не более 2h₀/(1 - 2tgβ)и не более l₁, гдеh₀₁- рабочая высота в начале наклонного сечения.

Для консолей, нагруженных только равномерно распределенной нагрузкой q,невыгоднейшее сечение заканчивается в опорном сечении и имеет длину проекции

_{0588S10-01971}

(3.81)

но не более 2h₀;

при этом, если c<l-l_as, то в формуле (3.81) принимаетсяR_sA_s=0,0;

здесь z_s-см. п. 3.41,l_an- см. п.3.43.

В случае, если c<l -l_an,расчет наклонного сечения по моменту можно не производить.