глава2
.pdfмалого объема, где процессы кратковременны, кинетические модели не имеют особого смысла. Модели кинетики дают информацию для выбора необходимого времени флотации, измельчения, отсадки, а следовательно, для обоснования объема, длины, числа аппаратов, циркуляционных нагрузок, схем измельчения и обогащения.
2.2.5. Модели динамики
Это модели, описывающие движение частиц, происходящее под действием приложенных к ним сил, вызывающих или изменяющих это движение, – так называемых ускоряющих сил. Силы могут быть представлены как функции положения тел, их скоростей и времени.
В динамике решаются две основные задачи: 1) определение силы, производящей данное движение тела; 2) определение движения тела, происходящее под действием заданных сил.
Обычно задачи динамики решаются при помощи дифференциальных уравнений движения. Для движущегося тела уравнение в общем случае при воздействии нескольких сил имеет вид:
m d v |
n |
= ∑ F , |
|
dt |
i |
i=1 |
где v – скорость тела в направлении движения, t – время, Fi – i-ая сила, дей-
ствующая на тело.
Для определения закона движения тела нужно найти значение координаты движения х для каждого момента времени.
Модели динамики широко применяются в теории обогащения. Они появились одними из первых в период, когда еще не использовался современный математический аппарат, и с успехом разрабатываются до настоящего времени. Такие модели просты по форме, основаны на законах классической механики и физики полей, понятны, как правило, интегрируемы и в конечном виде представляются формулами.
Такие модели довольно условны, и их применение обычно ограничено, однако они способствуют пониманию сути процесса. С их помощью выполняется анализ поведения частиц в аппаратах, выбирается характер и интенсивность приложения сил, решаются задачи совершенствования режимов и конструкций.
Рассмотрим суть получения такой модели.
Сначала вводятся допущения, позволяющие существенно упростить саму модель и последующее решение. Они касаются свойств тел, среды разделения, полей, создающих те или иные силы, условий движения (свободное падение, например), задания границ, за которые не должно выходить тело, и т. п. Допущения существенно ограничивают применимость моделей.
Далее, исходя из анализа действующих на тело сил, составляется уравнение движения тела, в котором силы заменяются параметрами движения, свойствами тел и среды.
Затем полученное дифференциальное уравнение преобразуется и по воз-
31
можности решается аналитически путем интегрирования. Чаще удается получить модель в итоге в виде формулы.
Распространен случай, когда необходимое решение получается при конечных условиях решения задачи, т. е. в установившемся режиме при dv/dt = 0. Тогда решение сводится к решению алгебраических уравнений относительно интересующей переменной.
На базе модели динамики получены ставшие классическими уравнения конечной скорости движения тела в свободных условиях. Модели получены при допущениях об идеальной форме тела, например, сферической, для условий падения тела без взаимодействия (столкновения) с другими телами и стенками сосуда в неподвижной среде.
На тело, свободно движущееся в среде, действуют силы тяжести G, архимедова сила А и сила сопротивления Р:
|
|
m |
dv |
= G − A − P, |
(2.1) |
|||
Поскольку для сферы |
dt |
|||||||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||
G = |
πd 3 |
δg; |
A = |
πd 3 |
g; |
P = ψv2d 2 , |
||
6 |
6 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
где d – диаметр тела; δ и – плотности соответственно тела и среды, ψ – коэффициент сопротивления, уравнение движения перепишется в виде
|
|
m |
dv |
= |
πd 3 |
(δ − )g − ψv2d 2 . |
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
3 |
|
dt |
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
После деления на m = |
πd |
δ дифференциальное уравнение движения будет |
||||||||||||||||||||||||
6 |
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6ψv2 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
dv |
= |
δ − |
g − |
. |
|
|
|
(2.2) |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
dt |
|
δ |
|
|
πdδ |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Проанализируем полученное уравнение. В начале движения v = 0, тогда |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dv |
= |
δ − |
|
g = g0 , |
|
(2.3) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dt |
|
|
|
δ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
в установившемся режиме v = v0 (конечная |
|
скорость |
свободного падения) |
|||||||||||||||||||||||
dv/dt = 0 и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
πd(δ − |
)g . |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
v |
= |
|
|
|
|
|
(2.4) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
6ψ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Выражая g0 из (2.3) и подставляя в (2.4), найдем |
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
v2 |
= |
πd(δ − |
|
)g |
= |
πd |
g |
0 |
δ |
, |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
0 |
|
|
|
|
6ψ |
|
|
|
|
|
|
6ψ |
|
|
|
|
||||||||
тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6ψ |
|
|
|
|
|
g0 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
. |
|
|
|
|
(2.5) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
πdδ |
|
|
|
|
v02 |
|
|
|
|
|
Подставляя (2.5) в (2.2) с учетом (2.3) получим:
32
dv |
|
|
|
v |
2 |
|
= g0 |
|
− |
2 |
|
||
dt |
1 |
|
. |
|||
|
|
|
v0 |
|
Разделяя переменные и интегрируя в пределах от 0 до v получаем:
∫ g0dt + c =v02 |
v |
dv |
|
v0 |
|
v0 + v |
|
|
∫ |
= |
ln |
. |
|||||
|
|
|
||||||
|
0 v02 − v2 |
2 |
|
v0 − v |
Принимая, что при t=0, v=0, имеем c=0, поэтому получаем:
g0t = v0 ln v0 + v , 2 v0 − v
откуда
2g0t
v0 + v = e v0 . v0 − v
Решая последнее равен относительно v, можно записать:
|
|
|
2g0t |
|
||
v = v |
e |
v0 |
− 1. |
|||
0 |
|
|
2g0t |
|
||
|
e |
v0 |
|
+ 1 |
||
Используя формулы гиперболических функций, окончательно получим |
||||||
модель скорости свободного падения частицы в среде: |
||||||
v = v th |
g0t |
. |
(2.6) |
|||
|
||||||
0 |
v0 |
|
||||
|
|
Модель конкретизируется в зависимости от вида v0, который различен для частиц разного размера.
Получим вид v0 для частного случая мелких частиц d<0,l мм (формула Стокса). Отметим, что во многих случаях ведется поиск именно этой модели, поскольку переходные процессы достижения телом конечной скорости сравнительно непродолжительны.
Вернемся к уравнению (2.2). Заменим коэффициент сопротивления ψ по формуле Стокса, полученной им для шара:
ψ=3πμ dv,
и подставим ψ в уравнение (2.2), используя также (2.3), тогда имеем:
dv |
= g0 |
− |
18μv . |
dt |
|
|
d 2δ |
При достижений телом конечной скорости dv/dt= 0
g0 |
− |
18μv |
= 0. |
|
d 2δ |
||||
|
|
|
откуда получаем модель конечной скорости свободного ской формы в среде:
v0S = g0δd 2 .
18μ
Подставляя (2.7) в (2.6), имеем окончательный вид
падения тела сфериче-
(2.7)
модели свободного па-
33
дения частицы сферической формы (d≤0,1 мм) в среде:
vS = |
g0δd 2 |
th |
18μt |
. |
|
18μ |
δd 2 |
||||
|
|
|
Аналогично получают модели движения для различных условий разделения в зависимости от действующих на тело сил.
2.2.6. Модели динамики массопереноса
Такие модели вытекают из общих закономерностей движения минеральных частиц в рабочих зонах обогатительных аппаратов, которые разработаны О. Н. Тихоновым. Модели позволяют предсказать ход процесса сепарации минеральных частиц в пространстве рабочей зоны (х, у, z) и времени t для любого обогатительного аппарата. Для этого вводится ряд понятий, в частности, о функции фракционного состояния w(ξ, х, у, z, t) минеральных частиц в зоне, о
поле статистически усредненных скоростей v (ξ, х, у, z, t), используются законы сохранения, даются понятия о действующих на частицы в аппаратах силах, рассматривается методика составления уравнений сепарации, решения которых предсказывают функцию состояния в любой точке, в том числе в зонах продуктов обогащения. Уравнения сепарации по физико-математической природе сравнимы с уравнениями математической физики (например, с уравнениями диффузии). Однако сложный состав продуктов, изменчивость физических свойств частиц, характерные для обогатительных процессов, выводят эти уравнения за пределы известных типов уравнений математической физики. Составление и исследование этих уравнений открывает большие возможности для раз-
вития теории обогатительных процессов, в частности, в области предсказания |
|||||||||
|
|
β(ξ)=const |
показателей разделения, |
||||||
|
|
создания сепарационных |
|||||||
|
|
F |
|||||||
|
|
wк(ξ) |
характеристик |
|
аппара- |
||||
|
|
продукт 1 |
тов, |
используемых |
для |
||||
|
|
|
моделирования схем. |
|
|||||
|
|
продукт 2 |
|
Рассматривая |
за- |
||||
: |
|
wх(ξ) |
кономерности |
движения |
|||||
продукт |
z, t); β(ξ) |
F |
|||||||
частиц |
в пространстве |
||||||||
wк(ξ) |
|||||||||
обогатительных |
аппара- |
||||||||
продукт 1 |
|
|
|
|
|
|
|||
Исходный |
y, |
тов, |
необходимо |
ввести |
|||||
(x, |
|
||||||||
|
дополнительные |
поня- |
|||||||
исх |
продукт 2 |
||||||||
w |
тия. |
|
|
|
|
|
|||
wх(ξ) |
|
|
|
|
|
||||
|
|
F |
|
Функция фракци- |
|||||
|
|
wк(ξ) |
|
||||||
|
|
продукт 1 |
онного |
состояния |
ма- |
||||
|
|
продукт 2 |
териала – это много- |
||||||
|
|
wх(ξ) |
мерная |
изменяющаяся |
|||||
|
|
|
во |
времени |
функция |
||||
|
|
Рис. 2.23. Примеры рабочих зон аппаратов: |
распределения частиц по |
||||||
|
|
а – в объеме; б – на плоскости; в – на линии |
физическому свойству ξ |
34
и по рабочей зоне обогатительного аппарата, каждая точка пространства которого имеет три координаты (х, у, z).
Рабочая зона – это часть пространства, в которой минеральные частицы подвергаются действию сил, при этом те из частиц, что имеют ξ>ξгр, движутся в сторону разгрузки одного продукта, а другие, с ξ<ξгр, – в сторону разгрузки второго. Разделение может осуществляться в объеме, на плоскости, на линии (рис. 2.23).
Подвергаемый обработке материал распределен по рабочей зоне неоднородно, и в общем случае его фракционный состав подвержен изменениям во времени. Поэтому состав материала будем характеризовать сложной функцией w(ξ, х, у, z, t). Число w(ξ, х, у, z, t)dξ – это массовая или объемная доля частиц элементарной фракции [ ξ, ξ+Δξ] в окрестности точки (х, у, z) в момент времени t.
Массовые и объемные меры связаны между собой соотношением
wмас(ξ)= wоб(ξ)ρ(ξ)/ρср,
где ρ(ξ) и ρср – плотность соответственно фракции и всего материала.
Средний фракционный состав в конечной части рабочей зоны Vi определяется так:
wVi (ξ ) = Vi−1 ∫ ∫∫w(ξ, x, y, z, t)dx dy dz.
Vi
Среднее содержание компонента в конкретной точке зоны:
ξmax
β(x, y, z) = ∫β(ξ) w(ξ, x, y, z, t)dξ;
ξmin
в конечной части объема Vi:
|
ξmax |
∫ ∫∫βср(x, y, z, t)dx dy dz. |
βVi (ξ) = Vi−1 ∫ ∫∫ dx dy dz ∫β(ξ) w(ξ, x, y, z, t)dξ = Vi−1 |
||
Vi |
ξmin |
Vi |
Помимо минеральных частиц, в окрестности точки находится и среда. Если часть объема в окрестности точки (х, у, z) занята частицами и равна т = т (х, у, z , t ) , а оставшаяся часть приходится на среду 1-т, то в общем случае справедлива полная w-функция вида
wполн(ξ, х, у, z, t) = mwмин(ξ) + (1-т) ωср(ξ),
где m – степень заполнения; wмин; wср - соответственно w-функции минералов и среды.
В ряде случаев можно допускать т=const (случай равномерного заполнения).
Задача предсказания хода сепарации (предсказание массопереноса) сво-
дится к следующему: необходимо определить функцию состояния w(ξ, х, у, z, t) в этой точке (х, у, z) при t > 0 если аналогичная функция задана в момент времени t0= для фракционного состава питания. Заметим, что предсказание функции β(ξ) не требуется из-за ее постоянства без операций раскрытия и специальных селективных воздействий на физические свойства частиц.
Частицы в зонах аппаратов движутся под действием различных сил с усредненной скоростью (без хаотической случайной составляющей отдельных частиц), зависящей от ξ, х, у, z, t:
35
v (ξ, x, y, z, t) = vx (ξ, x, y, z, t) i + vy (ξ, x, y, z, t) j + vz (ξ, x, y, z, t) k
где i , j , k , – единичные векторы по осям х, у, z.
Поле скоростей в зоне для элементарной фракции [ξ, ξ+dξ] определяется во всех точках сепарации векторной функцией v (ξ, x, y, z, t).
Между функциями w(ξ, х, у, z, t) и v (ξ, x, y, z, t) существует взаимосвязь,
называемая законом сохранения вещества.
Для локального фракционного закона сохранения, т. е. справедливого для окрестности любой локальной точки (х, у, z) и любой элементарной фракции
∂(mw) = −div(mw v ) + W ,
∂t
где div(mw v ) = ∂(mwvx ) / ∂x + ∂(mwvy ) / ∂y + ∂(mwvz ) / ∂z – дивергенция вектора
mw v ; W – подводимый (отводимый) поток источника (стока) фракции.
Физический смысл локального закона сохранения заключается в следу-
ющем: накопление материала в произвольном объеме в единицу времени равно сумме разности между потоками, входящими через границу объема и выходящими через нее, и потока источника внутри объема.
При отсутствии внутренних источников W = 0 и постоянстве концентрации твердого (т = const) уравнение приводится к важному частному случаю:
|
∂w |
= −div(w v ). |
|
|
|
∂t |
|
|
|
Для стационарного режима (т. |
е. ∂(mωv) |
∂t = 0 ) уравнение принимает |
||
вид: |
|
|
|
|
|
div(mw v ) = W. |
|
||
Для суммы всех фракций локальный закон сохранения имеет запись: |
||||
|
∂m = −div(m v ) + Q |
, |
||
|
∂t |
Σ |
ист |
|
|
|
|
|
|
ξmax |
|
|
|
|
где vΣ = ∫ |
w v dξ – средняя по фракциям скорость |
минеральных частиц, т. е. |
ξmin
скорость транспортирования; Qист – суммарный поток частиц всех фракций источника.
Если внутри зоны аппарата условно выделить точку исходного питания
Wиcx = Qиcxwиcx(ξ), точки отвода концентрата Wк = - Qкωк(ξ) и хвостов Wх = - Qхwх(ξ) с указанием координат этих точек, то имеет место важный для практики случай,
когда W = Wиcx + Wк + Wх.
Интегральный закон сохранения для зоны сепарации следует из локального и получается интегрированием по объему рабочей зоны ∂V=∂x ∂y ∂z.
∂∂t ∫∫∫mw dV =∫∫∫W dV ,
V V
а при отсутствии источников (W = 0):
36
∂∂t ∫∫∫V mw dV =0
или после преобразований
∫∫∫mw dV = Vmсреднwсредн(ξ) = Mwсредн(ξ),
V
где V, М – соответственно полный объем и запас материала в зоне; mсредн и wсредн
–соответственно средние степень заполнения и фракционный состав.
Вэтом случае физический смысл интегрального закона: средний фрак-
ционный состав в зоне без источников (и стоков) – не меняется с течением времени.
Вчастном случае, если производительность W сосредоточена в точ-
ках подвода питания и отвода концентрата и хвостов, интегральный закон принимает вид:
∂∂t ∫∫∫V mw dV = Qисх(t) wисх(t) − Qк(t) wк(t) − Qх(t) wх(t).
Физический смысл интегрального закона: секундное изменение сум-
марного количества любой фракции, запасенной в зоне, равно разности подводимых с исходным питанием и отводимых с концентратом и хвостами потоков этой фракции.
Если Qиcт сосредоточен в трех точках: точке подачи исходного, точках вывода концентрата и хвостов – интегральный закон сохранения принимает вид:
dM/dt= Qиcх(t) – Qк(t) - Qх(t),
где M = ∫∫∫m dV – суммарное количество материала, запасенное в зоне.
V
Для решения задачи предсказания хода сепарации, кроме уравнения локального закона сохранения, имеющего два неизвестных w и v , требуется еще
одно, включающее те же неизвестные. В качестве такого уравнения будем использовать уравнение баланса статистически усредненных сил, действующих на частицы элементарной фракции:
∑ Fi = 0,
где Fi – i-я сила, действующая на частицу.
Данное уравнение всегда приближенно, так как его точность определяется правильностью выбора главных сил для данной зоны аппарата.
Различные силы, действующие в зонах обогатительных аппаратов, приведены в таблице 2.3.
Все рассматриваемые силы будем относить к единице объема минеральных частиц.
Какие же виды сил встречаются в обогатительных аппаратах?
Это традиционные детерминированные силы. Силы типа архимедо-
вой, вызванные реакцией среды и существованием градиента давления в среде в направлении действия основной силы.
37
Таблица 2.3 – Характеристика сил, действующих в обогатительных аппаратах
(силы отнесены к единице объема)
Наименование силы |
|
Формула |
|
|
|
Условные обозначения |
|||
|
|
ДЕТЕРМИНИРОВАННЫЕ |
|
|
|
|
|
|
|
Гравитационная (тяжести) |
|
F грав = gρ |
|
|
g – ускорение свободного падения, |
||||
|
|
|
м/с2; ρ – плотность тела, кг/м3 |
||||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
αст=18η – коэффициент сопротивле- |
||||
Вязкостного сопротивления сре- |
|
|
|
|
ния; η – коэффициент динамиче- |
||||
|
F ст = −αст(v - vср)l |
−2 |
|
ской вязкости, Па·с; |
|
|
|||
ды (Стокса) |
|
|
|
v, vср – скорость частиц |
и среды, |
||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
м/с; l – размер частицы, м |
|
|||
|
|
|
|
|
H – напряженность магнитного по- |
||||
|
|
|
|
|
ля, А/м; χ – магнитная восприимчи- |
||||
Магнитная пондеромоторная |
|
F магн = μ0 χH grad H |
|
вость, безразмерная величина; μ0 – |
|||||
|
|
магнитная |
постоянная, |
μ0=4π·10-7 |
|||||
|
|
|
|
|
Гн/м (μ0 используется при записи |
||||
|
|
|
|
|
формулы в системе СИ) |
|
|||
Электростатическая |
|
F кул = qE |
|
|
q – удельный заряд частицы, Кл/м3; |
||||
|
|
|
E – |
напряженность |
электростати- |
||||
(Кулона) |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
ческого поля, В/м |
|
|
||
Инерции |
|
F ин = −aρ |
|
|
a – ускорение частицы, м/с2 |
||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
F цб = −aцρ; |
|
|
aц – центростремительное ускоре- |
||||
Центробежная |
|
F цб = v2 ρR-1 |
|
|
ние, м/с2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
vокр – окружная скорость, м/с; |
|||||
|
|
окр |
|
|
R – радиус вращения, м |
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||
СИЛЫ ТИПА СИЛЫ АРХИМЕДА |
|
|
|
|
|||||
Гравитационно-архимедова |
|
F арх = F г-а = − gρср |
|
|
ρср – плотность среды, кг/м3 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
Центробежно-архимедова (при |
|
F ц-а = aцρср |
|
|
aц – |
центростремительное ускоре- |
|||
вращении в жидкости) |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ние, м/с |
|
|
|
|
Магнитно-архимедова |
|
F м-а = μ0 χср H grad H |
|
χср – магнитная восприимчивость |
|||||
|
|
суспензии |
(пульпы), |
безразмерная |
|||||
(в магнитной суспензии, пульпе) |
|
|
|
|
величина |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Амперо-архимедова |
|
F а-а = − i B |
|
|
i – плотность тока, А/м2 |
|
|||
(в электролите с током, |
|
|
|
B – магнитная индукция, Тл |
|||||
в магнитном поле) |
|
|
|
|
|||||
|
|
СРЕДНЕСТАТИСТИЧЕСКИЕ |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
m=m(x, y, z, t) – распределение сте- |
||||
|
|
|
|
|
пени |
заполнения |
элементарных |
||
|
|
|
|
|
объемов частицами в пространстве |
||||
|
|
F град = −k(mw)-1 |
|
и времени, о. е.; w=w(ξ, x, y, z, t) – |
|||||
Градиентная |
|
|
многомерное распределение частиц |
||||||
|
grad(mw) |
|
|
по физическому свойству ξ, про- |
|||||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
странству (x, y, z) и времени t; |
||||
|
|
|
|
|
k = ρ v 2 / 3 , где v – скорость хао- |
||||
|
|
|
|
|
тического движения частиц, м/с |
||||
Сопротивления |
|
F сопр = − mv = −αv |
|
v – скорость материала, м/с; |
|||||
|
|
τ – время между соударениями ча- |
|||||||
(соударений) |
|
τ |
|
|
стиц, с; α – коэффициент сопротив- |
||||
|
|
|
|
|
ления, кг/(с·м3) |
|
|
38
Подробней остановимся на среднестатистических силах. Они возникают из-за стесненных условий разделения. Частицы при движении соударяются и взаимодействуют друг с другом. Оценку взаимодействия осуществим силами
градиентной F град и сопротивления F сопр. Они являются статистическим сред-
ним упомянутых ударных взаимодействий.
Градиентная сила проявляется при неоднородности концентрации частиц разных видов при движении потоков. Частицы, соударяясь друг с другом, проникают в зоны преобладания частиц других видов, причем, чем больше разность концентраций, тем интенсивней идет взаимное проникновение. Выражение для определения градиентной силы имеет вид:
F град = − [k / w(ξξx, y, z, t)]grad w(ξξx, y, z, t),
где k – коэффициент пропорциональности, зависящий в общем случае от физического свойства.
При т ≠const
F град = −k grad(mw) / mw = −k (m−1grad m + w−1grad w).
С точки зрения кинетической теории k = ρv2 / 3 , где v 2 – средний квадрат
скорости хаотического движения частиц.
Градиентные силы препятствуют целенаправленному разделению минеральных частиц, они стремятся выровнять концентрацию в зоне разделения.
Сила сопротивления в общем случае включает две составляющие: одна возникает благодаря сопротивлению среды, которое можно учесть как детерминированную силу; другая – от многократных соударений с частицами.
Причем, если градиентная сила действует уже при наличии градиента концентраций, то сила сопротивления препятствует возникновению гради-
ента концентраций. Так, если частицы разного состава, а следовательно, и свойств, двигаются в одинаковом направлении по одинаковым траекториям, то одна из них, начиная разгоняться, догонит вторую, ударится о нее и потеряет набранную скорость, т. е. затормозится. Усредненная тормозящая сила равна
потере импульса (mчастv) частицы в единицу времени, т. е. – d(mчастv)/dt, где mчаст – масса частицы.
Если τ – среднее время пробега частицы от столкновения до столкновения, то
F сопр = − mчастτ v = −αv ,
где α – коэффициент пропорциональности, v – скорость в направлении движения частицы.
В свободных условиях F град, F сопр не действуют.
Вместе силы F град, F сопр создают диффузионный эффект. При действии
только этих сил имеет место лишь процесс диффузии, для которого справедливо уравнение
39
∂w |
|
∂w |
2 |
+ |
∂w |
2 |
+ |
∂w |
2 |
|
|||
= kα-1div(grad w) = D |
|
|
|
, |
|||||||||
∂t |
|
∂x |
2 |
|
∂y |
2 |
|
∂z |
2 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где D =kα-1 – коэффициент макродиффузии, м2/с.
Диффузионные эффекты рассеивания и, следовательно, взаимное засорение концентрата и хвостов имеют место во всех обогатительных аппаратах со стесненными условиями в рабочей зоне.
В уравнениях сепарации коэффициенты k, α, а следовательно, и D могут быть определены экспериментально.
Другой класс среднестатистических сил – среднестатистические силы типа силы Архимеда F г-а, F м-а, F а-а . Они действуют в смеси стесненно движу-
щихся частиц с соответственно различными плотностью, магнитной восприимчивостью, электропроводностью.
Методика составления уравнений сепарации основана на объединении уравнений типа закона сохранения и баланса сил для конкретных условий рабочей зоны аппарата в систему, а далее на их совместном решении. Решение, если уравнение сводится к типовом; уравнению математической физики, выполняется аналитически, в противном случае численными методами. В итоге решения уравнений сепарации определяют фракционный состав материала в любой точке (х, у, z) рабочей зоны посредством функции состояния w(ξ, х, у, z, t).
Рассмотрим методику получения уравнения сепарации на примере отсадочной машины с естественной постелью. Пусть в вертикальном направлении х действуют силы:
тяжести
F грав = gρ;
среднестатистическая гравитационно-архимедова
ρmax
F г-а = − gρср = − g ∫ρw(ρ, x, t)dρ;
ρmin
градиентная
F град = −kw-1 ∂∂wx ;
сопротивления
F сопр = −αvx (ρ, x, t).
Уравнения сепарации при т = const имеют вид:
∂w |
= − |
∂(wvx ) |
∂t |
∂x |
|
ρmax |
|
|
gρ− g |
∫ρwdρ− αvx − kw−1grad w = 0 |
ρmin
Подставляя из (2.9) vx, в (2.8), получаем:
(2.8)
(2.9)
40