- •Кафедра «Автомобили»
- •1 Обзор конструкций раздаточных коробок
- •1.1 Требования к конструкции, классификация
- •1.2 Кинематические схемы и конструкции
- •2 Кинематический и геометрический расчет раздаточной коробки
- •2.1 Исходные параметры автомобиля
- •2.2 Кинематический расчет раздаточной коробки
- •2.3 Геометрический расчет раздаточной коробки
- •Проверочный расчет зубчатых колес привода первой передачи раздаточной коробки
- •3.1 Выбор нагрузочного режима
- •3.2 Расчет зубьев на контактную усталость.
- •3.3 Расчет зубьев на усталость при изгибе
- •3.4 Определение контактных и изгибных напряжений при базовом числе циклов нагружения
- •3.5 Определение расчетного пробега
- •Заключение
- •Список использованных источников
3.3 Расчет зубьев на усталость при изгибе
Определяем расчетное напряжение изгиба (МПа) по формуле (3.23).
; (3.23)
где YF– коэффициент контактного напряжения;
Yε– коэффициент, учитывающий осевое перекрытие в передаче с непрямыми зубьями;
КFα– коэффициент, учитывающий влияние точности изготовления зубчатой передачи;
КFβ– коэффициент, учитывающий влияние упругих деформаций валов передачи под нагрузкой;
KFμ– коэффициент, учитывающий влияние сил трения между зубьями
Определим коэффициент YFпо формуле (3.24)
(3.24)
где YFO– номинальное значение коэффициента, которое определяется по рисунку 2.2 [1] в зависимости от коэффициента смещенияXзубчатого колеса и эквивалентного числа зубьевZv.
Ku- учитывающий положение точки приложения полной окружной силы на профиле зуба(положение точки пересопряжения),
Определим эквивалентное число зубьев по формуле (3.25)
(3.25)
Определим YFOприX=0 из рисунка 2.2 [1]:
YFшO=2,43
YFкO=2,32.
Определим коэффициент Ku по формуле (3.26).
(3.26)
где - коэффициент суммы смещений;
–число зубьев условного парного колеса передачи.
Определим число зубьев условного парного колеса по формуле (3.27)
Zф ш(к)=14+20∙Xш(к)(3.27)
Так как Xш(к)=0 мм тоZф ш(к)=14+20∙0=14. Следовательно:
Yε– коэффициент, учитывающий осевое перекрытие в передаче с непрямыми зубьями для цилиндрической косозубой передачиYε=Zε=0,666.
Коэффициент Kα, учитывающий отклонение угла профиля α от стандартного при α=200принимает значениеKα=1.
Коэффициент Kρ– коэффициент, учитывающий радиус переходной кривой при ρf*=0,4 принимает значениеKρ=1.
Коэффициент Kτ, учитывающий преднамеренное перераспределение толщины зубьев шестерни и колеса для цилиндрических передачKτ=1.
Тогда находим коэффициенты контактного напряжения:
Для цилиндрических передач Yε=Zε=1.
Коэффициент KFαопределяется степенью точности и равен при степени точности 7KFα=1.
Определим коэффициент КFβ, учитывающий влияние упругих деформаций валов передачи под нагрузкой по формуле (3.28)
KFβ=1+(Kβ0-1)∙KFW=1+(1,1-1)∙1=1,1; (3.28)
где KFW - коэффициент, учитывающий влияние приработки зубьев на распределение нагрузки,KFW =1 по таблице 2.5[1].
Коэффициент KFμ, учитывающий влияние сил трения между зубьями :
KFμш=1,05,
KFμк=0,95.
Расчетные изгибные напряжения:
Для I передачи:
Для II передачи:
Для III передачи:
3.4 Определение контактных и изгибных напряжений при базовом числе циклов нагружения
Определим контактное напряжение при базовом числе циклов по формуле (3.29).
; (3.29)
где - параметр предела контактной выносливости при базе испытанийNН0
Выбираем материал зубчатых колес – сталь марки 20Х2Н4А по таблице 2.11[1].
NН0=1,2∙108циклов,= 21 МПа.
- коэффициент, учитывающий влияние шероховатости поверхности зубьев;
ZR=1,0 - (по таблице 2.9[1]).
Следовательно:
Рассчитаем напряжение изгиба при базовом числе циклов по формуле (3.30).
(3.30)
где - предел выносливости при изгибе при базовом количестве испытанийNF0=4∙106циклов,
= 460 МПа;
= 1,2 – по таблице 2.10[1];
Определим циклостойкость зубчатого колеса приходящаяся на 1 км общего пробега по формуле (3.31) и (3.32)
(3.31)
(3.32)