Жданов Явления переноса в газах и плазме 2008
.pdfваются не постоянными, а меняются поперек потока по линейному закону. Сила трения, действующая на неподвижную стенку равна
πyx = −η |
∂u y |
|
x=0 |
= |
h dp |
. |
|
||||||
dx |
|
2 dy |
||||
|
|
|
|
|
Обратимся теперь к вопросу о переносе тепла в газе. Необратимый перенос энергии в газе возникает, если температура газа в разных местах оказывается различной. На молекулярном уровне это можно объяснить тем, что различными в этом случае оказываются средние значения тепловой энергии молекул в этих местах. Выделим в газе произвольную плоскую поверхность, разделяющую области с более высокой и более низкой температурой. В результате хаотического движения частиц из более нагретой области в менее нагретую будут переноситься частицы, обладающие в среднем более высокой энергией, чем частицы, переносимые в обратном направлении. Если относительное изменение температуры в газе не
слишком велико, плотность потока энергии или тепловой поток qx
в направлении x , перпендикулярном выделенной поверхности, оказывается связанными с пространственной производной от температуры линейным соотношением
qx = −κ dT |
, |
(3.29) |
dx |
|
|
где κ– коэффициент теплопроводности. Величина dTdx пред-
ставляет собой проекцию градиента температуры на направление x . Общее линейное соотношение для вектора теплового потока q
имеет вид (закон Фурье)
q = −κ T . |
(3.30) |
Знак минус в этом соотношении означает, что перенос энергии направлен в сторону уменьшения температуры.
Если подставить соотношение (3.30) в уравнение энергии (3.21) и пренебречь диссипацией энергии за счет сил вязкого трения, то в приближении несжимаемой жидкости уравнение, описывающее изменение температуры в газе, принимает вид
ρc p |
dT |
− |
∂p |
= κ T . |
(3.31) |
|
dt |
|
∂t |
|
|
91
В неподвижном газе dTdt = ∂T∂t , а давление p можно считать
постоянным. Тогда уравнение (3.31) переходит в известное урав-
нение теплопроводности или уравнение Фурье
∂T |
= χ T |
, |
(3.32) |
|
∂ t |
||||
|
|
|
где χ = κρc p – коэффициент температуропроводности.
Уравнение теплопроводности (3.32) относится к уравнениям, которые в математической физике называются уравнениями параболического типа. Решения этого уравнения при задании конкретных начальных и граничных условий описывают временное и пространственное распределение температуры в среде при наличии переноса тепла за счет теплопроводности. Анализ решений приводит, в частности, к следующему результату. Пусть газ в начальный момент оказывается неравномерно нагретым и занимает объем, характерный размер которого равен L . Тогда можно утверждать, что порядок величины времени τ , в течение которого произойдет заметное выравнивание температуры в различных точках этого объема, равен
τ~ L2 .
χ
Это означает, что время τ, которое можно назвать временем релак-
сации для процесса теплопроводности, пропорционально квадрату характерного размера задачи и обратно пропорционально коэффициенту температуропроводности газа.
3.4. Уравнения сохранения в газовой смеси
В основу вывода уравнений сохранения для произвольной многокомпонентной газовой смеси могут быть положены уравнения баланса массы, импульса и энергии для отдельного компонента смеси. Уравнение непрерывности (уравнение сохранения числа частиц) для отдельного компонента записывается в этом случае в виде
∂ nα |
= − nαuα . |
(3.33) |
∂ t |
|
|
Ему соответствует уравнение сохранения массы компонента
92
∂ ρα |
= − ραuα . |
(3.34) |
|
∂ t |
|||
|
|
Здесь nα и ρα = mαnα – плотность числа частиц (число частиц в единице объема) и массовая плотность компонента α соответственно, uα – макроскопическая (упорядоченная) скорость частиц сорта α, определяемая выражением
|
nα |
∫ |
|
|
uα = |
1 |
|
vα fαdvα . |
(3.35) |
|
|
Уравнение сохранения массы для смеси в целом получается суммированием уравнения (3.34) по всем компонентам
∂ ρ |
= − ρu . |
(3.36) |
∂ t |
|
|
Здесь ρ = ∑ρα – массовая плотность смеси, а среднемассовая ско-
α
рость смеси u определена как
u = |
1 |
∑ραuα . |
(3.37) |
|
ρ |
α |
|
|
|
|
Структура уравнений движения и энергии для газовой смеси подобна структуре обсуждавшихся выше уравнений сохранения для простого газа. В основе их вывода лежат уравнения баланса импульса и энергии для отдельного компонента. При этом следует иметь в виду некоторое отличие в определении ряда макроскопических величин в уравнениях для отдельных компонентов и для смеси в целом.
Рассмотрим в качестве примера уравнение баланса импульса для компонента α , которое по аналогии с уравнением (3.15) для простого газа можно представить в виде
∂ ραuα |
= − (Pα + ραuαuα )+ nαFα + Rα . |
(3.38) |
∂ t |
|
|
Здесь Fα – внешняя сила, действующая на частицу сорта α . По
сравнению со случаем простого газа здесь существенно присутствие в правой части (3.38) величины Rα , которая представляет со-
бой среднее значение импульса, передаваемого при столкновениях
93
частиц сорта α с частицами других сортов. Вычисление этой величины при определенных предположениях относительно вида функции распределения частиц будет рассмотрено нами позднее (см. главу 4).
Фигурирующий в уравнении (3.38) парциальный тензор напряжений Pα определен относительно системы отсчета, скорость ко-
торой равна макроскопической скорости компонента uα . При записи его с помощью функции распределения молекул сорта α по скоростям fα выражение для этой величины принимает вид
Pα = mα ∫(vα −uα )(vα −uα )fαdvα .
При переходе к уравнению сохранения импульса для газовой смеси в целом оказывается более целесообразным использовать выражения для парциальных тензоров напряжений, определенных в системе отсчета, связанной со средне-массовой скоростью смеси u
(3.37), так что
Pα = mα ∫(vα −u)(vα −u)fαdvα . |
(3.39) |
(Именно такое определение принято в обычной кинетической теории газовых смесей [10,11]) .
Рассматриваемые величины связаны очевидным соотношением
Pα = Pα +ραwαwα , |
(3.40) |
где wα = uα − u – диффузионная скорость частиц сорта α , опре-
деляемая в системе отсчета, движущейся со среднемассовой скоростью. В результате уравнение (3.38) можно переписать в виде
∂ ραuα |
= − [Pα + ρα (uαu + uuα − uu)]+ nαFα + Rα . |
(3.38') |
|
∂ t |
|||
|
|
Суммирование уравнений (3.38') по всем компонентам с учетом (3.37) приводит к результату
∂ ρu |
= − (P +ρuu)+∑nαFα . |
(3.41) |
∂ t |
α |
|
При этом использовано условие |
|
|
|
∑Rα = 0 , |
(3.42) |
|
α |
|
94
которое для смеси в целом следует из законов сохранения импульса в столкновениях частиц. С помощью уравнения непрерывности уравнение (3.41) легко преобразуется к виду
ρ |
du |
+ p + π − ∑nαFα = 0 . |
(3.43) |
|
dt |
||||
|
α |
|
Здесь использовано обычное определение тензора напряжений
P = p I +π , |
(3.44) |
где давление p и тензор вязких напряжений π газовой смеси
определяются суммированием по α соответствующих парциальных величин.
p = ∑pα , |
π = ∑πα . |
(3.45) |
α |
α |
|
Уравнение (3.43) носит название уравнения движения газовой смеси.
Аналогичным образом на основе уравнения баланса энергии отдельного компонента с последующим суммированием по индексу α может быть получено уравнение сохранения энергии для газовой смеси. Мы запишем его сразу в виде уравнения для изменения удельной внутренней энергии газовой смеси [9,10]
ρ dU |
+ q + p u + π: u − |
∑nαwα Fα = 0 , |
(3.46) |
||||
dt |
|
|
|
|
α |
|
|
где |
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
U = |
∑nα Eα = |
|
n E . |
(3.47) |
||
|
ρ |
|
|||||
|
|
α |
|
ρ |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
При этом средняя тепловая энергия единицы объема газовой смеси nE определена выражением (1.79). Тепловой поток в смеси q
находится суммированием соответствующих парциальных величин.
q = ∑qα . |
(3.48) |
α |
|
Парциальные тепловые потоки (без учета внутренних степеней свободы молекул) определены при этом как
qα = 12 mα ∫cα2 cα fαdcα . |
(3.49) |
95
Если учитываются внутренние степени свободы молекул, то [2]
|
|
|
1 |
|
α ∑i |
1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
(c |
|
|
|
)dc |
|
|
|
q |
|
= |
|
m |
|
|
m |
|
c |
|
+ E |
c |
|
f |
|
|
, E |
|
|
. (3.49') |
|||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
α |
|
|
∫ 2 |
|
α |
|
α |
|
αi |
α |
|
α |
|
α |
|
αi |
|
α |
|
|||
Заметим, что qα |
(3.49) обращается в нуль, если fα |
соответствует |
равновесной или локально-равновесной максвелловской функции распределения.
Уравнения сохранения (3.43) и (3.46) несколько упрощаются, если силы, действующие на любую частицу газовой смеси, пропорциональны массе частицы. Например, при Fα = mαg имеем
∑nαFα = ρg , а последний член в левой части (3.46) обращается в
α
нуль благодаря выполнению условия (3.58) (см. следующий параграф) Записывая вместо (3.46) уравнение для изменения температуры T , приходим к полной системе уравнений сохранения смеси в виде
|
|
|
∂ρ + ρu = 0 , |
(3.50) |
|
|
du |
|
∂ t |
|
|
ρ |
|
+ p + π −ρg = 0 , |
(3.51) |
||
dt |
|||||
|
|
|
|
||
ρc |
dT |
|
+ q + p u + π: u = 0 , |
(3.52) |
|
dt |
|
||||
V |
|
|
|
где cV = CV / M - удельная теплоемкость смеси при постоянном объеме, M = N Am = N A ρn . Молярная теплоемкость смеси в об-
щем случае определяется выражением (1.81) главы 1. Для того чтобы замкнуть систему уравнений (3.50) –(3.52) необходимо дополнить ее уравнением состояния смеси идеальных газов
p = |
ρ |
k T = |
|
ρ |
|
RT |
, |
(3.53) |
|
|
|
|
|||||
|
m |
M |
|
|
|
|
а также линейными соотношениями для тензора вязких напряжений смеси πrs и теплового потока q .
Для тензора πrs линейное соотношение имеет формально тот же
вид (3.24), что и в случае простого газа, |
т.е. |
|
πrs = −2ηSsr |
, |
(3.54) |
96
где вязкость смеси η определяется суммой парциальных вязкостей
компонентов (не путать с вязкостью чистых компонентов) |
|
η = ∑ηα . |
(3.55) |
α |
|
Тепловой поток q в случае смеси имеет более сложную структу-
ру, чем в случае простого газа. Мы вернемся к обсуждению этого вопроса в параграфе 3.6.
3.5. Диффузия в газовой смеси
Важным отличием газовой смеси от простого газа является то, что наряду с необратимым переносом импульса и энергии в ней имеет место необратимый перенос массы, связанный с диффузией компонентов. Говорят, что два компонента газовой смеси диффундируют относительно друг друга, если макроскопические скорости
компонентов отличаются, т.е. если разность u1 −u2 не равна ну-
лю.
Процесс диффузии компонентов смеси удобно характеризовать, вводя понятие диффузионного потока частиц сорта α , который выражается через макроскопическую скорость частиц данного сорта, определяемую в системе отсчета, движущейся с некоторой средней скоростью смеси как целого. При рассмотрении диффузии обычно вводятся две такие системы отсчета. Одна из них связана
со среднемассовой скоростью смеси u , (см. |
выражение (3.37)) |
Массовый диффузионный поток частиц сорта |
α определяется в |
этом случае как |
|
Jα = ρα (uα −u)= ραwα . |
(3.56) |
С помощью функции распределения эта величина записывается в виде
Jα = mα ∫cα fαdcα . |
(3.57) |
|
В силу определения среднемассовой скорости (3.37) потоки Jα |
||
удовлетворяют условию |
|
|
∑Jα = ∑ραwα = 0 . |
(3.58) |
|
α |
α |
|
97
Другая система отсчета может быть связана с так называемой средней молярной скоростью
um = |
1 |
∑ |
n u |
|
|
n |
α α . |
(3.59) |
|
|
|
|
α
Соответствующий молярный диффузионный поток определяется выражением
J αm = nα (uα − um ). |
(3.60) |
Массовый диффузионный поток Jα входит, как мы видели, в сис-
тему уравнений сохранения смеси, и его удобно поэтому использовать при решении общих газодинамических задач. Использование
диффузионного потока Jαm оказывается более удобным для описа-
ния процессов диффузии и переноса тепла в покоящемся газе или в случае медленных течений газовых смесей.
Далее для простоты будем рассматривать случай лишь двухкомпонентной (бинарной) газовой смеси. Введем определения относительных концентрации компонентов в смеси. Молярные концентрации компонентов 1 и 2 определяются как
|
x |
= |
n1 |
|
|
, |
|
x |
2 |
=1 − x , |
(3.61) |
|||
n |
|
|||||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|||||
а массовые концентрации как |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
c |
= ρ1 |
, |
c |
|
= |
1 |
− |
c . |
(3.62) |
||||
1 |
|
ρ |
2 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
||||
Заметим, что концентрации cα и xα связаны соотношением |
||||||||||||||
cα = |
mα xα |
|
|
|
( α,β =1, 2 ) . |
(3.63) |
||||||||
∑mβ xβ |
|
|
|
|
β
Нетрудно убедиться, что молярные диффузионные потоки компонентов смеси в нашем случае можно представить в виде
J1m = n1 (u1 −um )= nx1x2 (u1 −u2 ), J m2 = −J1m , (3.64)
а массовые диффузионные потоки в виде
98
J1 =ρ1(u1 −u)=ρc1c2 (u1 −u2 ), |
J 2 = −J1 . |
(3.65) |
Как видно, и тот и другой диффузионные потоки выражаются через разности макроскопических скоростей компонентов.
Приведем еще одно полезное соотношение, следующее из (3.63) ,
|
n2 |
|
(3.66) |
|
c1c2 = m1m2 |
ρ2 x1x2 . |
|||
|
Тогда с учетом определений (3.64) и (3.65) находим, что диффузи-
онные потоки J1 и J1m связаны как |
|
|
||||
J1 = |
ρc1c2 |
J1m = |
nm1m2 |
J1m . |
(3.67) |
|
ρ |
||||||
|
nx1x2 |
|
|
|
Полезно пояснить еще раз физический смысл введенных нами величин на примере молярных потоков в смеси. Потоками частиц в этом случае мы называем для краткости плотности потоков частиц, т.е. число частиц данного сорта, пересекающих единичную поверхность в единицу времени. Для молярных потоков компонен-
тов n1u1 и n2u2 в соответствии с определениями (3.59) и (3.60) можно записать выражения
n u |
= n um x +Jm |
, |
n |
u |
2 |
= n um x |
2 |
+ Jm . |
(3.68) |
||
1 |
1 |
1 |
1 |
|
2 |
|
|
2 |
|
Это означает, что молярный поток компонента складывается из конвективного переноса частиц данного сорта вместе с потоком газовой смеси как целого (который пропорционален относительной концентрации компонента в смеси) и диффузионного переноса частиц данного сорта. Аналогичные соображения справедливы и при анализе выражений для массовых потоков компонентов.
Если относительное изменение плотности данного компонента в газе не слишком велико, для молярного диффузионного потока можно записать линейное соотношение, связывающее его с градиентом парциальной плотности компонента
Jm = −D |
n |
(3.69) |
|
1 |
12 |
1 |
|
или, если плотность числа частиц смеси n постоянна,
Jm = −nD |
x . |
(3.70) |
|
1 |
12 |
1 |
|
|
99 |
|
|
Коэффициент D12 называется коэффициентом бинарной или вза-
имной диффузии. Знак минус в этих выражениях означает, что перенос вещества (диффузия компонента) происходит в сторону падения концентрации. Соотношение (3.70) иногда называют первым законом Фика.
В общем случае диффузионный поток может линейно зависеть также от градиента давления (бародиффузия) и градиента температуры (термодиффузия). В частности, для бинарной смеси газов
общее выражение для J1m , которое обосновывается как методами
термодинамики необратимых процессов [9], так и строгой кине-
тической теорией [1,10,11], может быть представлено в виде
Jm = −n[D |
] [ x + k |
p |
ln p + k |
T |
lnT ]. |
(3.71) |
||
1 |
12 |
1 |
1 |
|
|
|
||
Коэффициенты k p |
и |
kT |
носят название бародиффузионного и |
термодиффузионного отношения. Более подробно соответствую-
щие выражения для этих коэффициентов будут обсуждаться в главе 6.
Используем теперь уравнение непрерывности (3.33). Записывая его для компонента 1 и учитывая соотношение (3.68), имеем
∂ n1 |
= − (n um + Jm ) . |
(3.72) |
|
|
|||
∂ t |
1 |
1 |
|
|
|
|
Полагая n1 = nx1 , можно исключить в этом уравнении производную по времени ∂ n∂t с помощью уравнения непрерывности для смеси в целом, которое для молярных переменных имеет вид
∂ n |
= − num . |
(3.73) |
|
∂ t |
|||
|
|
После подстановки в полученное уравнение выражения для диффузионного потока (3.70), приходим к результату
∂ x1 +um x |
= D |
x . |
(3.74) |
|
∂ t |
1 |
12 |
1 |
|
|
|
|
|
Если молярный перенос газовой смеси как целого отсутствует ( um = 0 ), получаем
100