- •Содержание
- •Введение
- •1.Общие сведения о предприятии
- •2. Теория компрессорных машин
- •2.1. Принцип действия и классификация компрессорных машин
- •2.2. Конструктивное устройство различных типов компрессоров
- •3. Снабжение оао «кольская гмк» сжатым воздухом
- •3.1. Общие сведения
- •3.2. Расчёт нагрузок потребителей напряжением 6 кВ рп 15а
- •3.3. Расчёт нагрузок потребителей рп 15
- •3.4. Расчёт нагрузок потребителей рп 15б
- •3.5. Расчёт нагрузки компрессоров к – 1500
- •3.6. Выбор сечений питающих кабелей
- •3.7. Расчёт токов короткого замыкания
- •3.8. Выбор выключателей
- •Заключение
- •Список использованных источников
3.6. Выбор сечений питающих кабелей
Расчёт сечений и предварительный выбор кабелей производим по номинальному напряжению и расчётному току [8], определяемому по формуле:
[A], (10)
где nк – количество проложенных кабелей. Сечение жил кабелей определяем по нагреву расчётным током и экономической плотности токаjэк .
По нагреву расчётным током сечение определяем по условию:
.
По экономической плотности тока jэк сечение определяем по формуле:
[мм2]. (11)
Годовое число часов использования максимума нагрузки для всех рассчитываемых кабелей > 5000, jэк = 1, 2. Выбор сечений кабелей производится по таблицам [1] – принимается ближайшее большее значение.
Произведём расчёт сечения жил и выбор кабеля от шин РП 15а до нагнетателя Э – 200.
Расчётная мощность Sр = 705 кВА. Определяем расчётный ток:
А.
Определяем сечение по нагреву расчётным током: F= 35 мм2.
Определяем экономически целесообразное сечение жил кабеля:
мм2.
Определяем ближайшее большее значение сечения жил кабеля: F= 70 мм2, допустимый токIдоп = 130А. Выбираем кабель ААШв 3×70.
Произведём расчёт сечения жил и выбор кабеля от трансформаторов ТП 10/6 кВ до шин РП 15.
Расчётная мощность Sр = 1155,7 кВА. Определим расчётный ток:
А.
Определяем сечение по нагреву расчётным током: F= 16 мм2.
Определяем экономически целесообразное сечение жил кабеля:
мм2.
Выбираем сечение F= 35 мм2,Iдоп = 80 А.
Проверим кабель по условию работы в послеаварийном режиме, когда один из
трансформаторов отключен и вся нагрузка получат питание по одной кабельной линии:
А.
Выбранное сечение удовлетворяет условиям работы в нормальном и послеаварийном режимах. Выбираем кабель ААШв 3×35.
Расчёты сечений и выбор кабелей для остальных потребителей отделения производятся аналогично. Данные по расчётам и выбранные кабели приведены в таблице 2.5.
Выбранные кабели ГПП – РП 15 и ГПП – РП 15б необходимо проверить по потере напряжения в конце линии по условию:
. (12)
Проверим кабель ГПП 11а – РП 15 по потере напряжения:
Проверим кабель ГПП 11а – РП 15б по потере напряжения:
Проверим кабель компрессор К – 1500 – ГПП 11а в рабочем режиме:
3.7. Расчёт токов короткого замыкания
Определяем параметры схемы замещения в относительных единицах. За базисную мощность принимаем мощность трансформатора на ГПП Sб = 63 МВА. Базисное напряжениеUб = 10,5кВ. Определим базисный ток[6]:
кА. (13)
Определяем сопротивления схемы замещения в базисных единицах.
Для трансформаторов:
активное сопротивление:
; (14)
реактивное сопротивление:
. (15)
Для кабельных линий:
активное сопротивление:
;
реактивное сопротивление :
.
Активные и реактивныесопротивления определяются суммированием сопротивлений участков до точки короткого замыкания.
Полное сопротивление до точки короткого замыкания (КЗ) определяется по выражению:
Ток короткого замыкания в точке КЗ определяется выражением:
[кA].
Ударный ток в точках КЗ определяется выражением:
[кA],
где – определяется по кривой, представленной в [8] в зависимости от соотношения активного и реактивного сопротивлений:
[c]. (16)
Тепловой импульс:
[кА2 × с]. (17)
Приведенное время короткого замыкания:
[с]. (18)
При определении тока КЗ необходимо учесть подпитку тока КЗ от двигателей высокого напряжения [18].
Подпитку от синхронных двигателей учитывают как в ударном, так и в отключаемом токе КЗ. Полное начальное значение периодической составляющей тока КЗ при этом определяют арифметическим суммированием токов КЗ от источника питания и синхронных двигателей. Сверхпереходный ток , А, синхронного двигателя (периодическая составляющая тока КЗ в начальный момент времени) определяют из выражения:
[A], (19)
где Iном.сд – номинальный ток двигателя, А;= 0,2 – приведённое сверхпереходное сопротивление двигателя по продольной оси;= 1,1 – приведённое значение сверхпереходной э. д. с., относительные единицы, в начальный момент времени (определяется по таблице, приведённой в [8]). Ударный ток от синхронных двигателей определяют по выражению:
[кА], (20)
где = 1,82 – ударный коэффициент[18].
Подпитку от асинхронных двигателей учитывают только в ударном токе КЗ. Максимальный ток подпитки на их выводах определяют по:
[кА], (21)
где Iном.ад – номинальный ток асинхронного двигателя, А;= 0,2 – расчётное индуктивное сопротивление двигателя, относительные единицы;= 0,9 [8].
Для ограничения тока КЗ на линиях ГПП – РП 15 и ГПП – РП 15б необходимо установить токоограничивающий реактор. Ток короткого замыкания:
кА.
Выбор реактора производим по условию .
Для установки на ГПП принимаем реактор РБ 10-1000-6, Iэд = 29кА.
Для ограничения тока КЗ на линиях ГПП – компрессор К – 1500 также необходимо установить токоограничивающий реактор.
кА.
Для установки на ГПП принимаем реактор РБ 10-1000-6, Iэд = 29кА.
На рисунке 1. представлена расчётная схема, и схема замещения РП 15. Результаты расчётов приведены в таблице 1.5.
Рис. 1. Расчётная схема (а) и схема замещения (б) к расчёту токов КЗ РП 15.
Таблица 1.5.
Расчёт токов короткого замыкания РП 15
Точка КЗ |
UH, кВ |
Iкз(3, кА |
Sкз(3), МВА |
Ta, с |
Куд |
Iу, кА | |||
1 |
0,0217 |
0,2655 |
0,2664 |
10 |
14,32 |
236,5 |
0,04 |
1,75 |
35,44 |
2 |
0,0298 |
0,2692 |
0,2709 |
10 |
14,1 |
232,6 |
0,029 |
1,7 |
33,89 |
3 |
0,0447 |
0,2985 |
0,3018 |
10 |
11,6 |
208,7 |
0,021 |
1,6 |
26,25 |
4 |
0,0471 |
0,2682 |
0,2723 |
10 |
12,85 |
231,4 |
0,018 |
1,52 |
27,62 |
5 |
0,8062 |
3,662 |
3,75 |
6 |
1,32 |
16,8 |
0,014 |
1,45 |
2,71 |
На рисунке 2 представлена расчётная схема, и схема замещения РП 15б. Результаты расчётов приведены в таблице 1.6.
Рис. 2. Расчётная схема (а) и схема замещения (б) к расчёту токов КЗ РП 15б
Таблица 1.6.
Расчёт токов короткого замыкания РП 15б
Точка КЗ |
UH, кВ |
Iкз(3),кА |
Sкз(3), МВА |
Ta, с |
Куд |
Iу, кА | |||
1 |
0,0489 |
0,3333 |
0,3369 |
10 |
11,9 |
187 |
0,02 |
1,6 |
30,8 |
2 |
0,057 |
0,337 |
0,3418 |
10 |
11,4 |
184,3 |
0,018 |
1,58 |
26,7 |
3 |
0,0679 |
0,337 |
0,3437 |
10 |
10,65 |
183,3 |
0,016 |
1,5 |
23,8 |
Таблица 1.6. продолжение | |||||||||
4 |
0,0638 |
0,3371 |
0,3431 |
10 |
10,8 |
183,6 |
0,017 |
1,52 |
24,7 |
5 |
0,0679 |
0,337 |
0,3437 |
10 |
10,65 |
183,3 |
0,016 |
1,5 |
23,8 |
6 |
0,0879 |
0,3364 |
0,3477 |
10 |
10,1 |
181,2 |
0,012 |
1,4 |
20 |
На рисунке 3 представлена расчётная схема и схема замещения для расчётов токов КЗ линии ГПП – компрессор К – 1500. Данные расчётов приведены в таблице 1.7.
Рис. 3. Расчётная схема (а) и схема замещения (б) к расчёту токов КЗ линии
ГПП – компрессор К – 150
Таблица 1.7.
Расчёт токов КЗ кабельных линий, питающих компрессоры К – 1500
Точка КЗ |
UH ,кВ |
Iкз(3), кА |
Sкз(3), МВА |
Ta,с |
Куд |
Iу,кА | |||
1 |
0,0211 |
0,2835 |
0,2843 |
10 |
16,03 |
222 |
0,043 |
1,62 |
37,74 |
2 |
0,0226 |
0,2867 |
0,2876 |
10 |
15,84 |
219 |
0,04 |
1,73 |
48 |