- •Качка корабля
- •1. Введение. Общие понятия о качке, вредные
- •2. Основные понятия теории волн
- •2.1. Характеристики регулярного волнения
- •2.2. Характеристики нерегулярного волнения
- •3. Линейная теория качки корабля
- •3.1. Системы координат. Виды качки
- •3.3. Общая система уравнений линейной качки корабля
- •3.4. Качка корабля на тихой воде.
- •3.4.1. Собственные частоты и периоды качки корабля. Коэффициенты затухания
- •3.4.2. Декремент затухания. Логарифмический декремент затухания
- •Линейная теория качки корабля, стоящего лагом к волнению
- •Определение возмущающих сил
- •3.5.2. Вывод уравнений качки корабля бесконечно малых размеров на волнении
- •Учет конечности размеров корабля в уравнениях качки. Уравнения качки корабля конечных размеров
- •Решение уравнений качки корабля на регулярном волнении
- •4. Линейная теория продольной качки корабля
- •4.1. Вывод уравнений продольной качки корабля, стоящего на тихой воде
- •4.2. Учет влияния скорости хода на продольную качку корабля на тихой воде
- •4.3. Уравнения продольной качки корабля на встречном волнении без скорости хода
- •4.4. Уравнения продольной качки корабля, движуще- гося на встречном волнении. Решение уравнений
- •5. Меры по борьбе с вредными последствиями качки
- •5.1. Влияние скорости хода и курса корабля на качку
- •Влияние скорости хода на сопротивление качке
- •Влияние скорости хода и курса корабля на частоту возмущающих сил и моментов
- •Влияние курса корабля на амплитуды возмущающих сил
- •5.2. Успокоители качки корабля
- •5.2.1. Общие принципы стабилизации качки
- •5.2.2. Классификация успокоителей
- •5.2.3. Принципы действия некоторых наиболее распространенных типов успокоителей
- •6. Приложения
- •6.1. Экспериментальные методы изучения качки
- •Цели экспериментального изучения качки. Виды экспериментов
- •6.1.2. Критерии подобия. Требования к проведению эксперимента
- •6.2. Определение характеристик бортовой качки корабля при обработке записей свободных затухающих колебаний
- •6.3. Расчет бортовой качки корабля, расположенного лагом к волнению
- •6.3.1. Расчет бортовой качки корабля на регулярном волнении
- •6.3.2. Расчет бортовой качки корабля на нерегулярном волнении
- •6. Приложения…………………………………………………………………58
- •6.1. Экспериментальные методы изучения качки…………….59
6.1.2. Критерии подобия. Требования к проведению эксперимента
Для обеспечения возможности пересчета полученных данных с модели на натуру, необходимо выполнить три вида подобия: геометрическое, кинематическое и динамическое.
Геометрическое подобие определяет пропорциональность линейных раз-меров модели и натуры, т.е. модель должна быть выполнена строго в определенном масштабе по отношению к натуре:
. (6.1)
Кинематическое подобие характеризуется пропорциональностью значений скоростей в сходственных точках потока.
Динамическое подобие подразумевает пропорциональность сил различной физической природы у модели и натуры. Для обеспечения полного динамического подобия необходимо выполнить одновременное равенство следующих критериев подобия, определенных для модели и натуры:
числа Струхаля
числа Фруда
числа Эйлера
числа Рейнольдса
числа Вебера .
В этих выражениях L – характерная длина; Т – характерное время; V – характерная скорость; p – давление в жидкости; g – ускорение свободного падения; - плотность жидкости; П – коэффициент сил поверхностного натяжения.
Рассмотрим эти критерии применительно к модельным испытаниям качки.
Число Струхаля St связано с неустановившимся или периодическим движением жидкости, поэтому при моделировании качки оно должно обязательно учитываться. Условие моделирования по числу Струхаля будет иметь вид:
, (6.2)
где за характерный период времени обычно принимают период собственных колебаний на тихой воде.
Число Эйлера Eu связано с силами гидродинамического давления. Этот критерий подобия имеет самостоятельное значения только при моделиро-вании кавитации. А так как в процессе качки кавитация может возникнуть лишь в весьма частном случае перекладки бортовых управляемых рулей, то моделирование по этому критерию не производят.
Важнейшим динамическим критерием подобия в модельных экспериментах по качке является число Фруда, которое характеризует отношение инер-ционных сил в жидкости к силе тяжести. Число Fr определяет, в первую очередь, моделирование процесса волнообразования при движении судна по поверхности воды. Равенство чисел Фруда модели и натуры обеспечивает пропорциональность волновых гидродинамических сил. Для этого необхо-димо, чтобы:
. (6.3)
Отсюда скорость модели будет равна
. (6.4)
Используя число St, получим период волны или период качки для модели
, (6.5)
т.е. при соблюдении условий подобия одновременно по St и по Fr период качки модели, замеренный в процессе испытаний, должен быть меньше периода качки натурного корабля в число раз, равное корню квадратному из масштабного коэффициента.
Моделирование по числу Рейнольдса характеризует отношение сил инерции к силам вязкости. При моделировании качки это прежде всего силы трения воды о наружную обшивку корпуса и сопротивление формы при отрывном обтекании и вихреобразовании (например, на скуловых килях). Равенство чисел Рейнольдса модели и натуры подразумевает пропорциональность гидродинамических сил, обусловленных вязкостью жидкости, у модели и натуры:
. (6.6)
При испытаниях в воде кинематические коэффициенты вязкости модели и натуры принимают равными . Тогда
. (6.7)
В условиях модельных испытаний качки последнее соотношение выпол-нить невозможно, поэтому подобие по числу Рейнольдса не выполняется и силы вязкостной природы не моделируются. Однако известно, что при движении тел в жидкости существует так называемая зона автомодельности, в которой безразмерные коэффициенты гидродинамических сил и моментов практически не зависят от числа Рейнольдса. Многочисленными опытами установлено, что автомодельность при испытаниях качки обеспечивается, если число будет порядка Re = 106 , во всяком случае, оно должно быть не меньше . Чтобы достичь таких чиселRe при бортовой качке моделей, иногда приходится значительно увеличивать размеры моделей.
Число Вебера We характеризует отношение сил поверхностного натяжения к силам инерции жидкости. Равенство чисел Вебера модели и натуры приводит к условию
. (6.8)
Принимая и, получим
. (6.9)
Это условие в процессе модельных испытаний на качку выполнить также невозможно. В суммарном гидродинамическом моменте, действующем на натурный корабль, роль момента сил поверхностного натяжения всегда ничтожна, в то время как для моделей она может быть значительной (от 40% на малой модели и до 16% на сравнительно большой). Для уменьшения погрешности рекомендуется при испытаниях на бортовую качку ширину моделей принимать не меньше 0,5 метров.
Таким образом, при моделировании процесса качки необходимо осуществ-лять подобие по числам Струхаля и Фруда, добиваться и использовать модели, ширина которыхB > 0,5 м. При модельных испытаниях на продольную качку последние два ограничения не нужны, так как влияние вязкостных сил и сил поверхностного натяжения незначительны. Однако длину моделей рекомендуется принимать не меньше 1,5 метров.
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ
КАЧКИ
При модельных испытаниях качки корабля применяются два метода – метод свободных колебаний и метод вынужденных колебаний.
Метод свободных колебаний используется при изучении качки на спокой-ной воде с целью определения периода свободных затухающих бортовых колебаний, коэффициента демпфирования бортовой качки и присоединенного момента инерции. Для обеспечения подобия модели и натуры, модель предварительно подвергается тарировке.
Тарировка – это определение параметров модели (вес, положение центра тяжести и т.д.) и приведение их к значениям, обеспечивающим подобие мо-дели и натуры. Тарировка бывает двух видов - статическая и динамическая.
Статическая тарировка модели состоит в установлении веса и положения центра ее тяжести. Вес модели определяется взвешиванием. Положение центра тяжести может быть определено на плаву с помощью «опыта кренования» или в процессе динамической тарировки.
Динамическую тарировку проводят для определения момента инерции. Модель раскачивают в воздухе на специальных ножах и измеряют период свободных колебаний. Затем, используя известную формулу для периода маятника и соотношение между центральным и нецентральным моментами инерции масс, находят:
(6.10)
где
- момент инерции массы модели относительно продольной оси Gx;
D - весовое водоизмещение;
d = zH - zg;
zH - отстояние оси качания от основной плоскости;
zg – отстояние центра тяжести модели от основной плоскости.
После тарировки приступают непосредственно к испытаниям по методу свободных колебаний. Для определения периода качки, коэффициента демпфирования и присоединенного момента инерции спущенная на воду модель наклоняется экспериментатором на 15-250, затем отпускается и начи-нает совершать свободные затухающие колебания, которые записываются с помощью гирокренографа. Типичная запись для модели транспортного судна изображена на рис. 6.10. При дальнейшей обработке осциллограммы опреде-ляются все необходимые величины.
При большом демпфировании свободные колебания быстро затухают и их обработка сопровождается большими погрешностями. Поэтому при моделировании вертикальной и килевой качки, а также бортовой качки моделей, имеющих развитые выступающие части единственно возможным экспериментальным методом является метод вынужденных колебаний. Суть данного метода заключается в следующем: на модели устанавливают раскачивающее устройство, создающее момент, изменяющийся по гармо-ническому закону
. (6.11)
Здесь - частота возмущения.
Во время испытаний синхронно регистрируются возмущающий момент и качка модели, что позволяет при любой частоте определить коэффициенты сопротивления и присоединенной массы. Типичный вид осциллограммы вынужденной качки модели на тихой воде с раскачивающим устройством изображен на рис. 6.4.
Рис. 6.4. Осциллограмма вынужденной качки модели на тихой воде с раскачивающим устройством
В настоящее время применяются следующие типы раскачивающих устройств: гироскопические и вращающиеся твердые грузы.
Прецессионное вращение гирораскачивателя приводит к возникновению гироскопического момента. Возмущающий момент, равный гироско-пическому кренящему моменту, определяется следующей приближенной зависимостью:
, (6.12)
где
J - аксиальный момент инерции ротора;
- установочный угол;
-собственная частота качки модели.
Гирораскачиватели требуют стабилизации напряжения подаваемого тока, так как даже незначительные его колебания приводят к заметным изменениям амплитуды кренящего момента. В последнее время эти раскачиватели не применяются.
Механическая качалка с вращающимися грузами (рис. 6.5) на режимах больших частот работает неустойчиво, что значительно ограничивает сферу применения этого способа раскачивания.
Рис. 6.5. Механическая качалка с вращающимися грузами
Метод вынужденных колебаний применяется не только при испытаниях на тихой воде, но и на волнении. В этом случае раскачивающим устройством служит само регулярное волнение, создаваемое волнопродуктором. Основной целью таких испытаний является определение амплитудно - частотных характеристик различных видов качки.
Построение амплитудного графика является сравнительно простым, но трудоемким экспериментом. Модель многократно испытывается при различных параметрах волнения. Частоты волнения следует изменять с таким расчетом, чтобы охватить во время испытания зону резонансной качки модели.
Во время испытаний регистрируются параметры изучаемых видов качки и создаваемых волнопродуктором волн заданной частоты. Образец записи качки модели на волнении представлен на рис. 6.6. В результате дальнейшей ее обработки строят соответствующую амплитудно - частотную характеристику (рис. 6.7).
Рис. 6.6. Осциллограмма качки модели и характеристик волнения
Рис. 6.7. Амплитудно-частотная характеристика модели судна на регулярном волнении