Гидравлика Учебное пособие
.pdf
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К задаче 2.28 |
|
К задаче 2.29 |
К задаче 2.30 |
2.28.К горизонтальной трубе переменного сечения (D = 150 мм, d
=50 мм), по которой прокачивается бензин (ρ = 750 кг/м3), присоединен дифференциальный манометр, разность уровней ртути в котором h = 120 мм.
Определить расход бензина Q, а также показание манометра h1 при пропуске этого расхода в противоположном направлении. Потерями напора на трение по длине пренебречь.
2.29.Труба диаметром D = 40 мм имеет на конце сходящийся насадок с горловиной d = 20 мм (коэффициент сопротивления ζ = 0,08), переходящий в диффузор (коэффициент потерь ζд = 0,3), из которого вода вытекает в атмосферу.
Какой расход надо пропускать по трубе и какое при этом будет избыточное давление р перед насадком, чтобы в горловину начала поступать вода, подсасываемая на высоту h = 2м из открытого сосуда?
2.30.Для заполнения водой паровозного тендера на ходу поезда, в специально устроенный между рельсами лоток с водой опускается труба приемного устройства диаметром D = 200 мм так, что входное сечение трубы располагается навстречу потоку.
Суммарный коэффициент потерь в приемном устройстве, отнесенный к средней скорости в трубе, равен ζ = 2, а высота подъема воды h = 3 м.
Определить:
1.время, необходимое для заполнения тендера емкостью V = 10 м3 при скорости поезда ν = 36 км/ч;
2.при какой наименьшей скорости поезда это приемное устройство перестанет работать.
2.31.Гидравлическое реле времени (служит для включения и выключения различных устройств через фиксированные интервалы времени) состоит из цилиндра, в котором помещен поршень диаметром D1 = 80 мм со штоком - толкателем диаметром D2 = 40 мм.
Цилиндр присоединен к емкости с постоянным уровнем жидкости
47
|
Но = 0,9 м. |
|
|
|
Под действием давления, передаю- |
||
|
щегося из емкости в правую полость |
||
|
цилиндра, |
поршень |
перемещается, |
|
вытесняя жидкость из левой полости в |
||
|
ту же емкость через трубку диаметром |
||
|
d = 10 мм. |
|
|
|
Вычислить время t срабатывания ре- |
||
|
ле, определяемое перемещением поршня |
||
К задаче 2.31 |
на расстояние L = 100 мм из начального |
положения до упора в торец цилиндра.
Движение поршня считать равномерным на всем пути, пренебрегая незначительным временем его разгона.
В трубке учитывать только местные потери напора, считая режим движения жидкости турбулентным. Коэффициент сопротивления колена ζк = 1,5 и дросселя на трубке ζд = 22.
Утечками и трением в цилиндре, а также скоростными напорами
жидкости в его полостях пренебречь. |
|
|
|
|
|
2.32. |
Гидравлический |
|
демпфер |
|
|
|||
|
(гаситель |
колебаний) |
представляет |
|
|
цилиндр, в котором под действием |
|||
|
внешней силы перемещается поршень, |
|||
|
перегоняя жидкость (масло плотностью ρ |
|||
|
= 900 кг/м3) из одной полости цилиндра в |
|||
|
другую через обводную трубку с |
|||
|
регулируемым дросселем. |
|
|
|
|
Диаметры: поршня Dl = 50 мм, его про- |
|||
|
||||
К задаче 2.32 |
ходного штока D2 = 20 мм и обводной |
|||
|
трубки d = 5 мм. |
|
|
|
Получить уравнение |
статической |
характеристики |
демпфера, |
представляющей зависимость скорости равномерного движения поршня υ от приложенной к нему постоянной нагрузки R.
Каков должен быть коэффициент сопротивления ζ дросселя, чтобы при нагрузке R = 6500 Н скорость поршня равнялась υ = 0,2 м/с?
В трубке учитывать только местные сопротивления, предполагая режим движения жидкости турбулентным. Коэффициент сопротивления каждого из двух колен на трубке ζк = 1,25
Утечками и трением в цилиндре пренебречь.
48
2.2. Истечение жидкости через отверстия, насадки, дроссели и клапаны
Этот случай движения жидкости характерен тем, что в процессе истечения потенциальная энергия, которой обладает жидкость, находящая в резервуаре, баке, котле или каком - либо другом сосуде, превращается в кинетическую энергию свободной струи с большими или меньшими потерями.
Основным вопросом, которой интересует в данном случае, является определение скорости истечения и расхода жидкости для различных форм отверстий и насадков.
В гидравлике различают большие и малые отверстие. Малым
считается отверстие, диаметр которого d< 0,1Нпр., |
где Нпр. = Н + |
||
( |
р1 − р2 |
). При истечении через малое отверстие |
в тонкой стенке |
|
|||
|
ρg |
|
|
происходит сжатие струи, степень которого |
оценивается |
||
коэффициентом сжатия |
|
||
|
|
ε = Sc/Sо, |
2.20 |
где Sс - площадь поперечного сечения струи; So - площадь сечения отверстия.
Насадки - это короткие трубки, длина которых составляет 3….4 диаметра, они бывают цилиндрическими, коническими, коноидальными (очерченными по форме вытекающей струи) и др.
При истечении жидкости через малые отверстия в тонкой стенке и насадки при постоянном напоре скорость и расход жидкости определяются по формулам:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.21; |
υ = ϕ 2g (H + |
р1 − р2 |
); |
|
||||||
|
|
||||||||
|
|
||||||||
|
|
|
|
ρg |
|
||||
|
|
|
|
|
|
||||
Q = µS 2g (H + |
р1 − р2 |
); |
2.22 |
||||||
|
|||||||||
|
|
|
|
ρg |
|
где φ - коэффициент скорости; µ - коэффициент расхода; Н – геометрический напор над центром отверстия; S - площадь отверстия или насадка; р1 - давление на свободной поверхности жидкости; р2 - давление в среде, куда происходит истечение.
49
Коэффициент скорости
ϕ = |
1 |
, |
2.23 |
α+ζ |
где α - коэффициент кинетической энергии (Кориолиса) (о числовых значениях α см. раздел 2.1);.
ξ - коэффициент сопротивления.
При истечении из открытого резервуара в атмосферу (р1 =р2 =ра)
формулы (2.21) и (2.22) примут вид: |
|
||||
|
|
|
|
|
2.24 |
υ = ϕ |
2gH ; |
||||
Q = µS |
|
|
|
|
|
|
2gH . |
2.25 |
|||
|
|
|
|
|
|
Для гидросистем, когда геометрические |
напоры Н пренебрежимо |
малы по сравнению с действующими давлениями р1 и р2 скорость и расход определяются как
|
|
|
|
|
|
|
2.26 |
|
|
υ = ϕ 2 |
р |
; |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
ρ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q = µS |
2 р |
ρ |
, |
|
|
2.27 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|||
где Δр = р1 – р2 разность (перепад) давлений до и после отверстия |
|||||||||
(насадка, дросселя, клапана). |
|
|
|
|
|
|
|
||
Значения коэффициентов истечения приведены в таблице 2.3. |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2.3 |
||
Тип отверстия или насадка |
|
|
|
Значения коэффициентов |
|||||
|
|
|
ε |
φ |
|
µ |
ξ |
||
|
|
|
|
|
|
||||
Отверстие в тонкой стенке |
|
|
|
0,64 |
0,97 |
|
0,62 |
0,065 |
|
Внешний цилиндрический насадок |
1,00 |
0,82 |
|
0,82 |
0,50 |
||||
Коноидальный насадок (сопло) |
|
|
1,00 |
0,97 |
|
0,97 |
0,06 |
||
Внутренний цилиндрический насадок |
1,00 |
0,71 |
|
0,71 |
1,0 |
||||
Конический сходящийся насадок (α=12-15о) |
0,98 |
0,96 |
|
0,94 |
0,06 |
||||
Конический расходящийся насадок (α=5…7 о) |
1,0 |
0,45 |
|
0,45 |
3,94 |
Для насадков за исключением коноидального возможны два режима истечения: безотрывный и отрывный.
Последний возможен в том случае, когда приведенный напор превышает некоторое критическое значение, т.е. Нпр. > Hпр.кр.
50
Приведенный критический напор: |
|
||
H = рa |
0,75ρg |
. |
2.28 |
кр |
|
|
|
|
|
|
При отрывном режиме истечения значения коэффициентов ничем не отличаются от истечения через отверстия в тонкой стенке (для цилиндрических насадков).
Если истечение происходит при переменном напоре, то задача сводится к определению длительности полного или частичного опорожнения резервуара, бака и т. п.
t = |
2 SH 1 |
|
|
|
; |
|
|
|
|
2.29 |
|||
µ S 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
2 gH 1 |
|
|
|
||||||||
|
2 S ( |
|
|
|
− |
|
|
|
|
) |
|
|
|
t = |
|
|
H 1 |
|
|
|
H 2 |
; |
2.30 |
||||
|
µ S 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
2 g |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
где Н1 и Н2 - начальный и конечный напор жидкости в резервуаре; S - площадь поперечного сечения резервуара;
Sо - площадь сечения отверстия.
Указания. Следует помнить, что приведенный (расчетный) напор
вобщем случае складывается из разных геометрических и
пьезометрических высот (2.21 и 2.22.), а коэффициент расхода
µ = ϕ ε
При истечении через отверстия, насадки, дроссели в среду, заполненную той же самой жидкостью (истечение под уровень, или истечение через подтопленные отверстия, насадки и т.п.) используются те же формулы, что и в обычных условиях. При этом
кинетическая энергия, теряемая на вихреобразова- ние, учитывается коэффициентом расхода.
Пример. В закрытом резервуаре (рис.2.2) поддерживается постоянная глубина Н = 2м над центром круглого отверстия и постоянное избыточное давление ризб. = 0,04 МПа. Диаметр отверстия d =20 мм, толщина стенки δ =90 мм.
Рис. 2.2.
Жидкость - бензин ( ρб = 700 кг/м3). Определить расход жидкости. Насколько следует поднять избыточное давление в резервуаре, чтобы расход жидкости увеличился на 20%?
51
|
Решение: Сначала определяется режим течения. При отношении |
||
δ |
= 90 |
= 4,5 истечение будет происходить как |
через |
d |
20 |
|
|
цилиндрический насадок с коэффициентом расхода µ = 0,82. Расход находим по формуле (2.22):
|
|
|
|
|
3,14 22 10−6 |
|
|
40000 |
|
|
Q = µS 2g[H + ризб (ρб g)] = 0,82 |
|
2 9,81(2 + |
) |
|||||||
4 |
|
700 9,81 |
||||||||
= 3,17 10−3; м3 |
= 3,17 |
л |
|
|
|
|
|
|
||
|
с |
|
с |
|
|
|
|
|
|
Для определения избыточного давления ро, при котором подача жидкости Q увеличится на 20%, напишем равенство:
|
' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' |
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
= µS 2g |
|
|
|
р изб |
|
=1,2µS |
|
|
|
|||||||||
Q |
|
= 1,2Q |
H + |
(ρ |
б |
g) |
2g H + |
|
изб |
(ρ |
б |
g) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
илиH + |
р'изб |
= (H + |
|
ризб |
) 1,44. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
ρ |
б |
g |
|
ρ |
б |
g |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставим числовые значения и получим значение р'изб
ризб' = 1,44 ризб + 0,44ρб gH = 1,44 0,04 + 0,44 700 9,81 2 = 0,064МПа .
Следовательно, увеличение давления против первоначального составит
p = 0,064 − 0,04 = 0,024МПа.
Задачи
|
2.33. Определить расход жидкости (ρ = 800 |
|
|
|
кг/м3), вытекающей из бака через отверстие |
|
площадью S = 1 см3. Показание ртутного |
|
прибора, измеряющего давление воздуха, h = |
|
268 мм, высота Н = 2 м, коэффициент расхода |
|
отверстия µ = 0,60. |
|
2.34. Определить скорость перемещения |
|
|
К задаче 2.33 |
поршня вниз, если к его штоку приложена сила |
|
F=10 кН. |
|
52 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К задаче 2.34 |
|
К задаче 2.35 |
К задаче 2.36 |
|
К задаче 2.38 |
|
|
К задаче 2.40 |
|
|
|
|
|
|||
Поршень диаметром D = 50 мм имеет пять отверстий диаметром do = 2 |
|
2.39. При исследовании истечения через круглое отверстие |
|||||||||||||||
мм каждое. Отверстия рассматривать как внешние цилиндрические |
диаметром dо = 10 мм получено: диаметр струи dс = 8 мм; напор Н = 2 |
||||||||||||||||
насадки с коэффициентом расхода µ = 0,82; ρ = 900 кг/м3. |
м; время наполнения объема V = 10 л; t = 32,8 с. Определить |
||||||||||||||||
|
2.35. Определить направление истечения жидкости (ρ = ρвод) через |
коэффициенты сжатия ε, скорости φ расхода µ и сопротивления ζ |
|||||||||||||||
отверстие do = 5 мм и расход, если разность уровней Н = 2 м, |
Распределение скоростей по сечению струи принять равномерным. |
|
|||||||||||||||
показание вакуумметра рвак соответствует 147 мм рт. ст., показание |
|
2.40. При истечении жидкости через отверстие диаметром do = 10 |
|||||||||||||||
манометра рм= 0,25 МПа, коэффициент расхода µ = 0,62. |
мм измерены: расстояние х = 5,5 м (см. рис.). высота у = 4 м. напор Н |
||||||||||||||||
|
2.36. Определить коэффициент сопротивления многоступенчатого |
= 2 м и расход жидкости Q = 0,305 л/с. Подсчитать коэффициенты |
|||||||||||||||
дросселя, отнесенный к скорости в трубке диаметром d = 10 мм, если |
сжатия ε, скорости φ, расхода µ и сопротивления ζ. Распределение |
||||||||||||||||
дроссель состоит из пяти ступеней. |
|
скоростей по сечению струи считать равномерным. Сопротивлением |
|||||||||||||||
|
Каждая ступень представляет собой отверстие диаметром do = 2 |
воздуха пренебречь. |
|
|
|
|
|
||||||||||
мм в стенке толщиной δ = 1,0 мм. Принять коэффициент расхода |
|
|
2.41. На рисунке изображена схема устройства, |
||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||
такого отверстия равным µ = 0,62 и считать, что взаимное влияние |
|
|
известного под названием «Геронов фонтан». |
||||||||||||||
ступеней дросселя отсутствует (скорость в промежутках между |
|
|
Трубы А и Б заполнены водой, а труба В - |
||||||||||||||
стенками гасится до нуля), а полная потеря напора распределяется |
|
|
воздухом. Объяснить принцип действия и |
||||||||||||||
между ступенями поровну. Определить полную потерю давления в |
|
|
|
|
|
|
определить |
скорость |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
дросселе при скорости течения в трубке υ = 1 м/с, если плотность |
|
|
|
|
|
|
истечения |
воды |
из |
||||||||
жидкости ρ = 850 кг/м3. |
|
|
|
|
|
|
|
насадка (сопла) этого |
|||||||||
|
|
|
|
2.37. Из резервуара, установленного на полу и |
|
|
|
|
|
|
фонтана, |
если размеры |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
заполненного жидкостью до высоты Н, |
|
|
|
|
|
|
Н1 = 24 м. Н2 = 4 м, Н3 |
||||||
|
|
|
|
происходит истечение жидкости через отверстие |
|
|
|
|
|
|
= 0,4 м. Потерями |
||||||
|
|
|
|
в стенке. На какой высоте у должно быть |
|
|
|
|
|
|
напора |
в |
системе |
и |
|||
|
|
|
|
отверстие, чтобы расстояние х до места падения |
|
|
|
|
|
|
весом воздуха в трубе |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
струи на пол было максимальным? Определить |
|
К задаче 2.41 |
|
К задаче 2.42 |
В пренебречь. |
|
|||||||
|
|
|
|
это расстояние. Жидкость считать идеальной. |
|
2.42. Вода по трубе Т подается в резервуар А, откуда через сопло |
|||||||||||
|
К задаче 2.37 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
диаметром d1 = 9 мм перетекает в резервуар Б. Далее через внешний |
||||||||||||
|
2.38. Жидкость вытекает через сопло диаметром do, устроенное в |
цилиндрический насадок d2 = 10 мм вода попадает в резервуар В и, |
|||||||||||||||
горизонтальном дне сосуда. Найти связь между диаметром струи d и |
наконец, вытекает в атмосферу через внешний цилиндрический |
||||||||||||||||
высотой z если напор равен Н. Сопротивлениями пренебречь. |
насадок d3 = 6 мм. При этом Н = 1,1 м; b = 25 мм. Определить расход |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
воды через систему и перепады уровней h1 и h2. Коэффициенты |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
истечения принять: µ1 = 0,97, µ2 = µ3 = 0,82. |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
53 |
|
|
|
54 |
|
|
|
|
|
|
|
2.43. На рисунке показана упрощенная схема |
||||
|
самолетного гидропневмоамортизатора. |
Процесс |
|||
|
амортизации при посадке самолета происходит за |
||||
|
|
счет |
|
проталкивания |
|
|
|
|
|||
|
|
рабочей жидкости через |
|||
|
|
отверстие d = 8 мм и за |
|||
|
|
счет |
сжатия |
воздуха. |
|
|
|
Диаметр |
поршня D = |
||
|
|
100 |
мм. Определить |
||
К задаче 2.43 |
К задаче 2.44 |
скорость движения ци- |
|||
линдра |
относительно |
поршня в начальный момент амортизации, если первоначальное давление воздуха в верхней части амортизатора р1 = 0,2 МПа, расчетное усилие вдоль штока G = 50 кН, коэффициент расхода отверстия µ = 0,75, плотность рабочей жидкости ρ = 900 кг/м3.
2.44. На рисунке изображена схема регулируемого игольчатого дросселя. Определить, на какое расстояние l необходимо вдвинуть иглу в дросселирующее отверстие для обеспечения перепада давления Δр= р1 - р2 =3 МПа, если угол иглы α = 30°, диаметр дросселирующего отверстия D = 6 мм, его коэффициент расхода µ = 0,8, расход жидкости Q = 1,2 л/с, плотность рабочей жидкости р = 900 кг/м3.
Указaние. Площадь дросселирующего кольца определить по приближенной формуле S = Sо - Sи где Sо - площадь отверстия, Sи - площадь иглы в сечении 1-1.
2.45. Определить ширину проходного отверстия b и жесткость пружины с переливного клапана, который начинает перекрывать проходное отверстие при падении давления на входе рвх до 10 МПа и полностью перекрывает его при рвх = 9 МПа. Перепад давления на агрегате Δр = рвх - рсист
К задаче 2.45 при полностью открытом золотнике и расходе Q = 1,5 л/с должен быть 0,3 МПа. Проходное отверстие выполнено в виде кольцевой щели, диаметр золотника D = 12 мм, коэффициент расхода окна золотника µ = 0,62; ρ = 850 кг/м3.
2.46. Определить значение силы F, преодолеваемой штоком гидроцилиидра при движении его против нагрузки со скоростью υ = 20 мм/с. Давление на входе в дроссель рн = 20 МПа; давление на сливе рс = 0,3 МПа; коэффициент расхода дросселя µ = 0,62; диаметр отверстия дросселя d=l,2 мм; D = 70 мм; dш = 30 мм; ρ = 900 кг/м3.
55
|
|
|
|
К задаче 2.46 |
К задаче 2.47 |
|
К задаче 2.48 |
2.47.Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью υ = 200 мм/с.
Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхода дросселя µ = 0,65, плотность жидкости ρ = 850 кг/м3, давление на сливе рс = 0,3 МПа.
2.48.Определить время полного хода поршня гидроцилиндра при движении против нагрузки, если давление на входе в дроссель рд = 16 МПа, давление на сливе рс = 0,3 МПа. Нагрузка вдоль штока F = 35
кН, коэффициент расхода дросселя µ = 0,62, диаметр отверстия в дросселе dдр = 1 мм, плотность масла ρ = 900 кг/м3, диаметры: цилиндра D = 60 мм, штока d = 30 мм; ход штока L = 200 мм.
|
2.49. Жидкость с плотностью ρ = 850 |
|
|
|
кг/м3 подается от насоса в гидроцилиндр, |
|
а затем через отверстие в поршне |
|
площадью So = 5 мм2 и гидродроссель Д в |
|
бак (рб = 0). |
|
1. Определить, при какой площади |
|
проходного сечения дросселя Д поршень |
|
|
К задаче 2.49 |
будет находиться в неподвижном равно- |
весии под действием силы F = 3000 Н, если диаметр поршня D = 100 мм, диаметр штока Dш = 80 мм, коэффициент расхода отверстия в поршне µo = 0,8, коэффициент расхода дросселя µдр = 0,65, давление насоса рн = 1 МПа.
2. Определить площадь проходного сечения дросселя Д, при которой поршень будет перемещаться со скоростью υ = 1 см/с вправо.
2.50. Правая и левая полости цилиндра гидротормоза, имеющего диаметр поршня D = 140 мм и диаметр штока Dш = 60 мм, сообщаются между собой через дроссель с площадью проходного сечения Sдр = 20 мм2 и коэффициентом расхода µ = 0,655. Определить время, за которое поршень переместится на величину хода l = 350 мм под действием силы F = 15 кН, плотность жидкости ρ = 900 кг/м3.
56
К задаче2.50 К задаче 2.51
2.51. Обратный клапан диаметром d = 20 мм служит для пропуска жидкости (ρ = 900 кг/м3) только в одном направлении. Определить перепад давления Δр = р1-р2 на клапане, .если р1 = 1,6 МПа. Жесткость пружины с = 13 Н/мм, ее предварительное поджатие уo = 8 мм, максимальный ход клапана l = 3 мм, коэффициент расхода µ = 0,8, объемный расход Q=l л/с.
|
|
2.52. Редукционный клапан предназ- |
||
|
|
|||
|
|
начен |
для |
обеспечения постоянного |
|
|
давления на выходе из него p2 = 11 МПа. |
||
|
|
Определить требуемые жесткость пру- |
||
|
|
жины |
и ее |
предварительное поджатие |
|
|
(при полностью открытом клапане), |
||
|
|
обеспечивающие изменение давления за |
||
К задаче 2.52 |
клапаном Δр2 = ±4 %р2, если его диаметр |
|||
d = 12 мм, максимальный |
ход |
l = 3 |
мм, угол конуса α = 60°, |
коэффициент расхода дросселирующей щели А µ = 0,8, плотность рабочей жидкости ρ = 900 кг/м3. Каков максимальный расход жидкости через клапан, если максимальное давление перед ним р1 = 12 MПa?
Указание. Площадь проходного сечения конусной щели А определить по упрощенной формуле Sщ = πdh sin (α/2), где h - ход клапана.
2.53.Считая жидкость несжимаемой, определить скорость движения поршня под действием силы F= 10 кН на штоке, диаметр
поршня D = 80 мм, диаметр штока d = 30 мм, проходное сечение
дросселя Sдр = 2 мм2, его коэффициент расхода µ = 0,75, избыточное давление слива рc = 0, плотность рабочей жидкости ρ = 900 кг/м3.
2.54.Определить перепад давления Δр = p1 – р2 в системе гидро- привода за дросселирующим распределителем при перемещении его золотника на х = 2 мм, если подача насоса равна расходу на сливе: Qн
=Qc = l л/с; давление насоса рн = 5 МПа; давление слива рс = 0,2 МПа;
57
коэффициенты расхода дросселирующих щелей µ = 0,75; диаметр
золотника распределителя d = 12 мм, плотность рабочей жидкости ρ = 900 кг/м3.
К задаче 2.53 |
К задаче 2.54 |
К задаче 2.55 |
2.55. На рисунке представлена конструктивная схема регулятора расхода (клапан, обеспечивающий постоянство расхода). Он состоит из корпуса 1 с дросселирующими отверстиями 4, подвижного плунжера 3 с дросселирующим отверстием 2 и пружины 5. Определить, при каком значении силы пружины Fпр регулятор будет обеспечивать расход Q = 5 л/мин, если диаметры D = 20 мм, d = 3 мм; коэффициенты расхода дросселирующих отверстий µ = 0,8; плотность рабочей жидкости ρ = 900 кг/м3. Считать, что в пределах рабочего хода плунжера сила пружины остается постоянной.
2.56. На рисунке показан гидроап- парат, назначение которого заключается в том, что в случае разрушения трубоп- ровода 1 клапан 3 перекрывает отверстие 2 и тем самым препятствует выбросу рабочей жидкости из гидросистемы. При нормальной работе перепад давления в
К задаче 2.56 полостях а и b, обусловленный сопротив- лением отверстий 4, недостаточен для сжатия пружины 5 и клапан 2 под действием силы предварительного поджатия пружины Fо = 200 Н находится в крайнем правом положении. Определить минимальное значение расхода Q, при котором клапан 3 начнет перемещаться влево, если известно: D = 20 мм; суммарная площадь отверстий 4 So =
0,5 см2; коэффициент расхода отверстий µ = 0,62; плотность жидкости ρ = 900 кг/м3.
Выразить в общем виде силу, с которой клапан будет прижиматься к седлу в случае разрушения трубопровода 3 приняв: максимальный
58
ход клапана х; жесткость пружины с; диаметр отверстия 2 d; давление на входе в гидроаппарат рн.
2.57.Определить расход бензина через жиклер Ж карбюратора диаметром d = 1,2 мм, если коэффициент расхода жиклера µ = 0,8. Сопротивлением бензотрубки пренебречь. Давление в поплавковой камере атмосферное.
Дано разрежение (вакуум) в горловине диффузора рвак = 18 кПа, ρб = 750 кг/м3.
2.58.На рисунке изображена схема авто-
Кзадаче 2.57 мобильного карбюратора, которая обеспечи-
вает обеднение смеси при большом разрежении в диффузоре 1 за счет того, что в распылитель 2 кроме топлива через основной дозирующий жиклер 4 будет поступать воздух через трубку 3. Определить максимальный расход топлива Q без подсоса воздуха в распылитель, если высота жидкости в поплавковой камере h = 20 мм; диаметр жиклера 4 dж = 3 мм; коэффициент расхода µ = 0,8.
|
|
|
|
|
|
К задаче 2.58 |
|
К задаче 2.60 |
2.59.Сопоставить расходы жидкости и потери напора при истечении через малое отверстие в тонкой стенке (µо = 0,62, φо = 0,97), внешний цилиндрический насадок (µ1 = φ = 0,82), конический сходящийся насадок (µ 2 = φ 2 = 0,95) и коноидальный насадок (µ3 = φ3
=0,97). Напоры Н и диаметры выходных сечений во всех случаях одинаковы.
2.60.Определить расход бензина (ρ = 700 кг/м3) через жиклер карбюратора диаметром d = 1,0 мм, коэффициент расхода которого µ
=0,8. Бензин поступает к жиклеру из поплавковой камеры благодаря вакууму, который создается в диффузоре карбюратора. Выходное сечение бензотрубки расположено на h = 5 мм выше уровня бензина в поплавковой камере, вакуум в диффузоре рвак = 12 кПа, давление в поплавковой камере – атмосферное. Потерями набора в бензотрубке пренебречь.
59
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К задаче 2.61 |
К задаче 2.62 |
|
К задаче 2.63 |
2.61.Масло через дроссель диаметром d = 1,5 мм подводится в поршневую полость гидроцилиндра. Давление, перед дросселем р = 12,5 МПа, давление на сливе рс = 200 кПа, усилие на штоке F = 20 кН. Диаметр поршня D = 80 мм, диаметр штока d = 50 мм.
Определить скорость перемещения поршня, если коэффициент расхода дросселя µ = 0,62, плотность рабочей жидкости ρ = 895 кг/м3. Весом поршня и штока, трением в гидроцилиндре и утечками жидкости пренебречь. Движение поршня считать равномерным.
Каким должен быть диаметр дросселя dдр, чтобы скорость перемещения поршня стала равной υ1 = 5 см/с?
2.62.Определить расход масла через конический переливной клапан, диаметр которого d = 26 мм, если давление перед клапаном pl
=12 МПа, давление на сливе р2 = 0, высота подъема клапана h = 0,5
мм, угол β = 45°, коэффициент расхода µ = 0,62, плотность масла ρ1 =
890кг/м3.
2.63.Определить, пренебрегая потерями напора, начальную скорость истечения жидкости из сосуда, заполненного слоями воды и масла (относительная плотность δ = 0,8) одинаковой высоты h = 1 м.
Сравнить полученный результат с начальной скоростью истечения при заполнении сосуда только водой или только маслом до уровня 2h.
2.64.В бак, разделенный на две секции перегородкой, имеющей отверстие диаметром d = 100 мм с острой кромкой, поступает вода в количестве Q = 80 л/с. Из каждой секции вода вытекает через цилиндрический насадок, диаметр которого равен диаметру отверстия в перегородке.
Определить расход через каждый насадок при установившемся режиме, предполагая, что отверстие в перегородке является, затопленным.
Значения коэффициента расхода отверстия µ = 0,6 и насадков µ = 0,82.
60
К задаче 2.64 К задаче 2.65
Как надо изменить диаметр насадка в левой секции, чтобы расходы через оба насадка стали равными?
2.65. Вода из верхней секции замкнутого бака перетекает в нижнюю через отверстие d1 = 30 мм, а затем через цилиндрический насадок d2 = 20 мм вытекает в атмосферу.
Определить расход через насадок, если при установившемся режиме показание манометра рм = 50 кПа, а уровни в водомерных стеклах h1 = 2 м и h2 = 3 м.
Найти при этом избыточное давление рх над уровнем воды в нижней секции бака.
61
2.3. Гидравлический расчет трубопроводов
При гидравлических расчетах все трубопроводы делятся на короткие и длинные. Короткие трубопроводы - это такие трубопроводы, у которых местные потери напора соизмеримы с потерями напора по длине, а длинные - это трубопроводы, у которых местные потери незначительны и не превышают 10% от потерь напора по длине, то есть hм = 0,1 hл .
Всвою очередь, длинные трубопроводы разделяют на простые и сложные. Простые трубопроводы выполняются из труб, изготовленных из одного материала, одинакового диаметра и без ответвлений. Сложные трубопроводы изготовляются с ответвлениями, переменных диаметров и могут соединяться как последовательно, так
ипараллельно.
Воснове расчета трубопроводов лежат формула Дарси (2.11) для определения потерь напора на трение по длине и формула Вейсбаха (2.5) для местных потерь.
При ламинаром режиме вместо формул (2.5) и (2.11) обычно удобнее пользоваться зависимостью, называемой законом Пуазейля,
h |
|
= |
128 ν l Q |
, |
|
2.26 |
|
|
|
|
|||||
тр |
|
|
π d 4 g |
|
|||
|
|
|
|
|
|||
или |
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
= |
128 ν ρ l Q |
. |
2.27 |
||
тр |
|
||||||
|
|
|
π d 4 |
|
|||
|
|
|
|
|
При ламинарном течении потери напора в местных сопротивлениях удобнее определять по так называемой эквивалентной длине - длине прямого участка трубопровода данного диаметра, на которой потеря напора на трение равна (эквивалентна) потере напора hм, вызываемой соответствующим местным сопротивлением.
Эквивалентная длина определяется по формуле
ξ Q
lэ = 16 π ν .
Таким образом, общие потери напора (давления) при ламинарном течении можно определить по формулам (2.26) или (2.27), подставив в
62
числитель правой части равенства расчетную длину трубопровода, то
есть lрасч = l + lэкв .
Суммарные потери напора в простом трубопроводе при турбулентном течении определяются по формуле
|
|
|
|
|
8 Q2 |
|
|
λ |
|
|
l |
||
∑ h = h |
тр |
+ h |
м |
= |
|
|
|
|
т |
|
|
||
π 2 |
d 4 |
g |
d |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
Потребный напор в трубопроводе заданного расхода Q:
Hпотр = Hст + ∑h ,
+ ∑ξ . |
2.28 |
|
|
Hпотр для |
обеспечения |
|
2.29 |
где Hст - статический напор, включающий геометрическую высоту hг, на которую необходимо поднять жидкость при ее движении по трубопроводу и пьезометрическую высоту в конечном сечении
трубопровода |
|
р2/(ρ·g) , то есть |
|
|
|
|
|||||||||||
H |
|
= h + |
|
р2 |
. |
|
|
|
|
|
|
2.30 |
|||||
ст |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
г |
|
|
ρ g |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Обычно потери выражают через расход, и тогда формула (2.29) |
|||||||||||||||||
принимает вид |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
H |
потр |
= H |
ст |
+ k Q x . |
|
|
|
|
2.31 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Как следует из формул (2.26) и (2.28), при ламинарном течении: |
|||||||||||||||||
k = |
128 ν lрасч |
, x=1; |
|
|
|
|
|
2.32 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
π 2 d 4 g |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
при турбулентном течении |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
k = |
|
λт |
|
|
+ ∑ξ |
|
|
|
|
|
, x=2. |
2.33 |
|||||
d |
|
π |
2 |
d |
4 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
g |
|
При расчете длинных трубопроводов кроме формулы (2.11) для определения потерь напора по длине можно воспользоваться следующими зависимостями
|
|
|
Q2 |
|
|
h |
л |
= |
|
l β , |
2.34 |
|
|||||
|
|
К 2 |
|
||
h |
л |
= A Q2 l β , |
2.35 |
||
|
|
|
|
|
где К - удельный расход трубопровода, м3/с; A - удельное сопротивление трубопровода, c2/м6; β - поправочный коэффициент, учитывающий неквадратичность зависимости потери напора hл от расхода Q при скорости жидкости в трубе υ < 1,2 мс .
63
Если трубопровод состоит из n последовательно соединенных
участков, то справедливы равенства |
|
|
|
Q = Q1= Q 2 = … = Q n, |
|
|
2.36 |
H = Σhi = h1 + h2 + … + hn |
|
|
|
|
|
||
Используя зависимости (2.34) и (2.35) |
(без учета поправочного |
коэффициента β) суммарные потери напора можно представить как
n |
l |
i |
|
|
l |
|
l |
2 |
|
l |
n |
|
|
|
H = Q 2 ∑ |
|
|
= Q2 |
1 |
+ |
|
+ ... + |
|
|
, |
2.37 |
|||
|
|
2 |
2 |
|
2 |
|
2 |
|||||||
i =1 |
Кi |
|
К1 |
|
К2 |
|
Кn |
|
|
|
или
n |
A |
l |
|
= Q2 (A l |
+ A |
l |
|
+ ... + A l |
|
). |
2.38 |
|
H = Q 2 ∑ |
i |
2 |
n |
|||||||||
i=1 |
i |
|
1 1 |
2 |
|
|
n |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При параллельном соединении n участков: |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q = |
|
∑Qi = Q1 + Q2 + ... + Qn , |
|
|
|
2.39 |
|||||
|
|
|
|
i=1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H = hi = h1 = h2 = ... = hn , |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Задача в данном случае сводится к определению расхода на каждом из участков и потери напора.
При этом расход на всех участках выражается через расход на каком- либо одном из участков, например, на первом. Используя формулы (2.34) и (2.35) можно записать (без коэффициента β)
Q |
|
= Q = |
К2 |
|
|
|
l1 |
|
|
; Q |
|
= Q |
|
|
Кn |
|
|
|
|
|
l1 |
, |
2.40 |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
2 |
|
|
1 |
|
|
К1 |
|
|
|
|
l2 |
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
1 |
|
|
К1 |
|
|
|
|
|
|
|
ln |
|
||||||||
Q |
2 |
= Q |
|
|
A1 l1 |
|
|
; Q |
n |
= Q |
|
|
A1 l1 |
|
|
, |
|
2.41 |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
A2 l2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
An ln |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
Суммарный расход по формуле (2.39) с учетом (2.40) и (2.41) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
можно выразить как |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
К |
2 |
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
К |
n |
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|||||||||||||
Q = Q |
1 |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
+ ... + |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
, |
|
2.42 |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
К |
1 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
К |
1 |
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Q = Q |
|
1 |
+ |
|
|
1 |
1 |
|
+... + |
|
|
|
|
1 |
1 |
|
. |
|
|
|
|
|
|
2.43 |
|||||||||||||||||||||
|
|
A |
l |
|
|
|
|
|
A |
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из формул (2.42) и (2.43) можно определить расход на первом участке Q1, а затем воспользовавшись зависимостями (2.40) и (2.41) и на остальных участках.
64
Указания. Задачи по расчету простого трубопровода можно разделить на три типа.
1.Даны расход жидкости Q, все размеры ( l, d, hг), шероховатость труб, давление в конечном сечении труб (для всасывающих трубопроводов - в начальном) и свойства жидкости (ρ, ν). Местные сопротивления либо заданы коэффициентом ζ или эквивалентными длинами lэкв, либо оцениваются по справочным данным.
Требуется найти потребный напор Hпотр.
С помощью критерия Рейнольдса (формула 2.6.) определяется режим течения.
При ламинарном течении потребный напор определяется по формулам (2.26) или (2.31) и (2.32).
При турбулентном режиме задача решается с помощью формул (2.30), (2.31) и (2.33). При этом коэффициенты гидравлического трения λт определяются по формулам (2.13), (2.14), (2.15), (2.16) и (2.17), приведенным в разделе 2.1.
2.Даны располагаемый напор Hрасп и все величины, перечисленные в первом типе, кроме расхода Q.
Так как число Рейнольдса в данной задаче подсчитать нельзя, то поступить можно двояко. Либо задаться режимом течения основываясь на роде жидкости - значении вязкости (вода, бензин, керосин - режим обычно турбулентный; масла - ламинарный) с последующей проверкой после решения задачи и определением числа Рейнольдса. Либо по формулам (2.31) и (2.32) выразить расход через критическое число Рейнольдса и найдя числовое значение Hкр, соответствующее смене режима, сравнить его с располагаемым
напором Hрасп и однозначно определить режим течения. |
|
||||||||||
H |
|
= H |
|
+ |
32 ν 2 |
l |
Re |
|
. |
2.44 |
|
кр |
ст |
g d |
3 |
кр |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При ламинарном режиме задача решается просто с помощью формул (2.26) или (2.31) и (2.32), которые нужно записать относительно Q.
При турбулентном |
режиме в уравнениях (2.31) и (2.33) |
|||
содержатся две неизвестные величины Q и λт. |
|
|
||
Поэтому |
задачу |
рекомендуется |
решать |
методом |
последовательных приближений или графически. Для этого в первом приближении следует задаться коэффициентом λт, который
65
изменяется в сравнительно |
узких пределах (λт=0,015…0,040); или, |
если задана шероховатость |
, определить его из (2.17). |
Решая уравнение (2.31) с учетом выражения (2.33) относительно |
Q, находят расход в первом приближении. По найденному Q определяют Re в первом приближении, а по Re - уже более точное значение λт. Снова подставляют полученное значение λт в то же основное уравнение и решают относительно Q. Найдя расход во втором приближении, получают большее или меньшее расхождение с первым приближением. Если расхождение велико, то расчет продолжают в том же порядке. Разница между каждым последующим значением Q и предыдущим будет становиться все меньше и меньше. Обычно бывает достаточно двух или трех приближений для достижения приемлемой точности.
Для решения той же задачи графическим способом нужно построить кривую потребного напора для данного трубопровода с учетом переменности λт, то есть для ряда значений Q подсчитав υ, Re, λт и, наконец, Hпотр по формуле (2.31). Затем, построив кривую Hпотр=f(Q), и зная ординату Hпотр= Hрасп, находят соответствующую ей абсциссу, то есть Q.
3.Даны расход Q, располагаемый напор Hрасп и все величины, перечисленные ранее, кроме диаметра трубопровода d.
Как и в предыдущей задаче число Рейнольдса определить нельзя, потому режимом течения задаются, руководствуясь соображениями, изложенными для второго типа задач.
При ламинарном течении
128 Q ν l расч |
|
d = 4 π g (H расп − H ст ) . |
2.45 |
Определив d, выбирают ближайший больший стандартный диаметр и по уравнению (2.31) уточняют значение напора при заданном Q или наоборот.
При турбулентном режиме задачу необходимо решать графически. Для этого необходимо задать ряд значений диаметра d и по ним подсчитать Hпотр, используя формулу (2.31) с учетом (2.33). Затем построить график Hпотр = f(d) и по нему, зная Hрасп, определить d; выбрать ближайший больший стандартный диаметр и уточнить
Hпотр.
66