Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_14062
.pdf
нестабильное действие характеризуется появлением нечеткого или полосатого сигнала, указывающего на
неспособность тока утечки сигнала в сети утекать достаточно быстро, как это обычно происходит в случае
неправильного или дефектного соединения для утечки в сети при использовании так называемой «жесткой»
трехэлектродной схемы, подключенной для так называемого «детектирования сети». Ряд коммерческих
100-ваттных ламп 30() демонстрируют следы газового тока, особенно при работе при номинальном высоком
напряжении, и я обнаружил, что с такими лампами я мог отключить сопротивление R на рис. 1.5, и система
продолжала бы нормально работать. Иными словами, необходимо предусмотреть способ разгрузки сетки
ламп от зарядов сигнального тока, и если такой способ обеспечивается действием внутри лампы, создающим
путь утечки, то внешний путь утечки не требуется.
Я также обнаружил, что так называемая вторичная «или сеточная эмиссия», приводящая к протеканию тока в
сеточной цепи, 115 которая появляется в некоторых лампах современной конструкции и вызывает трудности в
обычных усилителях, не оказывает негативного влияния на работу моей системы, особенно при включении
автоматической 120 коррекции. Любые потенциальные изменения, вызванные потоком постоянного тока в
результате излучения от сети, автоматически корректируются, как и потенциалы, возникающие из других
источников, как было указано ранее (125).
Дополнительное наблюдение заключается в том, что так называемое «одноволновое» выпрямление вместо
полноволнового выпрямления не приводит к существенной разнице в подавлении шума, которое должно быть
на выходе фильтрующей системы для обеспечения всего необходимого потенциала при используемой форме
подключения на рис. 13 и 14. Я обнаружил, что могу существенно сократить это с выгодой и помощью в
разработке общего правила для наилучшего подавления шума, вместо того чтобы искать оптимальное
положение каждой новой конструкции вдоль сопротивления PR. Я использую такое правило: точка q имеет
такое же положительное напряжение относительно точки c, как точка b имеет отрицательное напряжение
относительно точки c. Иными словами, если b-q представляет 100 вольт, как это было в одной из схем на рис.
15, то b-c и c-q должны быть равны 50 вольтам. Теперь, правильно подобрав импеданс между нитью накала и
анодом лампы VT111 и сопротивление R, можно добиться разности потенциалов в 50 вольт на каждом из них,
так что результирующий потенциал на сетке лампы VT1112 будет практически равен нулю, с небольшим
смещением в сторону отрицательного значения, когда система будет подготовлена к работе.
Я обнаружил, что регулировка по этому правилу практически полностью удовлетворяет как эффективности
работы, так и максимальному устранению шума.
Соединение точек a и p для работы лампы VT111 также может быть выбрано в соответствии с теми же
принципами, хотя может случиться так, что для получения некоторого специального начального смещения
сетки на первой лампе это соотношение не будет соблюдаться при выборе сечения от a до b.
Как и в случае конденсатора С на рис. 13 и 14, он представляет собой шунт для сигнального тока порядка от 1
до 2 микрофарад для токов звуковой частоты и ограничивает величину сигнального тока в сопротивлении PR
o, участвующем в эффектах обратной связи. Поскольку остаточный сигнальный ток в PR подвержен тому же
распределению потенциалов в различных потенциальных участках, что и пульсирующая или флуктуирующая
составляющая отфильтрованного тока возбуждения, выбор потенциальных точек в PR, способствующих
подавлению шума за счет снижения напряжения на каскаде, также способствует подавлению обратной связи.
Таким образом, выбор положительных точек p и q на рис. 15, как было описано ранее, не создает никаких
трудностей в вопросе эффектов обратной связи.
Показано, что нить накала ВТ имеет потенциометр FP, к которому подключена сетка, что позволяет
фиксировать начальное смещение сетки ВТ, а также регулировать нейтрализацию помех или обратную связь
по сигнальному току в зависимости от необходимости в конкретной системе. Кроме того, сопротивление FP
может быть выбрано таким образом, чтобы отводить желаемое количество тока от нити накала VT4,
обеспечивая его работу в требуемой точке для наилучшего автоматического соединения. Например, ток на
пластине SO-миллионинтера типа I,'.-:.......
362,419 обеспечение питания фильтрующей системы, что далеко не всегда характерно для обычных
усилителей с реактивной связью. Апериодический характер моей системы также объясняет это
преимущество, поскольку в ней отсутствует генерация гармоник, которая рассеивала бы 60-герцовый ток
однократного выпрямления на большое количество верхних и различно фазированных гармоник, как это
происходит при наличии реактивных элементов.
Приведенные выше наблюдения относительно моей системы, и особенно в отношении рис. 15, позволяют
ясно показать ее эксплуатационное преимущество перед так называемым усилителем с резистивной связью.
Усилитель с резистивной связью требует размещения конденсатора между резистором связи и сеткой
следующей лампы для изоляции сетки от высокого потенциала, приложенного к аноду предыдущей лампы.
Этот конденсатор обладает реактивным сопротивлением, которое значительно изменяется в зависимости от
частоты, обрабатываемой аудиоусилителем, что приводит к тому, что усилитель сильно избирательнее
воспринимает более низкие слышимые частоты.
Использование конденсатора требует применения резистора утечки между сеткой и нитью накала следующей
лампы для обеспечения пути смещения сетки, а также для отвода зарядов сигнального тока. Если
конденсатор изготовлен с большим номиналом, чтобы уменьшить его реакцию на низкие частоты, то
сопротивление утечки должно быть низким, чтобы обеспечить достаточно быструю утечку зарядов
сигнального тока и избежать упомянутого ранее эффекта нечеткости или интерференции в сигналах. Однако
это снижение значения сопротивления утечки уменьшает эффективность пропорционально тому, как
значение сопротивления становится ниже высокого входного импеданса следующей лампы.
На практике получается компромисс, поэтому для достижения хоть какой-то полезной эффективности
выбираются конденсаторы настолько малого номинала, что столь востребованные низкие ноты музыкального
диапазона заметно теряются. Отсутствие реактивных элементов в моей системе исключает дискриминацию
по каким-либо частотам, а отсутствие обугленных конденсаторов (за исключением очень малой емкости
сетки) позволяет использовать сопротивление, приближающееся к бесконечности, для повышения
эффективности.
На рис. 16 представлено устройство для получения автоматической коррекции без использования
вспомогательного элемента, такого как VT, в предыдущих рис. 16, но с улучшенной степенью коррекции по
сравнению с устройством, показанным на рис. 7.
На рис. 16 и последующих рисунках я опускаю подробности, касающиеся питания катодов; особенности
питания катодов с косвенным нагревом подробно объяснены в связи с рис. 13, а типы нагреваемых нитей
трубок подробно объяснены в связи с рис. 15, что делает ненужным повторение этих деталей в связи с
рисунками, демонстрирующими особенности, не имеющие прямого отношения к способу питания нитей.
В схеме на рис. 16 я включил потенциальное сопротивление PR, параллельно которому расположено
сопротивление '7.
Резистор PR выбран таким образом, что его потребляемый ток в фильтрующей системе составляет лишь
малую долю от общего тока, необходимого для работы VTa, который протекает через резистор PR.
Например, если VT — это лампа типа 350, требующая анодного тока 50 миллиампер, так что ток через PR
составляет 50 миллиампер, то ток через PR может составлять 5 миллиампер или даже меньше. Теперь
очевидно, что для любой потенциальной точки 8& между a и d на PR можно найти соответствующую
потенциальную точку постоянного тока на PR, при этом разность потенциалов между двумя точками равна
нулю.
Например, если точка d находится под напряжением 200 вольт 9C, положительным по отношению к точке a,
то на отрезке PR может быть найдена точка, также положительная по отношению к точке a, которая находится
под тем же потенциалом, что и точка a, так что на любой электрический элемент, соединенный между двумя
выбранными точками 9E, не будет приложено разности потенциалов постоянного тока.
Однако, если ток через PR изменяется, скажем, на 10%, например, путем подачи сигнала на вход I,
изменяющего анодный ток VT на 0,5 миллиампера, то разность потенциалов между точками a и d изменится
на 10%, или на 20 вольт. В то же время изменение тока в PR очень незначительно, поскольку его ток лишь
незначительно зависит от изменения нагрузки на фильтрующую систему вследствие изменения тока через VT
и PR. Следовательно, это изменение тока в PR приводит к изменению разности потенциалов постоянного тока
между двумя упомянутыми точками примерно на 20 вольт. Таким образом, система, изображенная на рис. 16,
обеспечивает входящий несущий ток, обычно используемый на практике, способный создавать разности
потенциалов постоянного тока в диапазоне от нуля вольт до приблизительно 20 вольт, что может быть
использовано различными способами в связи с радио- и подобными системами.
Для общего использования системы, подобной показанной на рис. 16, диапазон изменения потенциала до 20
вольт не требуется для автоматической коррекции, поэтому я показываю систему в таком подключении,
которое позволяет использовать меньший диапазон изменения потенциала. Чтобы создать потенциальное
изменение на нить накала VT, я подключаю нить накала VT к точке b, примерно на 20 вольт положительнее,
чем точка a на отрицательном конце 130 362,419 ! 362,419 сопротивлением PR. Затем сетка VT подключается
к некоторой точке bl на PR1 таким образом, чтобы создавалась желаемая начальная разность потенциалов,
дающая любую желаемую степень положительного или отрицательного начального смещения на сетке VT1,
или нулевое смещение. То есть, если напряжение от a до b составляет 20 вольт, а от a' до 6l — вольт, то
начальное смещение на сетке ВТ равно нулю. Если напряжение от a' до bl составляет 22 вольта, то начальное
смещение XVT1 равно двум положительным вольтам.
Если напряжение между AL и BL составляет 18 вольт, то начальное смещение на VT равно минус двум
вольтам. Возможны и другие комбинации любой желаемой степени.
Поскольку система, изображенная на рис. 16, состоит из нечетного числа ламп, несущий ток на сетке ВТ
вызовет увеличение анодного тока ВТ и, следовательно, увеличение тока через участок от a до b, что
приведет к нарушению баланса потенциалов постоянного тока и изменению потенциала на сетке ВТ в
отрицательном направлении, стремясь компенсировать действие входящего несущего тока,
поддерживающего постоянный ток ВТ. Данная схема наиболее эффективно выполняет желаемую функцию
коррекции, позволяя входному сигналу изменяться в очень широком диапазоне интенсивности, и значительно
эффективнее, чем схема, показанная на рис. 7.
Очевидно, что, хотя конденсатор обхода сигнала C уменьшает величину сигнального тока в PR, его
устранение не является полным, так что в секциях от a до b сигнальный ток значительно больше, чем в
секциях от a' до bl, и в так называемой 4O мостовой системе отсутствует баланс между компонентами
сигнального тока, тогда как баланс между компонентами постоянного тока существует. Это приводит к
деградации сигнального тока пропорционально реактивному сопротивлению i5 конденсатора 03 на разных
частотах, причем деградация тем интенсивнее, чем ниже частота, так что при обработке музыки и других
звуков система в некоторой степени дискриминирует низкие частоты, но этот эффект не является особым
недостатком в связи с телеграфной и другими формами сигнализации, не особенно ориентированными на
качество звучания.
Я обнаружил, что могу уменьшить нежелательный эффект искажения звуковых сигналов, подключив резистор
R2 к выбранной точке qI на PR, вместо обычной точки q на PR, каким-либо подходящим образом, чтобы
сместить соединения в качестве переключателя SW,0; другие способы решения этой проблемы будут
описаны позже.
Через переключатель SW',O сопротивление R1 может быть подключено либо к катоду VT, либо к точке y на
PR, более положительной, чем катод, по тем же причинам, что и для E- на рис. 15, поскольку отсутствие
продолжения сопротивления PSi на рис. 15 до анодной цепи препятствует использованию положительного
соединения для R. на этом рисунке.
Эта особенность автоматического изменения потенциала сетки детекторной лампы или системы в
зависимости от мощности входящего сигнала имеет большое значение в современных тенденциях развития
радиоприёма, настолько важное, что здесь уместно сделать несколько пояснений. Эта особенность
реализована во всех моих схемах автоматической коррекции, начиная с простой схемы на рис. 7 и включая
более сложные схемы, использующие функции вспомогательной трубки VT4, мостовую систему на рис. 16 и
другие 85, которые последуют далее.
До настоящего времени в данной области техники применялись две системы обнаружения с использованием
трехэлектродных вакуумных ламп: одна, известная как «сетчатое обнаружение», обычно использует низкий
потенциал анода и слегка положительный потенциал сетки, а также так называемый «конденсатор,
предотвращающий утечку через сетку», расположенный на выводе сетки. Другой метод, известный как
«детектирование пластины», использует высокий потенциал пластины 95 и отрицательный потенциал
смещения на сетке. Эти два метода обнаружения различаются по своим характеристикам: первый особенно
чувствителен к очень слабым сигналам, но не способен обрабатывать сильные сигналы без искажений или
перегрузки. Последний метод совершенно нечувствителен к слабым сигналам, но приспособлен для
обработки сильных сигналов без искажений или перегрузки, и поэтому иногда называется «детектированием
мощности».
Таким образом, становится очевидно, что система, включающая один из двух способов обнаружения,
жертвует преимуществами другого.
В последнее время в практической разработке радиоприемников наблюдается тенденция к увеличению
степени усиления радиочастотного сигнала до обнаружения и уменьшению степени усиления звукового
сигнала после обнаружения. Таким образом, данная практика требует, чтобы детектор мог обрабатывать
очень сильный входной сигнал, особенно с учетом снижения усиления звуковых частот и необходимости того,
чтобы усилители выходной мощности, используемые в настоящее время (120), работали на полную мощность
для удовлетворительной работы современных так называемых динамических звуковоспроизводящих
устройств.
Важность автоматического непрерывного изменения смещения сетки детектора 125 в зависимости от
изменения энергии сигнала графически проиллюстрирована на рис. 17, где по ординатам показана величина
отклика детектора, а по абсциссам — отрицательный потенциал в вольтах сетки детектора 130 и потенциал
сигнала в вольтах, приложенный к смещенной сетке. На графике 6 показаны условия, существующие при
начальном отрицательном смещении в 10 вольт. Наиболее неэффективная реакция наблюдается на
сигнальные токи с интенсивностью ниже 10 вольт, однако длина графика 6 демонстрирует способность
сильно смещенной лампы обрабатывать сильные сигналы, когда чувствительность не является
определяющим фактором.
Графики 5, 4, 3, 2 и 1 показывают снижение способности детектора со смещением обрабатывать сильные
сигналы по мере уменьшения отрицательного смещения, но также демонстрируют увеличение
чувствительности к слабым сигналам с уменьшением смещения. Таким образом, для равномерного
обнаружения и возможности обработки сильных сигналов при необходимости во всем диапазоне
интенсивностей сигналов, характерных, например, для радиовещания, особенно желательна система
автоматического изменения смещения сетки в зависимости от изменения интенсивности сигнала.
В моей схеме, показанной на рис. 7, отрицательное смещение на сетке ВТ автоматически увеличивается с
интенсивностью сигнала по мере увеличения анодного тока ВТ в сопротивлении RG, но диапазон
эффективности ограничен.
Увеличение смещения представляет собой процентное изменение, прямо пропорциональное процентному
изменению текущего значения VT. Для обеспечения действительно значимого изменения потенциала сети
необходимо сделать начальное падение потенциала на ЭГ таким образом большим, чтобы процентное
изменение привело к заметной разности потенциалов. Например, начальное напряжение в 5 вольт
увеличится до 6 вольт при увеличении тока ВТ на 200 вольт, что не обеспечивает широкого диапазона
эффективности, судя по условиям, показанным на рис. 17. Если начальное напряжение составляет 1 вольт,
что делает систему чувствительной к слабым сигналам, то при увеличении напряжения на аноде на 20% оно
достигает 1,2 вольт. Таким образом, система не способна обрабатывать сравнительно сильные сигналы.
С помощью вольтметра с регулируемой мощностью (VT), показанного на рис. 8, скорость изменения
смещения сетки в зависимости от интенсивности сигнала может быть выше, чем процентное изменение
текущего напряжения VT. Кроме того, степень изменения не зависит от начального смещения, как показано на
рис. 7, так что начальное смещение c может быть установлено низким или нулевым для эффективного
реагирования на слабые сигналы и быстро увеличиваться под действием VTT для сильных сигналов.
В конфигурации, показанной на рис. 16, начальное напряжение можно установить на ноль или на любое
желаемое значение. Выбирая значения балансирующих потенциалов от a до 7h и от al до hl, можно добиться
любой необходимой скорости увеличения интенсивности сигнала.
Например, если напряжения от a до b и от a' до bl выбраны равными примерно 200 вольтам каждое, то
изменение тока на 20% в PR изменит смещение сетки 'VT1' примерно на 40 вольт. Если напряжение на
каждом из них составляет около 20 вольт, то изменение тока в PR на 20% изменит смещение 70 VT1
примерно на 4 вольта, чего достаточно для многих условий, встречающихся на практике.
Система, показанная на рис. iS, демонстрирует модификацию, необходимую для того, чтобы автоматическая
корректирующая система 7r, показанная на рис. 16 (трехтрубная система), функционировала для
автоинатической коррекции в двухтрубной системе.
Модификация включает в себя изменение местами соединений сетки и нити накала 8C VT с потенциальными
сопротивлениями PR и PRh, при этом сетка соединена с точкой b в сопротивлении PR, а нить накала — с
точкой bl в сопротивлении PR1 способом, описанным для рис. 16 (8E). Входящий сигнал вызовет уменьшение
анодного тока VTn, что приведет к снижению потенциала между участками от a до b, в результате чего
больший отрицательный потенциал участков от a' до bl и 9C увеличит отрицательный потенциал сетки VT,
компенсируя эффект входящего сигнала.
Система, показанная на рис. 19, представляет собой устройство для автоматической коррекции смещения,
специально адаптированное для предотвращения нежелательного эффекта обратной связи. В данной схеме
резисторы PR и PR соединены параллельно, так что анодный ток VT2 делится между ними в части, равной
сопротивлению соответствующих резисторов двух путей, так что оба пути включают в себя не только
компоненты постоянного тока VTn.
Также сигнал (компоненты тока и компоненты тока помех, все пропорциональны соответствующим
сопротивлениям двух путей, но находятся в одинаковой фазе с точки зрения флуктуаций, поскольку оба пути
являются нереактивными на всем протяжении.
Вместо использования обычного омического сопротивления в секциях от a до b я использую элемент,
обладающий свойством изменять свое сопротивление в зависимости от изменения тока. Например, я могу
использовать обычную люминесцентную лампу с вольфрамовой нитью накаливания, сопротивление которой
существенно и значительно изменяется с увеличением протекающего через нее тока.
Если сопротивление PR и PR, и поэтому 120 выбрано таким образом, чтобы разделить анодный ток VT на две
составляющие так, чтобы для первоначальной настройки системы потенциал на лампе TP был практически
таким же, как потенциал в секции от a до b, или немного отличался, чтобы обеспечить первоначальное
отрицательное смещение на сетке VT, то при поступлении неопределенного сигнала на I анодный ток VT2
будет стремиться уменьшиться, тем самым уменьшая ток через лампу LP, чтобы уменьшить LP, слишком
велик для того, чтобы позволить ему следовать его сопротивлению, в то время как сопротивление изменения
тока в зависимости от частоты секции от a до b остается неизменным. Аудиосигналы и выше, так что в
результате, хотя потенциал на участке от a' до b' практически не изменяется из-за меньшего сопротивления
анода в LP, вызванного токовым дисбалансом сигнала YT2, потенциал на лампе становится
несбалансированным с участком от a' до b'.
1'1 Падение происходит с большей скоростью, что приводит к дифференциальному эффекту или дисбалансу
тока анода VT2, в результате чего возникает небольшой дисбаланс между bW и b, что действует как
автоматическая коррекция, и вскоре существенное изменение сопротивления анода VT2 зависит от общего
дифференциального напряжения, необходимого для автоматической коррекции обратной связи. Характер
лампы LP или других изменяющихся элементов существенно преодолевает это изменение сопротивления
анода VT2, так что остаточный дисбаланс практически незначителен до вольт, необходимых для
автоматической коррекции обратной связи. Сравнение эффекта обратной связи автоматической коррекции
интенсивности входящих сигналов на рис. 19. Например, обычная 120-ваттная коммерческая лампа,
показанная на рис. 16 и 1S, демонстрирует, что корректирующие плечи на рис. 19 находятся параллельно
нити накаливания, примерно на уровне 20 вольт, и примерно параллельно источнику тока 85 22 миллиампер.
Если решено работать в дифференциальном режиме, то сопротивление PR компонентов постоянного тока
будет противодействовать потенциалу 20 вольт в цепи сети VT. Если же решено работать в
дифференциальном режиме, то сопротивление PR компонентов постоянного тока будет противодействовать
их влиянию на цепь сети VT.
В схеме 16 и 1S корнормальный анодный ток VT2 должен быть выбран таким образом, чтобы разделить его
на два сопрягающихся плеча, соединенных последовательно с компонентами, так чтобы 22 миллиампера
были относительно источника сигнальных компонентов, имеющихся в PR. Сопротивление секции a' в анодной
цепи VT2, и, следовательно, b', должно быть выбрано таким образом, чтобы оно всегда способствовало их
влиянию на баланс сети анодного тока через PR, цепь VT1, создавая баланс или около 95 вольт на секции
a1r, что создает баланс в отношении сигнального тока к bW. Я обнаружил, что коммерческие компоненты
невозможны.
Лампы накаливания с вольфрамовой нитью будут иметь различное сопротивление при попытках их
использования, электрические характеристики изменений тока в выходных цепях, которые не подчиняются
закону Ома, могут быть 100 из моих систем, чтобы дать дифференциалы, заменяющие лампу LP.
Несколько вольт необходимы для удовлетворения обычных требований. Такие устройства, например, лампы,
работающие по принципам газоразрядных регуляторов напряжения с отрицательным коэффициентом
сопротивления, таких как лампа с угольной нитью накаливания, для автоматической коррекции тока в нужном
направлении в двухламповой системе на рис. 19. Если элемент переменного сопротивления имеет лампу с
угольной нитью накаливания, то для обеспечения автоматической коррекции в нужном направлении в
широком диапазоне относительно широких пределов или a. Если лампа или лампы имеют три или более
электрода, выходное сопротивление элемента изменяется с помощью потенциометра PR к верхнему
сопротивлению, подаваемому на его сетку с помощью потенциометра PR, или меняют местами соединения
последовательного сопротивления, пример такой конструкции показан подробно на рис. 19a.
Конденсатор Cl на рис. 19 показывает еще один способ обхода сигнального тока. На рис. 19а структура
аналогична структуре на рис. 19, причем изменения вносятся через резистивный мост PR в обозначенном
элементе. PR. В этом песке PR по сравнению с местом расположения элемента PR, например, элемент PR
содержит более плотный C, как показано на рис. 18, но поскольку это происходит последовательно с
фильтром или другими радиочастотными усилителями 1 конденсаторами, такими как FO, это не так
эффективно, как расположение ВЧ-лампы, соединенных в нем последовательно, сетка пять в низком
импедансе, как место расположения ВЧ-лампы, подключенной к точке C, как показано на рис. 18. z на
сопротивление.
Эффект обратной связи на рис. 19 существенно проявляется и в этой системе, когда сигнал полностью
устраняется, поскольку оба плеча. PR1, подаваемый на входную цепь лампы 2, содержит сигнальные
компоненты, которые VT1 от антенны через лампу RFP находятся в фазе и, следовательно, нейтрализуют
друг друга, при этом анодный ток лампы VT2 снижается.
другие на сетке ВТ, когда. секции все. Это изменение в потоке тока через bl и от a до b в значительной
степени происходит внутри лампы. ВЧ-изменения лампы и ее баланс смещения. Температурная задержка
лампы при включении изменяет выходное сопротивление 130 362,419 362,419 ВЧ-лампы. Это действие
создает дифференциальное напряжение между точками b и b', как описано со ссылкой на рис. 19.
Ранее я уже указывал на возможность адаптации моих систем для приема непрерывных волн без
гетеродинирования, прерывистых непрерывных волн и модулированных несущих токов для управления реле
магнитофонов и подобными устройствами в соответствии с точечно-тиреоидными сигналами, импульсами с
интервалами и тому подобным. Поскольку всегда полезно иметь одну из моих систем, скорректированную на
воздействие постоянного тока, например, при замене ламп с производственными различиями в
характеристиках, я отмечаю, что системы, включающие коррекцию температурных эффектов, такие как нить
накала лампы VT4 на предыдущих рисунках, нить накала лампы LP' на рис. 19 и лампы на рис. 19a, могут
использоваться для записи приема при условии выбора корректирующих устройств с такой задержкой по
времени, чтобы они не срабатывали в течение периода тире, используемого в точечно-тиреальном режиме,
или импульсов в других режимах работы. Таким образом, корректирующее устройство не будет мешать
функциям записи, но защитит систему от различных изменений, которым она может подвергаться в противном
случае.
Например, я обнаружил, что с помощью некоторых из моих корректирующих устройств, в частности,
показанного на рис. 19, я могу изменять потенциал -W первичной обмотки входного трансформатора,
питающего выпрямительную и фильтрующую систему, а также ток нагрева катодов в диапазоне от примерно
9,5 вольт до 120 вольт, не изменяя при этом ток в 50 миллиампер, необходимый для лампы типа 330, более
чем на 3 миллиампера. Это изменение мало влияет на удовлетворительную работу системы.
Система на рис. 20 представляет собой трехтрубную схему с нечетным числом трубок, поэтому форма
подключения лампы L2P на рис. 19 для автоматической коррекции должна быть изменена, чтобы она
работала в правильном направлении в системе на рис. 20. Это достигается путем размещения лампы LP в
верхней части характеристики зависимости сопротивления от температуры, хотя она может оставаться в
нижнем плече сопротивления PR, путем смещения соединений сетки и нити накала в точки b и b', как указано
в связи с рис. 19.
Расположение элементов на рис. 20 включает в себя некоторые модификации, ранее не рассматривавшиеся.
Например, я могу использовать разность потенциалов, возникающую в элементах, отличных от резистора PR,
для питания электронных ламп перед выходным сигналом. В качестве одного из примеров использования
этой функции показано подключение полевой катушки.
FC обычного динамического громкоговорителя между точками q и d, соединенными последовательно с
мостовой системой PR и PR. Обычная подвижная катушка MC такого громкоговорителя, показанная
прикрепленной к обычному звуковоспроизводящему диффузору CN, питается через выходной трансформатор
OT в анодной цепи VT, при этом элементы установлены в правильном положении относительно магнитной
системы, обозначенной как IC. Таким образом, я использую анодный ток VT для питания полевой катушки FC
громкоговорителя.
без дополнительной нагрузки на систему фильтрации по току и, одновременно, без использования
вспомогательного оборудования для питания в полевых условиях. В то же время, потенциал, создаваемый
обмоткой возбуждения, полезно используется для питания анодного и сетчатого электродов ламп VT и VT, что
позволяет сэкономить некоторое сопротивление в элементах PR и PR. Нормальный анодный ток некоторых
ламп коммерческих усилителей мощности в положении VT достаточен для питания обмоток возбуждения
многих коммерческих динамических громкоговорителей. Следует также отметить, что в системах, показанных
на рис. 19 и 18, дополнительное сопротивление PR не увеличивает потребление тока фильтрующей
системой, как это происходит в случае вспомогательного сопротивления PR на рис. 18, что является важной
особенностью в плане экономии фильтрующего материала, как было отмечено ранее.
Еще одно преимущество размещения сильно индуктивного элемента, такого как катушка возбуждения FC,
последовательно с элементами формирования потенциала PR и PR заключается в том, что он наиболее
эффективно взаимодействует с сигнальным и фоновым током конденсатора BV-пропускания C:
На рис. 20 и С', на рис. 19 фильтруется сигнальный ток и ток помех от сопротивлений, создающих потенциал,
без влияния JC на составляющую постоянного тока, необходимую для подачи напряжения на потенциал и
автоматической коррекции.
В расположении, показанном на рис. 21 Я показываю экранированную трубку сетчатого типа в качестве
выводной трубки двухтрубной системы с автоматической коррекцией полупроводникового сигнала с помощью
лампы IIP, как было описано ранее.
На рисунке показано, что нагревательный элемент катода экранированной трубки V питается от
трансформатора FT, независимо от трансформатора FT2 для трубки накала типа VT. Ранее в связи с рис. 1 я
указывал, что могу активировать нагреватели катодов, нагретых опосредованно, из той же цепи, которая
активирует нить накала трубки нитевидного типа в той же системе. По моему опыту работы с коммерческими
конструкциями ламп с косвенным нагревом катода, я обнаружил, что во многих из них происходит
пространственный ток между катодом и нагревателем нескольких микроканальных элементов, так что если
нагреватель одной лампы соединен с нитью накала другой лампы, то...
Катод 22J 3162,419 первой лампы соединен с нитью накала второй лампы через элемент разности
потенциалов, такой как резистор PR. В результате в этой вспомогательной цепи протекает ток в несколько
микроампер, что может затруднить установление желаемой разности потенциалов в резисторах PR. По этой
причине я показываю катоды jo ламп V и VT2, включенные отдельно, в качестве меры предосторожности
против дефекта в коммерческом производстве.
На рис. 21 с помощью переключателей SW, SW и SW8 я предлагаю использовать экранированную сетчатую
трубку V в следующих вариантах подключения: обычное подключение экранированной сетки путем замыкания
переключателя SWE, трехэлектродное подключение путем соединения пластины и экранирующей сетки
путем замыкания переключателя SW и размыкания переключателя SW8, а также трехэлектродное
подключение путем соединения сетки и экранирующей сетки путем замыкания переключателя SW при
разомкнутых двух других переключателях. При трехэлектродном соединении обычная коммерческая
экранированная лампа с сеткой действует как обычная лампа с высоким коэффициентом усиления, при этом
усиление значительно меньше, чем при соединении с использованием экранирующей сетки.
Несколько замечаний по поводу корректировки начального потенциала сетки и потенциала сетки в защитной
зоне при использовании системы, показанной на рис.
21 В соединении с экранирующей сеткой они оказываются полезными. Видно, что начальное смещение сетки
V достигается путем относительной регулировки секции a' к b' на PR и сопротивления лампы LP в секции a к b
на IPR. Из опыта работы с коммерческими экранированными лампами я обнаружил, что небольшое начальное
отрицательное смещение сетки V желательно, поскольку так называемое «эмиссионное давление» стремится
вызвать протекание тока в цепи сетки до тех пор, пока к сетке не будет приложено достаточное
отрицательное напряжение для преодоления этого эффекта; это эмиссионное давление варьируется от 0,25
до 0,9 вольт в исследованных мной лампах. Также требуется дополнительный отрицательный потенциал
сверх того, который влияет на давление излучения, чтобы обеспечить слабые входящие сигналы, не
вызывающие колебаний напряжения V на сетке, поэтому в целом я рекомендую начальное смещение 1,5
вольт. Очевидно, что более сильные сигналы приведут к срабатыванию функции автоматической коррекции,
которая увеличит отрицательный потенциал желудочковой тахикардии до более высоких значений,
продиктованных требованиями более сильных сигналов.
* При определении положения экранирования, подключения сетки на PR, потенциала, передаваемого через
V1 на сетку лампы VT, потенциала в секциях b'-c PR и сопротивления R, целесообразно зафиксировать в
качестве опорной точки предварительно выбранное сопротивление I:6 катода-анода V и регулировать его
таким образом, чтобы это предварительно выбранное сопротивление оставалось постоянным. Определив,
что при нормальном анодном токе VTn необходимо начальное смещение сетки в 1,5 вольта, изменение
потенциала экранирующей сетки 70° изменит анодное сопротивление V, так что следует выбрать точку s, при
которой при начальном напряжении сетки 1,5 вольта анодное сопротивление V, приблизительно
соответствует предварительно выбранному значению. Ранее я указывал на общее правило, согласно
которому общий потенциал от bl до c на PR должен быть приблизительно поровну распределен между
катодом и анодом V, а также на сопротивлении X2, что указывает путь к выбору 8C.
изменение потенциала b относительно c и сопротивления R2. Ещё один полезный, на мой взгляд, принцип
заключается в поддержании отношения потенциала катода к аноду в В к потенциалу экранирующей сетки в
системе 85 мЯ таким же, как отношение потенциала анода к потенциалу экранирующей сетки, предписанное
для нормальной работы ламп с экранирующей сеткой в обычных усилительных системах. Например, для
большинства из 90 коммерческих экранирующих ламп предписывается напряжение на аноде 150 вольт и
напряжение на экранирующей сетке 72 вольта, соотношение 2,5 к 1. В моей системе я обнаружил, что, как
правило, начальное смещение сетки в 1,5 × 95 вольт требует потенциала экранирующей сетки около 26 вольт
и потенциала катода-анода V, равного примерно 70 вольтам (соотношение примерно 2,5 к 1). Следовательно,
общий потенциал от b до (-) составляет около 140 вольт. Сопротивление R составляет около 1 мегаома.
Схема на рис. 21 предусматривает возможность уменьшения сопротивления, необходимого для
формирования моста 105, включая PR и PR, путем откладывания начала работы PR до достижения некоторой
промежуточной точки, в которой остается достаточное сопротивление для PR, чтобы создать необходимые
потенциалы. 110 С современными экранированными лампами я обнаружил, что система на рис. 21
чрезвычайно эффективна для усиления низкочастотных токов, а также для обнаружения и усиления несущих
токов. Например, для JJ5. Я обнаружил, что коэффициент усиления V для экранированного соединения
составляет порядка 80–100, что, в сочетании с обычным коэффициентом усиления стандартного усилителя
мощности VT, равным 3,5, дает общий коэффициент усиления системы 120 от 275 до 350, чего более чем
достаточно для работы от обычного звукоснимателя проигрывателя виниловых пластинок на полной
мощности лампы типа 350 для работы с увеличенным типом динамического громкоговорителя, известного как
12-дюймовый, мощность которого определяется размером воспроизводящего диффузора.
Система 1 F'in 22 иллюстрирует трехтрубную схему, включающую экранированные m ( 2 3362,419 трубок
сетчатого типа в положениях V и V трубки V, соединенных для работы с экранированной сеткой, и трубку V,
соединенную для работы с трехэлектродной системой путем соединения пластинчатого и экранирующего
сетчатых электродов вместе. ; - Данная схема позволяет увеличить общее усиление двухтрубной
экранированной сетчатой системы, показанной на рис. 21, за счет меньшего усиления трехэлектродного
соединения V2, что обеспечивает равномерное распределение степени усиления. Например, два каскада с
экранированной сеткой способны обеспечить коэффициент усиления от 6000 до 10000, что, умноженное на
стандартный коэффициент усиления VT в 3,5, даст суммарный коэффициент усиления от 20000 до 30000, что
слишком много для обычных требований. Снижение коэффициента усиления V до значения, близкого к 15, за
счет трехэлектродного соединения уменьшает общее усиление до значения, близкого к 4000–6000, что может
лучше подходить для некоторых практических задач, таких как воспроизведение фонограммы с помощью
низкоимпедансного звукоснимателя с низкой амплитудой колебаний, разработанного таким образом, чтобы
предотвратить искажения.
Также очевидно, что очень высокая степень усиления без искажений делает систему особенно подходящей
для воспроизведения звука в системах, использующих фотоэлектрические элементы, которые, как известно,
обладают очень слабой реакцией и требуют значительного усиления для достижения эффективности.
На рисунке 23 показано, как я адаптирую свои системы к так называемому "двухтактному" режиму работы. На
рисунке показаны два полных усилителя, подобных показанному на рис. 22, выходы которых совместно
работают на обычном двухтактном выходном трансформаторе OT. Входы этих двух систем показаны
подключенными для попеременной работы от указанного звукоснимателя фонографа PV к двум входным
сопротивлениям IR и IR'. Степень входного сигнала R регулируется переменным сопротивлением R20.
Я обозначил вторые лампы V2 и V' в каждой из систем, соединенных переключателями SW6, SW7.
и SW, для подключения либо в экранированном режиме, либо в трехэлектродном режиме, как описано ранее,
и мы использовали систему, по существу, показанную на рис. 23, со всеми возможными вариантами
подключения с помощью этих переключателей, обеспечивая удовлетворительную работу в каждом случае.
Для автоматической коррекции системы 00 на рис. 23.1 включите компенсационное сопротивление CR
порядка 50 000 Ом, подключенное между входным и выходным концами, нитральным к обеим системам и
параллельно потенциальным сопротивлениям PR и PR.
Сопротивление выбирается высоким, поскольку в данной конкретной функции нет необходимости в больших
токах, что снижает избыточное потребление тока в фильтрующей системе.
Потенциальный участок n7-r на сопротивлении CR взаимодействует с участками a-b и a'-b' для
автоматической компенсации обеих систем. Хотя в сопротивлении CR практически отсутствует составляющая
сигнального тока, и, следовательно, в секциях от n до r она уравновешивается с составляющими сигнального
тока в секциях от a до b и от a' до b' для предотвращения эффектов обратной связи, система в значительной
степени свободна от эффектов обратной связи, поскольку двухтактное соединение входной системы
нейтрализует все составляющие сигнального тока от сопротивлений PR и PR', чему способствует конденсатор
C, шунтирующий сигнальный ток и соединяющий точки d' в PR'. Видно, что в силу двухтактной входной схемы,
когда ток VT стремится увеличиться из-за положительного потенциала на сети V1, ток VT' стремится
уменьшиться из-за отрицательного потенциала на сети V'. Переменное или колеблющееся изменение тока в
анодной цепи лампы VT отражается на сопротивлениях PR и PER, то же самое справедливо и для
переменных или колеблющихся токов в анодной цепи лампы VT', и поскольку эффекты сигнального тока
противоположны в анодных цепях этих двух ламп, то и эффекты противоположны в PR и PR'.
На рисунке показан реверсивный переключатель SW, подключенный для изменения полярности одной секции
первичной обмотки выходного трансформатора OT с двухтактным выходом. Одно из применений такой схемы
— балансировка двух компонентов системы для обеспечения одинакового действия.
Если переключатель SWT подключен таким образом, что выходной сигнальный ток направлен
противоположно при передаче на громкоговоритель LS, то если обе системы работают одинаково, то 1:
Ответа не будет. Регулируя входной сигнал на одной или другой половине системы, например, изменяя
сопротивление IR', можно добиться баланса, обеспечивающего тишину.
Затем переключатель SW можно поменять местами с 1:
гарантия того, что обе половины усилителя работают одинаково.
Преимуществом системы «иушли-пилл», показанной на рис. 23, является то, что одна половина системы
может выйти из строя, не влияя на работу другой половины.
В результате разница в качестве звука уменьшается, но не становится существенно заметной, поэтому такую
систему можно продолжать использовать, даже если половина её не работает, и слушатель об этом не
узнает.
Схема на рис. 24 демонстрирует способ использования значительного положительного потенциала на сетке
усилителя выходной мощности :: 362,419 25 VT', вместо обычной формы подключения моей системы, а
именно значительного отрицательного потенциала на сетке, например, рис. 21.
На фиг. 20а показана система экранированных сетчатых трубок, соединенных для трехканального
фоноэлектродного режима путем соединения двух или трех трубок. Устройство захвата графики состоит из
полиуретана и 7 пластинчатых элементов, а также экранирующей сетки. R,2 или P UI и R1I,, см. выше. В
качестве одного из примеров описанной схемы, в которой сетки всех ламп SUCll, я использовал коммерческую
лампу типа 852, имеющую требуемое смещение нити накала относительно нитей накала. При протекании
нагревательного тока силой 3,25 ампер сопротивление PR шунтируется потенциалом 10 вольт, а анодный ток
через фильтрующий конденсатор FC составляет 60 миллиампер при анодном потенциале источника
флуктуирующих токов FS, составляющем приблизительно 600 вольт. Таким образом, точку А можно считать
низкопотенциальным выводом резистора PR между C и Q, а точку С — высокопотенциальным выводом PR, а
Соседние файлы в папке патенты