Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_11756
.pdf
происходит тщательное перемешивание жидкости и паров, но колонна в целом работает по противоточному
принципу: раствор непрерывно подается сверху, отработанный раствор непрерывно удаляется из нижней
части, а пары поднимаются по колонне в противоточном направлении к жидкости. Таким образом, количество
пара, необходимое на тонну производимой серы, минимально.
Разделение элементарной серы происходит уже в верхней части 105 колонны при температурах ниже точки
плавления серы, и только при транспортировке вместе с жидкостью в нижние отсеки колонны твердые
частицы серы 110 сплавляются и, таким образом, превращаются в капли.
В описанной конструкции отделение твердой серы в верхних частях в гранулированной или песчаной форме
не является невыгодным, поскольку жидкость тщательно перемешивается в каждом отсеке колонны за счет
прохождения паров, и таким образом предотвращается осаждение серы, которое могло бы привести к
засорению каналов для жидкости и паров. В сборно-сепарационном сосуде S отделенная сера должна быть
достаточно подвижной, чтобы легко отделяться от водного раствора и может быть извлечена в чистом виде,
не содержащем воды. Для этой цели достаточно поддерживать в сборно-сепарационном сосуде S
температуру от 0 до 1250 градусов Цельсия при давлении пара около 1,2 атмосферы. Высота столба
жидкости от места ввода пара до... Высота до поверхности зависит от удельной плотности обрабатываемого
раствора. Например, в случае раствора полисульфида аммония, удельная плотность которого
приблизительно равна 1, высота должна составлять около 12 метров. Очевидно, что в описанной установке
обрабатываемый раствор может быть предварительно нагрет путем теплообмена либо с парами,
выходящими из колонны сверху, либо с горячим отработанным раствором, который отводится из сосуда для
сбора и разделения S.
Процесс, описанный в настоящем изобретении, очень хорошо подходит, например, для осуществления
разложения раствора полисульфида аммония, содержащего во взвешенном состоянии осадки с большой
поверхностью для поглощения неорганических или органических примесей в соответствии с британскими
техническими условиями.
№ 337,395 Также возможно поэтапное разложение растворов полисульфидов способом, описанным в
британской спецификации № 323:,919.
Такое разложение полисульфидного раствора в два этапа позволяет извлечь основную часть серы в готовом
к продаже виде, то есть с ярким чистым желтым цветом, из нечистых полисульфидных растворов. Для этого
достаточно, чтобы в одном месте колонны, например, примерно на 113 ее общей высоты, был закрыт
жидкостный канал в ложном дне или перегородке, и чтобы в стенке колонны были расположены две трубы a и
b (рис. 2), одна выше и одна ниже ложного дна, по которым частично разложившийся полисульфидный
раствор поступает в промежуточный сепаратор, где отделенная сера может быть собрана и удалена, тогда
как оставшийся раствор возвращается в колонну ниже указанной перегородки. Разумеется, необходимо,
чтобы выше указанной перегородки температура в колонне уже была выше точки плавления 3; O серы. Хотя
выше описан процесс в соответствии с настоящим изобретением со ссылкой на разложение раствора
полисульфида аммония, данное изобретение никоим образом не ограничивается этим конкретным случаем,
но может найти полезное применение в связи со многими другими процессами.
Простейший случай успешного применения данного процесса — это извлечение серы, мелкодисперсной в
водной среде, например, в растворе для очистки газа. Жидкость вместе с содержащейся в ней серы
пропускается через колонну и нагревается в ней прямым или косвенным потоком пара или любым другим
подходящим способом, в результате чего сера собирается в расплавленном состоянии в нижней части
аппарата, откуда ее можно непрерывно или периодически отводить и таким образом отделять от раствора. В
этом случае не обязательно, чтобы в обрабатываемом растворе происходила какая-либо химическая
реакция. Также отнюдь не обязательно, чтобы обрабатываемая жидкость содержала только серу во
взвешенном состоянии, в суспензии могут присутствовать и другие твердые вещества. В процессе,
предусмотренном настоящим изобретением, сера полностью отделяется от других взвешенных твердых
частиц и получается в форме, свободной от примесей. Это особенно важно в связи с процессами влажной
десульфуризации газа, в которых обрабатывается газ, подлежащий десульфуризации, например, коксовый
газ. При обработке щелочными или нейтральными суспензиями оксида железа сероводород, содержащийся в
газе, абсорбируется, и сера превращается в сульфид железа. При регенерации таких растворов воздухом
снова образуется оксид железа или гидроксид железа, и сера отделяется в мелкодисперсном состоянии,
например, в виде пены на поверхности жидкости, и может быть отделена от нее любым подходящим методом.
Однако полученная таким образом пенистая сера сильно загрязнена оксидом железа, и, учитывая
экономичность процесса, необходимо отделить эту серу от оксида железа и превратить серы в чистую форму,
готовую к продаже. Согласно настоящему изобретению, сера может быть полностью отделена от оксида
железа и извлечена в сухом товарном состоянии. Для этой цели вышеупомянутая пенистая сера, при
необходимости после разбавления водой, непрерывно подается в верхнюю часть колонны следующим
образом. Как описано выше, сера накапливается в жидком состоянии в нижней части устройства 115 и может
быть извлечена оттуда.
Оксид железа остается взвешенным в надосадочной водной жидкости и отводится вместе с указанной
жидкостью из аппарата и повторно вводится в газоочистительную жидкость. Для максимально возможного
снижения расхода пара предпочтительно отделять пенистую серу от регенерированной промывочной
жидкости в максимально концентрированной форме и разбавлять ее, если это необходимо, горячим
раствором, не содержащим серы, который отводится из нижней части колонны. Оксид или гидроксид железа,
взвешенный в указанном горячем растворе, отделяют перед добавлением раствора к пенистой сере, давая
ему отстояться в сосуде или резервуаре соответствующих размеров и повторно вводя в виде
концентрированного осадка или пасты в промывочную жидкость. Таким образом, часть горячей жидкости,
отводимой из нижнего конца колонны, циркулирует в колонном аппарате, а оставшаяся часть повторно
вводится в циркулирующую промывочную жидкость. Для облегчения разделения Для удаления оксида железа
из расплавленной серы может быть целесообразно подавать воздух или другой инертный газ в небольшом
объеме в нижнюю часть колонного аппарата; благодаря образованию мелких газовых пузырьков повышается
способность чешуйчатых частиц оксида железа к всплыванию, что позволяет полностью удалить его вместе с
жидкостью, отводимой из колонны.
В соответствии с настоящим изобретением в колонне также могут осуществляться различные типы
химических превращений. Типичным примером таких реакций является известное превращение политионатов
аммония при повышенных температурах и обычном давлении в соответствии с уравнением (NEH 4)254 GO =
(NE 4)2 SO 4 + 502 + 25.
В ряде процессов влажной очистки газа получают растворы, содержащие смесь тиосульфата аммония и
политионатов аммония, которые при нагревании дают сульфат аммония и серу. Это особенно характерно для
так называемого процесса Вальтера-Фельда по очистке газа, в котором получают жидкость, содержащую 2
молекулярные доли тиосульфата аммония на каждую молекулярную долю политионата аммония. Такой
раствор обрабатывают путем его разложения под действием тепла, в результате чего образуются
нейтральный сульфат аммония и сера в соответствии с уравнением 2 (NH)O + (NEl)O = 3
(N)SO + 55.
Аналогичное разложение осуществляется и в других процессах влажной очистки газа, и эта реакция может
быть выгодно проведена в соответствии с настоящим изобретением.
Также, согласно настоящему изобретению, без труда можно проводить нагревание растворов, содержащих
сульфиты или бисульфиты, или их смеси с тиосульфатами или без них, с политионатами. В этом случае
растворы также нагревают до кипения, в результате чего отделяется большое количество серы, и оставшийся
раствор содержит только сульфат.
Также возможно получение растворов ^ 5, содержащих сульфиты и бисульфиты, например, таких, которые
получают путем извлечения диоксида серы из отходящих газов завода по производству серной кислоты путем
промывки аммиаком.
Для проведения вышеупомянутых реакций при температурах от 1000 до 1250 градусов Цельсия со скоростью,
достаточно высокой для практических целей (при более высоких температурах реакции часто протекают
настолько бурно, что приводят к взрывам), предпочтительно добавлять в разлагаемый раствор
мелкодисперсную серу в качестве катализатора. Во время прохождения раствора через колонну разложения
выделяется некоторое количество диоксида серы, который предпочтительно повторно вводится в нижнюю
часть колонны, например, в месте подачи пара, и таким образом диоксид серы ускоряет превращение
сульфита и бисульфита аммония.
Другой тип реакций, к которым может быть применен процесс согласно настоящему изобретению, — это
разложение растворов тиосульфата, и особенно растворов тиосульфата аммония, с помощью серной кислоты
или других сильных кислот, таких как фосфорная кислота, с целью получения аммониевых солей этих кислот
и элементарной серы. При работе, например, с серной кислотой, эта реакция протекает в соответствии с
уравнением: 3 (Nl T 4)2520, + H 2504 = 3 (NI 1)2 SO 4 + 4 S + 1 120 loo. Разложение такого рода до сих пор
проводилось при температурах около 900–1000 градусов Цельсия, и сера получалась в твердом виде, но
согласно настоящему изобретению сера получается в расплавленном состоянии, что делает ее более
выгодной и дешевой для отделения от аммония. Сульфатная жидкость получается более жидкой, чем при
старом процессе.
При декарбоксилировании тиосульфата аммония с помощью фосфорной кислоты образуется некоторое
количество политионата аммония в качестве промежуточного продукта. При обработке в соответствии с
настоящим изобретением тиосульфат аммония и политионат непрерывно превращаются, с одной стороны, в
свободную серу, а с другой стороны, в сульфат аммония и вторичный фосфат аммония. Процесс в
соответствии с настоящим изобретением не ограничивается конкретными реакциями, указанными выше, но
может быть применен к любым реакциям, в которых элементарная сера образуется при температуре 125°C
или ниже температуры кипения водного раствора. В известных процессах проведения таких реакций сера
получают в виде песка, и в процессе обработки ее проводят фильтрацию и другие трудоемкие операции для
получения готовой к продаже формы. По сравнению с этим процессом в В соответствии с настоящим
изобретением процесс значительно проще и дешевле в реализации. Преимуществом настоящего процесса
также является возможность проведения реакций указанного характера непрерывным образом. Следует
также отметить, что многие из упомянутых выше солевых растворов имеют концентрацию, обычно
составляющую от 400 до 500 граммов соли на литр, и, соответственно, имеют температуру кипения на 10–15
градусов Цельсия выше температуры кипения чистой воды, благодаря чему давление пара, необходимое для
отделения серы, может быть соответственно ниже. Необходимо также учитывать, что такие солевые
растворы имеют удельную плотность значительно выше 1, обычно около 1,25–1,3, так что может
использоваться более низкий столб жидкости, другими словами, высота столба жидкости для разложения
таких растворов может составлять примерно от -1 до 2/3 от высоты столба жидкости, необходимой в случае
разложения раствора полисульфида аммония.
Особое преимущество процесса, описанного в настоящем изобретении, заключается в том, что время, в
течение которого жидкость поддерживается в колонне при повышенных температурах, может быть
определено путем соответствующего контроля подачи и отвода жидкости, что позволяет довести до конца
реакцию разложения, которая обычно занимает некоторое время, в некоторых случаях до 1-2 часов.
В процессе, описанном в настоящем изобретении, даже возможно проведение в самой колонне таких
реакций, которые в противном случае пришлось бы проводить отдельно от разложения, например, частичное
превращение тиосульфатов в политионаты. В этом случае в нижний конец колонны подается не только
чистый пар, служащий для поддержания необходимой температуры, но и диоксид серы либо в чистом виде,
либо в виде газов, образующихся в процессе обжига. Количество диоксида серы может регулироваться таким
образом, чтобы помимо расплавленной серы из нижнего конца колонны отводился чистый раствор сульфата
аммония, полученный из тиосульфата. Любой диоксид серы, который не был поглощен и выходит в верхней
части аппарата, может быть использован для дальнейшего превращения, например, в циркуляционной
системе.
Равин Аг, подробно описав пункт 60 и определив природу моего изобретения и способ его осуществления, я
заявляю, что то, что я
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_404011.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=404011&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB404011A
[]
Второе издание
СПЕЦИФИКАЦИЯ ПАТЕНТА nninvnt&nn fnhte (Initfc I Rtfp QI A,,>c 14 10 '1 404 011 W vul t W_ 1 lulL u L
\VIiLOSOTIXla' he 1, ' Дата подачи заявки (в Соединенном Королевстве) 6 июля 1932 г. № 19,104/32.
Полная спецификация принята: 8 января 1934 г.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Улучшенные магнитные составы, содержащие преимущественно железо и кобальт.
Мы, компания ELECTRICAL RESEARCH PRODUCTS INC, расположенная по адресу: Бродвей, 195, Нью-Йорк,
штат Нью-Йорк, Соединенные Штаты Америки, корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством
штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, являемся правопреемниками Джона ХИЛЛЬЕРА УАЙТА,
проживающего по адресу: Берчфилд-авеню, 20.
Крэнфорд, Юнион, Нью-Джерси, Соединенные Штаты Америки, и Чарльз Виктор Уэйл, 135, Западная 16-я
улица, Нью-Йорк, штат Нью-Йорк, Соединенные Штаты Америки, оба граждане Соединенных Штатов
Америки, настоящим заявляют о характере данного изобретения и о способе его осуществления, которые
будут подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Известно, что сплавы железа и кобальта подходят для магнитных структур, требующих плотности магнитного
потока от 14 000 до 25 000 гаусс. В частности, магнитные композиции, содержащие около 50 % железа и 50 %
кобальта, представляются очень подходящими для использования в таких условиях.
Превосходство железо-кобальтовых сплавов, содержащих около 50 % железа и 50 % кобальта, над железом
также очевидно при плотности магнитного потока ниже 1000 гаусс, поскольку при таких низких плотностях
магнитного потока проницаемость в два-три раза выше, чем у высокотемпературно отожженного железа.
Наиболее перспективной областью практического применения железо-кобальтовых магнитных структур
являются, главным образом, устройства, в которых используются небольшие магнитные компоненты.
Примерами таких мелких деталей являются полюсные наконечники для ламп, используемых в
звукозаписывающем и видеооборудовании, полюсные наконечники для громкоговорителей и полюсные
наконечники для наушников для глухих. Железо-кобальтовые сплавы, особенно те, которые содержат около
50 % железа и % кобальта, хрупкие и не могут быть обработаны так легко, как хотелось бы, для получения
подходящих мелких деталей, а также листы, состоящие из них, не могут быть проштампованы без
растрескивания. При превращении отливок в прутки:
Для полос их необходимо подвергать горячей прокатке, а температура во время прокатки должна быть
оптимальной.
Налог должен строго соблюдаться.
Обработка мелких деталей оказалась довольно сложной задачей, требующей особых мер предосторожности,
нецелесообразной в коммерческой практике, для достижения успешных результатов. Например, при
обработке очень мелких деталей, части железо-кобальтового сплава были покрыты латунью, чтобы
предотвратить их разрушение.
Целью настоящего изобретения является снижение стоимости и сложности получения высокомагнитных
железо-кобальтовых сплавов, а также повышение их пластичности, обрабатываемости и технологичности при
минимальном влиянии на их магнитные свойства.
Нам известно, что уже было предложено создавать железо-кобальтовые сплавы, содержащие определенную
долю ванадия, вольфрама, молибдена или какого-либо другого металла из группы хрома, для использования
в конструкции постоянных магнитов.
Для достижения желаемого результата было проведено исследование, в ходе которого к сплавам железа и
кобальта, особенно к сплавам с содержанием железа около 50% и кобальта около 50%, добавляли различные
количества практически всех из 75 распространенных металлов с высокой температурой плавления. В
результате этого исследования было установлено, что при использовании композиций, содержащих от 1% до
70% железа и от 70% до 1% кобальта, к которым добавлено от 1% до 4% ванадия и/или небольшой процент,
скажем, до 3% марганца, хрупкость сплавов железа и кобальта может быть снижена до такой степени, что
путем соответствующей термической обработки и прокатки их можно придать любую желаемую форму.
Изобретение заключается в изготовлении изделий, состоящих из композиции, содержащей от 30% до 70%
железа и от 70% до 30% кобальта, которая включает в себя включение в композицию от 1% до 4% ванадия
и/или небольшой процент, скажем, до 3%. марганца и, предпочтительно после ограниченной механической
обработки, например, горячей прокаткой, отжига композиции путем нагрева 10 Г до высокой температуры,
около 850 °C или выше, и очень быстрого охлаждения, например, путем закалки в рассоле и льду.
При внедрении изобретения на практике.
Композиции предпочтительно разливают при температуре 105 °C, как можно более низкой, соответствующей
текучести. Литье выдерживают при температуре 1000 °C в течение трех часов перед горячей прокаткой.
После двух проходов через валки при температуре 1000 °C, при которых толщина уменьшается на 0,25 дюйма
за проход, лист материала выдерживают при температуре 1000 °C в течение пяти минут для восстановления
температуры.
Этот процесс продолжается до тех пор, пока толщина листов не достигнет примерно 0,1 дюйма. На этом этапе
материал хрупкий и не поддается обработке.
Если листы необходимо перфорировать и сгибать, требуется специальная термическая обработка, как
описано ниже.
Если сплав содержит не более 2 % ванадия, листы помещают в печь при температуре 9000–1450 °C примерно
на пять минут или на время, достаточное для того, чтобы они оставались при температуре 9000–150 °C в
течение одной минуты. Это можно определить с помощью термопары, расположенной непосредственно на
листах. Затем их извлекают и как можно быстрее охлаждают в рассоле и льду. Для достижения наилучших
результатов нагрев и закалку повторяют три раза.
Для ванадия с содержанием 1-1 % температура имеет решающее значение, и необходимо провести три
нагревания, каждое из которых сопровождается охлаждением.
Считается, что термическая обработка изменяет кристаллическую структуру с гексагональной
плотноупакованной, характерной для альфа-кобальта, на гранецентрированную кубическую структуру. В
сплавах с содержанием ванадия более 2 %, например, 3 %, обработка не столь критична, и температура
может находиться в диапазоне от 8500 °C до 9500 °C.
и использовалось одно закалочное охлаждение.
Из материалов, изготовленных в виде плоских листов толщиной 0,1 дюйма и подвергнутых термообработке,
как описано выше, успешно штамповались кольца. Кроме того, такие листы можно сгибать на 90° и 180° по
очень малому радиусу без признаков растрескивания. Также было обнаружено, что можно прокатывать тонкие
полосы шириной 1 дюйм и толщиной 0,003 дюйма, из которых штамповались небольшие диафрагмы
приемника, при этом термообработка 45° в соответствии с изобретением повторялась по мере необходимости
для поддержания работоспособности материала.
Отмечено явление, при котором тонкая лента, свернутая до толщины 0,006 дюйма или менее, может
достаточно быстро охлаждаться на открытом воздухе, особенно при содержании ванадия около 3 %.
Листы, подвергнутые такой термической обработке, могут быть пробиты и согнуты в форме пластин с
прямоугольными выступами или другими подходящими формами, которые часто желательны для
электромагнитных аппаратов. Однако на этом этапе он обладает плохими магнитными свойствами и после
формования должен быть подвергнут термической обработке 465, как описано ниже, для развития магнитных
свойств, в процессе которой он снова становится хрупким и непригодным для обработки. Это имеет
небольшое значение, поскольку материал находится в конечной форме, в которой он будет использоваться.
70 Было установлено, что добавление ванадия, особенно в количествах до 2 %, практически не влияет на
конечные магнитные свойства материала, снижая проницаемость, по-видимому, лишь незначительно, если
вообще влияет. Более того, добавление 2 % ванадия значительно увеличивает удельное сопротивление
железо-кобальтовых сплавов, а количества, отличные от 2 %, вызывают пропорциональное увеличение
удельного сопротивления. Так, например, композиция, содержащая около 49 % железа, 49 % кобальта и 2 %
ванадия, имеет удельное сопротивление около 27 мкОм на см³, что составляет Примерно в 3,85 раза больше,
чем у железо-кобальтового сплава без ванадия. Это повышенное удельное сопротивление способствует
снижению потерь от вихревых токов везде, где магнитный материал подвергается переменному магнитному
потоку. 90 Преимущество добавления ванадия в указанных количествах к железо-кобальтовым сплавам не
ограничивается составами в диапазоне около 50 % железа и 50 % кобальта, а распространяется на довольно
широкий диапазон железо-кобальтовых сплавов, содержащих от 30 % до % железа и от 70 % до 30 %
кобальта. Однако результаты были достигнуты в составах, в которых железо и кобальт присутствовали
примерно в 100% равных количествах.
Помимо железа, кобальта и ванадия, имеются коммерческие магнитные композиции в соответствии с
изобретением.
содержат незначительные количества примесей, например, менее 1% марганца обычно остается в материале
из-за марганца, использованного для раскисления расплава. Другие примеси, например, доля 1% никеля,
часто встречаются в коммерчески доступных материалах.
За исключением ванадия, добавление других металлов с высокой температурой плавления, по-видимому, не
приводит к существенному улучшению обрабатываемости или ухудшению магнитных свойств материала.
Марганец является возможным исключением из этого правила. Количество марганца от 1% до чуть более 2%
несколько улучшает обрабатываемость, оказывая незначительное негативное влияние на магнитные
свойства. Состав, проанализированный как содержащий 48,05% железа, 50,73% кобальта и 1,21% марганца,
после отжига в печи при 10000 °C в течение одного часа и охлаждения в печи имел начальную магнитную
проницаемость 746, максимальную магнитную проницаемость 3350 при H 3,9, потери на гистерезис в эрг/см³
(для петли максимальной плотности магнитного потока 5350) 1190, плотность магнитного потока 22 500 гаусс
при 130 404.011
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_404012.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=404012&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB404012A
[]
j ' i-i'1
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата проведения конвенции (Германия): 8 августа 1931 г.
404,012 Дата подачи заявки (в Соединенном Королевстве): 6 июля 1932 г. № 19,113/32.
Завершено: 8 января 1934 г.
Полная спецификация 1TE.
Усовершенствования, касающиеся хирургических швейных игл, стоматологических инструментов и тому
подобного.
Мы, компания HERAAEUS VACUUMS CHMLZE AKTIENGESELLSCHAFT, немецкая компания из
Ханау-ам-Майн, Германия, и Вильгельм И. Роу Н., гражданин Германии, проживающий по адресу:
Диаммштрассе, 8, Ханау-ам-Майн, Германия, настоящим заявляем о характере данного изобретения и о
способе его осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Данное изобретение относится к хирургическим швейным иглам, стоматологическим инструментам и другим
хирургическим инструментам. Хирургические швейные иглы требуют, прежде всего, значительной жесткости и
чрезвычайно высокой эластичности, чтобы хирург, особенно при использовании изогнутых хирургических игл,
мог быть полностью уверен в пути, который игла будет проходить в сшиваемой ткани.
Кроме того, эластичность должна быть настолько высокой, чтобы отверстие, которое разрезается для
поперечного введения нити, могло открыться, не порвавшись, и после введения нити автоматически плотно и
полностью закрыться.
По этим причинам хирургические швейные иглы до сих пор успешно изготавливались только из закаленной
стали, и все попытки создать такие иглы из нержавеющей стали или коррозионностойких сплавов до сих пор
потерпели неудачу, поскольку ни один коррозионностойкий металлический материал до настоящего времени
не обладал достаточной жесткостью в сочетании с достаточной эластичностью.
3 Обычные стальные иглы также имеют тот недостаток, что при чрезмерном изгибе они ломаются.
Согласно изобретению, хирургические швейные иглы, стоматологические инструменты и другие
хирургические инструменты, которые должны сочетать в себе высокую твердость, прочность и устойчивость к
воздействию химических веществ, изготавливаются из закаленных и отпущенных никель-бериллиевых
сплавов, содержащих от 0,3 до 3 % бериллия и не менее 40 % никеля. Эти сплавы могут также содержать
добавки других элементов, способствующих повышению жесткости и эластичности.
Обширные исследования показали, что бинарные никель-бериллиевые сплавы, содержащие от 1 до 3 %
бериллия, в термообработанном состоянии по жесткости эквивалентны закаленной и отпущенной
углеродистой стали, и даже превосходят ее в небольшой степени. Упругость также очень близка к упругости
закаленной и отпущенной стали, а при правильной обработке никель-бериллиевые сплавы становятся
значительно прочнее закаленной и отпущенной стали.
Во многих случаях жесткость и упругость бинарных сплавов никеля и бериллиума недостаточны, например,
для очень тонких и длинных игл.
В таких сплавах, в соответствии с изобретением 65, жесткость и эластичность могут быть дополнительно
увеличены за счет соответствующих добавок одного или нескольких из этих элементов: хрома в количестве от
10 до 25 %, молибдена в количестве до 12 % и вольфрама в количестве до 18 %. Содержание бериллия в
таких тройных и сложных сплавах может быть фактически ниже, чем в бинарных никель-бериллиевых
сплавах. Для достижения той же твердости и той же способности к улучшению термической обработкой
количество бериллия может составлять всего 0,3 %. Кроме того, часть содержания никеля, то есть до %,
может быть заменена железом, но ни в коем случае содержание никеля не должно опускаться ниже % от
массы сплава, чтобы гарантировать защиту от коррозии. Таким образом, например, сплав, содержащий 62 %
никеля, около 15 % хрома, около 85 7 % молибдена, 0 Было установлено, что сплав с содержанием 60 %
бериллия и остальной частью железа является очень подходящим. 7 % молибдена можно заменить примерно
8-10 % вольфрама. Если увеличить долю молибдена или вольфрама, необходимое содержание бериллия
можно еще больше уменьшить; например, подходящий сплав будет содержать 62 % никеля, 1 % хрома, около
12 % молибдена, 95 % бериллия и остальной частью железа.
Вместо молибдена можно использовать вольфрам в количестве примерно 12-15%.
Содержание никеля ни в коем случае не должно быть ниже 40 %. Сплавы по изобретению могут содержать,
например, помимо содержания никеля не менее 40 %, 0-25 % железа, 0 33,0 % бериллия, 10-20 % хрома, 4 %
молибдена с небольшими добавками марганца (около 0,5-3,0 %), кремния (около 0,05-0,20 %) или других
раскислителей с целью облегчения этапов изготовления путем прокатки и волочения; или к сплавам с тем же
содержанием никеля, бериллия, железа и хрома может быть добавлено 2-5 % молибдена и 3-8 % вольфрама,
опять же с небольшими количествами марганца, кремния или других раскислителей.
В качестве сплава, пригодного для изготовления стоматологических и других хирургических инструментов,
которые должны сочетать в себе высокую твердость, прочность и устойчивость к воздействию химических
веществ, и особенно для изготовления хирургических швейных игл, можно упомянуть сплав, содержащий от
0,3 до 3 % бериллия, 15 % хрома, 7 % молибдена, 15 % железа и остальное — никель.
Хирургическая игла полукруглой формы, изогнутая с радиусом 15 мм, изготовлена из сплава, содержащего 6
% бериллия, 15 % хрома, 7 % молибдена, 15 % железа, остальное – никель, и имеет толщину стержня от 1 до
1,2 мм, а длина хорды, измеренная от острия до ушка, составляет 30 мм; Такую иглу можно согнуть до тех
пор, пока расстояние между острием и ушком не достигнет 20 мм, а при отпускании она вернется к исходной
длине в 30 мм. Однако, если ее согнуть до тех пор, пока расстояние между острием и ушком не станет меньше
15 мм, она приобретает небольшую остаточную деформацию, тогда как игла из закаленной стали,
подвергнутая такой обработке, сломается. Иглы с так называемыми пружинными ушками, то есть «ушками,
разделенными продольно для поперечного введения нити», ведут себя вполне удовлетворительно благодаря
замечательной эластичности и прочности этих сплавов, и, фактически, пружинные ушки таких игл ломаются
менее легко, чем ушки игл из закаленной стали. Хирургические швейные иглы, до сих пор изготавливавшиеся
из коррозионностойких материалов, практически без исключения производились без пружинных ушек,
поскольку с использованием известных до сих пор коррозионностойких материалов, пригодных для
изготовления игл, было невозможно получить достаточную упругость для пружинных ушек.
При изготовлении хирургических швейных игл из указанных сплавов целесообразно проводить нагрев и
закалку перед приданием иглам окончательных размеров.
После этого иглы доводятся до окончательных размеров методом холодной обработки, что приводит к
существенному увеличению твердости и эластичности, и только после того, как иглы значительно затвердеют
в результате холодной обработки, они подвергаются термической обработке для отпуска.
Таким образом, можно в значительной степени суммировать твердость при холодной обработке и закалку при
отпуске, но не более того.
В частности, прочность игл, изготовленных таким образом, существенно выше, чем у игл, которые
нагреваются, закаляются и отпускаются только после завершения формовки. Температура закалки
инструментов может составлять от 800 до 1100 °C, а температура отпуска — от 350 °C до 6500 °C. Те же
соображения, которые обсуждались выше в связи с хирургическими швейными иглами, применимы также к
другим хирургическим иглам, тонким стоматологическим зондам и другим хирургическим и стоматологическим
инструментам и приспособлениям. Особенно тонкие стоматологические зонды, нервные иглы и тому
подобное должны обладать высокой прочностью, а также чрезвычайно высокой эластичностью, поскольку
поломка иглы в зубе практически всегда приводит к потере зуба. Такие зонды и нервные иглы часто также
используются для введения кислот в нервный канал зуба; Особенно высокая коррозионная стойкость,
необходимая для таких инструментов, присутствует в иглах, изготовленных из никель-бериллиевых сплавов с
добавлением хрома и молибдена, которые в этом отношении значительно лучше, чем бинарные
никель-бериллиевые сплавы. Сплавы, содержащие от 10 до 90 % никеля и от 1 до 15 % бериллия, не
являются в целом новыми, но ранее не использовались для хирургических швейных игл, стоматологических
инструментов и других хирургических инструментов.
Подробно описав и определив природу нашего изобретения и способ его осуществления, мы заявляем, что
то, что мы 105
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_404013.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=404013&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB404013A
[]
ПАТЕНТ
ПК Т '
СПЕЦИФИКАЦИЯ
Завершено: 8 января 1934 г.
ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования рентгеновских трубок или относящиеся к ним.
Мы, Уильям Эдвард Силл, подданный Великобритании, проживающий по адресу: Нью-Кэвендиш-стрит, 75,
Лондон, Западная 1, и Джордж Ха-Хилл, подданный Великобритании, проживающий по тому же адресу,
настоящим заявляем, что сущность данного изобретения заключается в следующем:
Данное изобретение предназначено для усовершенствования рентгеновских трубок и, в частности,
самозащищенных рентгеновских трубок, и его целью является обеспечение средств, позволяющих
обращаться с рентгеновской трубкой без опасности поражения электрическим током.
Следует понимать, что рентгеновские трубки заряжаются током с потенциалом, превышающим 50 000 вольт.
Недавно был разработан самозащищенный тип трубки, в которой катод и антикатод окружены стеклянным
цилиндром, центральная часть которого, то есть часть, находящаяся в непосредственной близости от двух
электродов, покрыта свинцом. Целью такой конструкции является предотвращение излучения рентгеновских
лучей из трубки, за исключением небольшого отверстия в свинце, благодаря чему рентгеновская трубка
становится максимально безопасной с точки зрения рентгеновского дерматита. Свинец укладывается на
стеклянный цилиндр, или, при необходимости, стеклянный цилиндр может быть изготовлен из двух секций,
каждая из которых герметично запечатана в короткий цилиндр из хромистой стали, который покрыт свинцом.
Были предприняты попытки сделать рентгеновскую трубку безопасной, чтобы исключить возможность
поражения электрическим током от трубки, находящейся под напряжением, путем заключения ее в
изоляционные оболочки из таких материалов, как эбонит или фарфор, и подачи тока через кабель с
резиновой изоляцией.
Согласно данному изобретению, предлагается самозащищенная рентгеновская трубка, в которой
заземленный защитный кожух соединен со свинцовой или покрытой свинцом трубкой, расположенной таким
образом, чтобы окружать электроды конденсатором или конденсаторами.
Наше изобретение относится к заключению трубки в заземленный проволочный защитный кожух, важным
моментом которого является крепление кожуха к трубке. Следует понимать, что часть трубки, наиболее
близкая к нулевому потенциалу, — это центр, где находится свинец. На самом деле трубка находится не под
нулевым потенциалом, а примерно на 7 киловольт выше или ниже нуля из-за накопления статического заряда
в этой точке. По этой причине трубку всегда необходимо поддерживать держателем из изоляционного
материала, поскольку, если середина трубки будет заземлена, упомянутый выше статический заряд будет
рассеиваться, и возникнут электрические напряжения, которые серьезно повредят трубку.
Один из способов реализации нашего изобретения заключается в использовании так называемого
конденсаторного вводного элемента, состоящего из цилиндрических коаксиальных слоев изоляционного
материала, такого как материал, производимый под зарегистрированным торговым наименованием
«бакелит», и бумаги, а также промежуточных слоев металлической фольги. Внутри этого вводного элемента
трубка удерживается в соответствующем металлическом зажиме, а снаружи закреплена защитная
проволочная ограда. Использование конденсаторного вводного элемента позволяет существовать
потенциалу внутри, в то время как внешняя сторона заземлена.
Таким образом, видно, что согласно данному изобретению предлагается рентгеновская трубка, в которой
полностью исключена опасность получения электрического удара от используемых высоких потенциалов.
Дата: 6 июля 1932 года.
G F REDFERN & Co, дипломированные патентные поверенные, Саут-стрит, 15, Лондон, E C 2, агенты
заявителей.
Полная спецификация.
Усовершенствования рентгеновских трубок или относящиеся к ним.
Мы, Уильям Эдвард Скорлл, подданный Великобритании, проживающий по адресу: Нью-Кэвендиш-стрит, 75,
Лондон, Западная 1, и Джордж Хан, подданный Великобритании, проживающий по тому же адресу, настоящим
Соседние файлы в папке патенты