Теория и расчет многообмоточных трансформаторов

Работает преобразователь следующим образом.

На интервале [0;tu] открыты транзисторы VT1, VT4 за счет токов iБ1 и iБ4, протекающих в их базах. К первичной обмотке 1—2 трансформатора Т приложено напряжение u1 = UП. Вторич ная обмотка 3—5 имеет отвод от средней точки (4). Полярности напряжений таковы, что диод VD5 открыт, а диод VD6 закрыт. К дросселю L приложено напряжение

где η12 = w1/w2 — коэффициент трансформации от первичной об мотки с числом витков w1 ко вторичной полуобмотке с числом витков w2; UН — напряжение на нагрузке.

В полуобмотке 3—4 протекает линейно нарастающий ток iL дросселя L, среднее значение которого равно току нагрузки IН. При достаточно большой величине L можно считать, что iL ≈ Iн (что обычно выполняется). Ток первичной обмотки i1 будет при этом определяться равенством (4.1), в котором под η12 понимает ся коэффициент трансформации от первичной обмотки ко вто ричной полуобмотке.

Перемагничивание сердечника трансформатора происхо дит по симметричному циклу (см. рис. 2.2,а). На интервале [0; tu] индукция В линейно нарастает от –Вмакс до Вмакс.

На интервале [tu; T/2] закрыты все четыре транзистора VT1…VT4. Током дросселя iL, который не может измениться скачком, открыты диоды VD5 и VD6, причем ток дросселя рас пределяется поровну между этими диодами (при условии иде альной симметрии плеч выпрямителя):

Поскольку к дросселю на данном интервале приложено на пряжение uL = –UH, ток дросселя линейно спадает.

В соответствии с законом полного тока можем записать:

Hlср = w1i1 – w2iVD5 + w2iVD6.

Сравнивая (4.16) с (1.44), можем заключить, что на интер вале [tu; Т/2] i1 = iμ ≈ 0, так как трансформатор считаем идеаль ным.

Открытые диоды VD5 и VD6 шунтируют вторичную обмот

достигнув при t = tu своего максимального значения Вмакс, оста ется неизменной, что следует из (2.3) и (1.1).

На интервале [T/2; t′], длительность которого равна tu, то ком iБ2 и iБ3 открываются транзисторы VT2 и VT3. К первичной обмотке оказывается приложенным напряжение u1 = –Uп. При этом диод VD5 закрыт, а диод VD6 открыт, и через него протека ет линейно нарастающий ток дросселя L. Ток первичной обмот ки по прежнему может быть определен по формуле (4.1), в кото рой под η12 понимается коэффициент трансформации от первичной обмотки ко вторичной полуобмотке. Индукция ли нейно спадает от Вмакс до –Вмакс.

Наконец, на интервале [t′; T] все транзисторы опять ока зываются закрытыми. Процессы, происходящие на этом интер вале, практически полностью повторяют процессы на интервале [tu; T/2], за исключением того, что В = –Вмакс.

Диоды VD1…VD4 выполняют защитную функцию, предо храняя транзисторы VT1…VT4 от появления отрицательных на пряжений коллектор — эмиттер.

Для нахождения амплитуды напряжения UA2 на вторич ной полуобмотке трансформатора воспользуемся регулировоч ной характеристикой преобразователя, которая для режима безразрывного тока дросселя имеет вид:

Для того чтобы иметь возможность регулировать напряже ние Uн на нагрузке, целесообразно номинальное значение tu вы брать равным Т/4.

Допустим, в нагрузке Rн необходимо получить напряже ние Uн = 27 В, ток Iн = 20 А. Частоту преобразования выберем равной f = 25 кГц (Т = 40 мкс).

По формуле (4.17) при tu = T/4 найдем:

Форма тока вторичной полуобмотки трансформатора при iL ≈ Iн, tu = T/4 имеет вид, показанный на рис. 4.6.

Рис. 4.6

По формуле (1.38) найдем действующее значение тока вто ричной полуобмотки:

Расчетная мощность Р2 вторичной полуобмотки в соответ ствии с (3.2) составит

Р2 = UA2IVD5 = 54·12,24 = 661 Вт.

Коэффициент трансформации от первичной обмотки ко вторичной полуобмотке может быть определен по формуле, вы текающей из общей формулы (1.14):

Пусть питание преобразователя осуществляется от выпря мителя напряжения сети 50 Гц 220 В. Тогда UП ≈ 300 В, и на ос новании (4.19) получим:

η12 = 300 = 5,556. 54

Найдем амплитуду тока IA1 первичной обмотки, воспользо вавшись формулой (4.1):

Основываясь на общей формуле (1.38) для действующего значения функции, найдем действующее значение I1 тока пер вичной обмотки (при tu = T/4):

После вычисления интеграла получим:

По формуле (4.20) найдем:

I1 = 3,6 = 2,546 Α. 2

Расчетная мощность Р1 первичной обмотки на основании (3.2) составит

P1 = UпI1 = 300 2,546 = 764 Вт.

Найдем габаритную мощность трансформатора, восполь зовавшись общей формулой (3.1):

Далее используем формулу (3.7) габаритной мощности для определения величины:

Относительная длительность импульса q в соответствии с (2.36) составит

q = tu = Τ/4 = 0,25.

Τ Τ

В качестве материала сердечника будем использовать фер рит марки 1500НМ3. Зададимся максимальным значением ин дукции в сердечнике Вмакс = 0,2 Тл. Значение напряженности Нмакс при этом будет находиться, как следует из приложения П1, в интервале 40…80 А/м. Для любого феррита kс = 1. Для опреде ления kо и j воспользуемся графиками, приведенными на рис. П3 1 и рис. П3 2 приложения П3. К нашему случаю ближе все го подходит кривая 5 на рис. П3 1 и кривая 4 на рис. П3 2. Экс траполируя эти кривые до мощности ≈1 кВт, получим: ko ≈ 0,2, j ≈ 3 A/мм2. Тогда по формуле (4.21) найдем:

Полученному значению ScSо удовлетворяет сердечник, со ставленный из двух колец К45 × 28 × 12, у которого Sс = 204 мм2, Sо = 615,75 мм2, ScSо = 12,56·10–8 м4.

Выбрав сердечник, в соответствии с формулой (2.42) мо жем найти число витков первичной обмотки:

Таким образом, вторичная обмотка должна содержать 14 витков с отводом от средней точки.

Найдем сечение проводов первичной и вторичной обмоток по формуле (3.3):

S1 = I1 = 2,546 = 0,8487 мм2;

j3

S2 = IVD5 = 12,24 = 4,08 мм2. j 3

В качестве провода первичной обмотки будем использовать провод, скрученный из семи проводов (жил) ПЭТВ 2, каждый из которых имеет диаметр d1ж = 0,400 мм (диаметр жилы по изоля ции d1ж.из=0,460 мм). Сечение такого семижильного провода

44

Применение семижильного провода позволяет обеспечить достаточную гибкость провода и снизить потери от поверхност ного эффекта. Выбранное количество жил (7) обеспечивает рав номерность укладки жил при скручивании.

Очевидно, внешний диаметр семижильного провода

d1из = 3d1ж.из = 3 0,46 = 1,38 мм.

В качестве провода вторичной обмотки будем использо вать гибкий провод марки ПЩ сечением 4 мм2, изолированный

лентой из липкой стеклолакоткани марки ЛСКЛ 155 толщиной 0,15 мм, уложенной с 50% ным перекрытием. Диаметр по изо ляции такого провода составляет d2из ≈ 4мм.

Проверим размещаемость обмоток в окне сердечника.

В качестве изоляции сердечника будем использовать стек лолакоткань марки ЛСЭ 105/130 толщиной из = 0,15 мм, уло женную с 50% ным перекрытием (см. рис. 4.3). Предваритель но у сердечника должны быть сняты острые кромки.

Первой будем мотать первичную обмотку. По формуле (4.8) найдем диаметр первого слоя:

dсл1 = d – 4 из – d1из = 28 – 4 0,15 – 1,38 = 26,02 мм

Длина первого слоя

lсл1 = πdсл1 = π 26,02 = 81,744 мм.

Максимальное число витков в первом слое без учета не плотности намотки

wcл1макс = lcл1 = 81,744 ≈ 59. d1из 1,38

Очевидно, первичная обмотка уложится в один слой.

Поверх первичной обмотки наложим межобмоточную изо ляцию из стеклолакоткани ЛСЭ 105/130 толщиной 0,15 мм с 50% ным перекрытием.

Перейдем к расчету размещаемости вторичной обмотки.

Диаметр второго слоя

dсл2 = dсл1 – d1из – 4 из – d2из = 26,02 – 1,38 – 4 0,15 – 4 = 20,04 мм.

Длина второго слоя

lсл2 = πdсл2 = π 20,04 = 62,96 мм.

Максимальное число витков во втором слое без учета не плотности намотки

wсл2макс = lсл2 = 62,96 ≈ 15,

d2из 4

из чего следует, что вторичная обмотка, вероятнее всего, сможет разместиться во втором слое.

Поскольку провод вторичной обмотки имеет достаточно на дежную изоляцию, внешнюю изоляцию можно не накладывать.

Представляет практический интерес рассчитать намагничи вающий ток и индуктивность намагничивания трансформатора.

О величине намагничивающего тока можно судить о его максимальном значении, которое на основании (1.44) составит

где Нмакс ≈ 60 А/м при Вмакс = 0,2 Тл; lср = 114,67 мм для К45 × 28 × 12.

По формуле (4.23) найдем:

Видим, что Iμмакс << IА1 = 3,6 А, т. е. намагничивающий ток не сильно подгружает первичную обмотку, и сам трансформатор по свойствам близок к идеальному.

Индуктивность намагничивания найдем, используя фор мулы (2.12) … (2.14):

Значение индуктивности намагничивания трансформато ра может понадобиться при детальном расчете преобразователя.

§ 4.3. Расчет трехфазного трансформатора

Допустим, требуется рассчитать трехфазный трансформа тор Т с двумя вторичными обмотками, нагруженными на трех фазные мосты с активными нагрузками RН2 и RН3 (рис. 4.7). Пи тание схемы осуществляется от трехфазной сети 400 Гц 220 В (220 В — линейное напряжение).