- •Введение
- •1.2 Отечественные промышленные установки каталитического риформинга
- •1.3 Зарубежные промышленные установки каталитического риформинга
- •2 Обоснование выбора темы
- •3.2 Назначение технологического процесса. Продукция установки и ее применение
- •3.4.2 Проектировочный расчет теплообменного аппарата.
- •3.4.2.1 Определение поверхности нагрева и предварительный выбор типа теплообменного аппарата по каталогу.
- •3.4.2.2 Уточненный расчет поверхности испарителя и окончательный выбор типа теплообменного аппарата.
- •3.4.2.3 Сводная таблица по результатам расчетов теплообменного аппарата.
- •4.2 Конструирование колонного аппарата
- •4.3.2 Расчет в условиях испытаний.
- •4.3.3 Определение коэффициента прочности сварного шва.
- •4.3.4 Расчет исполнительной толщины стенки цилиндрической обечайки и днищ, находящихся под воздействием внутреннего избыточного давления.
- •4.3.4.3 Определение исполнительной толщины стенки цилиндрической обечайки и днищ.
- •4.3.5 Выбор стандартного днища.
- •4.3.6 Определение допускаемых давлений для цилиндрической обечайки и днищ. Проверка прочности.
- •4.4.1 Расчетные сечения.
- •4.4.3 Определение ветровых нагрузок.
- •4.4.3.1 Методика расчета ветровой нагрузки.
- •4.4.3.2 Результаты расчета ветровой нагрузки.
4.3.2 Расчет в условиях испытаний.
Испытанию подвергается только корпус колонного аппарата.
Исходные данные для расчета приведены в таблице 4.6. Результаты расчета приведены в таблице 4.7.
Таблица 4.6 – Исходные данные для условий испытаний для корпуса КА
Параметр |
Значение |
|
|
Вид испытаний (гидро или пневмоиспытания) |
Гидроиспытания |
Высота выпуклой части (глубина) верхнего днища, мм |
h вдн =550 |
Глубина днища нижнего, мм |
h ндн =550 |
Высота корпуса, заполненная водой при гидроиспытании, hводы, мм (для аппарата постоянного поперечного сечения, рисунок 4.1) |
hводы = hвдн + hндн + L=21600
|
Таблица 4.7 – Результаты расчета корпуса КА в условиях испытаний
Параметр |
Корпус колонного аппарата |
Предел текучести при расчетной температуре, равной 20 0С, МПа |
σт =300 |
Коэффициент запаса прочности по пределу текучести |
nТ =1,1 (nТ =1,1 – при гидроиспытаниях) |
Поправочный коэффициент к допускаемым напряжениям |
η =1 (η = 1 для сварных аппаратов) |
Допускаемое напряжение в условиях испытаний при расчетной температуре, равной 200 С, Мпа |
|
Пробное давление, МПа |
= |
Расчетное давление в условиях испытаний, МПа |
=Рпр+Ргводы=Рпр+ρводыghводы==2,39 |
4.3.3 Определение коэффициента прочности сварного шва.
Коэффициент прочности сварного шва показывает, равна или меньше прочность сварного шва по отношению к прочности основного металла. Коэффициент φ может изменяться от 0,6 до 1. Если φ = 1, то сварной шов равнопрочен основному металлу, если φ меньше 1, то прочность сварного шва меньше, чем прочность основного металла. В этом случае при расчете толщины стенки допускаемое напряжение уменьшается пропорционально значению коэффициента прочности сварного шва, т.е. в формуле для расчета толщины стенки допускаемое напряжение [σ] умножается на коэффициент φ.
Коэффициент прочности сварного шва φ зависит от вида сварного шва – стыковкой или тавровой с двухсторонним сплошным проваром, выполняемый автоматической, полуавтоматической сваркой или вручную и т.д., а также от длины контролируемых швов (от 10 до 100 % от общей длины).
Способ выполнения сварного шва (выполняется автоматической, полуавтоматической или ручной сваркой) определяется категорией аппарата, которая выбирается в зависимости от возможности транспортировать аппарат целиком или соответствующими частями с соединением сваркой или на фланцах на монтажной площадке.
Если аппарат допускается к перевозке по железной дороге целиком, то применяется стыковой или тавровый шов с двусторонним сплошным проваром, выполняемый автоматической сваркой. В случае если аппарат должен транспортироваться по железной дороге частями, обычно применяется шов стыковкой с подваркой корня шва или тавровый с двусторонним сплошным проваром, выполняемый вручную.
Длина контролируемых швов в % от общей длины сварных швов зависит от группы аппарата. Стальные сварные аппараты, в зависимости от расчетного давления, температуры стенки (расчетной температуры) и свойств рабочей среды (взрывоопасная, или пожароопасная, или 1-го, 2-го класса опасности, взрывобезопасная или пожаробезопасная или 4-го класса опасности и т.д.) подразделяются на пять групп. Пятая группа в свою очередь подразделяется на группы 5а и 5б [9, 10, 11]. Сосуды, работающие под вакуумом или без давления (под наливом), независимо от расчетного давления следует отнести к группе 5а или 5б.
Длина контролируемых швов для аппаратов 1-й группы - 100% всех сварных швов; 2-й и 3-й групп - 50%; 4-й группы - 25%; для остальных - 10%.
Результаты определения коэффициента прочности сварного шва представлены в таблице 4.8.
Таблица 4.8 – Результаты расчета коэффициента прочности сварного шва
Наименование параметра |
Значение |
Название жидкой фазы (среды)
|
Стабильный гидрогенизат |
Название газообразной фазы
|
Газы водорода, сероводорода и аммиака |
Расчетное избыточное внутреннее давление корпуса в рабочих условиях, МПа |
Рt рас.=1,4 |
Расчетная температура стенки корпуса, 0С |
tрас кор =270 |
Пожаро,- взрывоопасные свойства среды |
Пожаровзрывоопасен |
Класс опасности среды |
2 |
Группа аппарата |
1 |
Аппарат транспортируется целиком или частями |
Целиком |
Категория аппарата (для аппаратов, транспортируемых целиком) |
1 |
Длина контролируемых швов, в % от общей длины |
100 |
Коэффициент прочности сварного шва |
φ =1 |