ТЭП-Курс_лекций_04-2006
.pdfP |
3U |
Л |
I |
|
|
|
Cos |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
НОМ |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Y |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
3U |
|
|
|
|
|
|
|
PЭМ.YY 2PЭM.Y |
|||||||
P |
|
Л |
2I |
НОМ |
Cos |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
ЭМ.YY |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Т.к. число пар полюсов p уменьшается в 2 раза (P |
|
1 |
p |
|
), то в 2 раза увеличивается |
||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
YY |
2 |
|
Y |
|
( 0YY 2 0Y ).
MY |
|
|
3 |
|
|
UЛ IНОМ Cos |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
3 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
0 |
|||||||
MYY |
|
|
3 |
|
|
UЛ |
2IНОМ Cos |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
3 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 0 |
MY MYY
При переключении со звезды на 2-ую звезду электромагнитный момент двигателя не меняется.
P 3UIНОМ Cos
При переключении с треугольника на 2-ую звезду электромагнитная мощность изменяется в 23раз.
(PYY 2 P )
3
M 3U2IНОМ Cos ; 1 2 0
При переключении с треугольника на 2-ую звезду электромагнитный момент измениться в
13раз
(MYY 1 M )
3
Семейство механических характеристик будет иметь следующий вид:
а) б) Рис.116 Семейство механических характеристик
Показатели качества регулирования, при переключении со звезды на 2-ую звезду и с треугольника на 2-ую звезду:
1.направление: однозонное вверх
2.плавность регулирования ступенчатое:
3.стабильность высокая, жесткость не меняется.
4.энергетическая эффективность: при регулировании ни КПД ни Cos не меняется.
5.Допустимая нагрузка на валу двигателя. При переключении со звезды на 2-ую звезду при M const , а при переключении с треугольника на 2-ую звезду при P const.
6.Д 6:1 4-х скоростные двигатели
Д 8:1
Т.о. все показатели качества регулирования изменением числа пар полюсов очень высокие, за исключением показателя – «плавности». Однако для некоторых типов ЭД в переходных
101
режимах этот показатель можно улучшить. В частности на многих промышленных предприятиях Татнефть широко применяется электропривод станков, - качалок, в которых используются 2-х скоростные АД.
В начале эксплуатации скважины при высоком динамическом уровне жидкости целесообразно использовать двигатели при малом числе оборотов. По истечению определённого срока службы скважины, когда её производительность падает двигатель переводят в режим работы с большим числом оборотов.
При этом переход с меньшей скоростью на большую, производится с циклическим чередованием 2-х скоростей. Промежуток времени циклического чередования с одной скорости на другую равен 10 минутам.
n |
n1t1 |
n2t2 |
;t |
1 |
t |
2 |
t 10мин. |
|
|
||||||
СР |
t1 |
t2 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
При этом динамический процесс проходит плавно.
4.3.3 Частотное регулирование скорости вращения АД. Принципы и законы частотного регулирования
Необходимо отметить, что частотное регулирование является наиболее целесообразным, эффективным и перспективным способом, регулирования АД с КЗР и кроме того единым способом регулирования СД.
В настоящее время этим способом регулируют ЭП мощностью от нескольких Вт до 10-ти МВт и напряжением от 220 В до 10 кВ.
При изменении частоты напряжения питающего статора, изменяется угловая скорость
ВМП 0 2 f , при этом 0 f , и, соответственно, изменяется скорость вращения вала дви- p
гателя 0 (1 S). При изменении частоты скольжения изменяется, следовательно, и жест-
кость характеристик практически не будет изменяться. Если принять с некоторой долей погрешности , что напряжение на фазе обмотки статора численно равна ЭДС..
U1 E1 4,44КОБWfФ
KОБ - обмоточный коэффициент
W - число витков статорной обмотки f - частота напряжения статора
Предположим, что с целью уменьшения угловой скорости необходимо уменьшить частоту Однако уменьшение частоты при неизменном действующем значении напряжения приведёт к тому что поток увеличится. При увеличении потока больше потока насыщения резко увеличится ток х.х. двигателя, что приведёт к перегреву двигателя. Если же нам требуется увеличивать угловую скорость, то для этом необходимо увеличить частоту, что при U1 const, приведёт к уменьшению потока, и как следствие двигатель будет недогружен по нагреву, при этом уменьшится его КПД и коэффициент мощности Cos , в результате двигатель будет потреблять большое количество реактивной мощности и оказывать вредное «загрязняющее» влияние на сеть. Т.о. при частотном регулировании с целью поддержания постоянства магнитного потока. При одновременном изменении частоты, необходимо изменять напряжение.
При этом соотношение напряжения и частоты зависит от вида производственного механизма. Для механизмов с постоянным статическим моментом статического сопротивления наиболее целесообразным соотношением напряжения и частоты является соотношение:
U UНОМ const
f |
fНОМ |
Такой закон регулирования называется пропорциональным. Для механизмов со статическим моментом сопротивления:
102
MC |
U |
2 |
const . |
|
(генератор ПТсНВ) : |
|
|
||
f |
|
|||
|
|
|
|
Для турбомеханизмов, у которых MC 2 , оптимальным вариантом является:
U const . f
С точки зрения оптимальности частотного регулирования – наиболее целесообразным видом является турбомеханизмы . Однако за частую, с целью упрощения системы управления ЭП при регулировании использует пропорциональный закон.
Рассмотрим классификацию методов и технических средств применяемых при частотном регулировании. В общем случае схема частотного регулирования имеет следующий вид:
Рис.117 Схема частотного регулирования.
По структуре преобразования частоты различают:
1.Преобразователи с непосредственным преобразованием частоты НПЧ (однозвенное)
2.Преобразователи частоты промежуточным звеном постоянного тока ПЧсПЗПТ (двухзвенные).
В настоящее время НПЧ как правило используются в качестве вспомогательного преобразовательного блока, а основным видом преобразователей являются преобразователи частоты с промежуточным звеном постоянного тока. Процесс преобразования электрической энергии с напряжением и частотой питающей сети в электрическую энергию с изменяемыми напряжением и частотой осуществляется в 2-а этапа:
1.Электрическая энергия переменного тока с напряжением и частотой питающей сети преобразуется в электрическую энергию постоянного пульсирующего тока.
2.Электрическая энергия постоянного тока преобразуется в электрическую энергию переменного тока с изменяющимися напряжением и частотой.
По способу преобразования различают: 1.электромашинный ПЧ
а. СЭМПЧ (синхронный электрошинный ПЧ), основным элементом, которого является синхронный 3-х фазный генератор.
б. АЭМПЧ (асинхронный электрошинный ПЧ), основным элементом которого является асинхронный 3-х фазный генератор.
2. статические преобразования частоты СПЧ (вентильные) элементная база которых включает в себя использование силовых ключей (тиристоров или транзисторов). Рассмотрим структуру статического2-х звенного СПЧ
Рис.118 Структура статического 2-х звенного статического преобразователя частоты.
103
1.– управляемый или неуправляемый выпрямитель предназначен для преобразования 3-х фазного переменного напряжения с частотой и напряжением сети в постоянное с изменяющимся или не изменяющимся действующим значением.
2.– фильтр, предназначен для сглаживания пульсации напряжения или тока с выхода вы-
прямителя Ud и Id .
3.- инвертор, предназначен для преобразования постоянного сглаженного напряжения в переменное 3-х фазное с изменяющимся частотой и напряжением.
Втом случае если блок 1 управляемый, то инвертор изменяет только частоту, в случае если 1 –неуправляемый, инвертор изменит и частоту, и амплитуду напряжения.
БУВ – блок управления выпрямителем. БУН – блок управления инвертором БЗС – блок задания скорости
Внастоящее время использование выпрямительных схем на входе ЭП строго регламентируется. В этом плане значительно предпочтительней является схема, в которой в качестве блока
1используется неуправляемый выпрямитель.
Вэтом случае инвертор, который должен регулировать как частоту, так и напряжением управляется либо по принципу ШИР, либо по принципу ШИМ. С точки зрения влияния на питающую сеть они равноценны, однако с точки зрения влияния на двигатель предположительно инверторы с ШИМ (широтноимпульсная модуляция), т.к. они позволяют воздействовать кроме напряжения и частоты, на форму выходного напряжения, которая, в идеале является синусоидальной.
Механические характеристики при частотном регулировании имеет следующий вид:
Рис.119 Механические характеристики при частотном регулировании
Показатели качества:
направления двузонное и вверх и вниз от основной частоты
плавность - высокая
стабильность - высокая, т.к. наклон регулировочных характеристик, по отношению к естественной, практически не изменяются
допустимая нагрузка, целесообразна чаще регулировать при постоянном моменте
энергетическая эффективность зависит от структуры преобразователя, а также технических средств, с помощью которых он реализован.
Д 1000:1(практически не ограничен).
Т.О. к основным достоинствам частотного регулирования АД Можно отнести:
1.высокие показатели качества
2.минимальная установленная мощность системы по сравнению с другими видами регулирования (не превышает 200% )
как следствие наилучшие массогабаритные показатели
возможность применения в любых производствах
высокая степень автоматизации.
К общепринятым недостаткам частотного регулирования можно отнести:
большое потребление реактивной мощности, низкий Cos и как следствие «загрязнение» питающей сети.
прямоугольность формы выходного напряжения и тока, т.е. наличие высоких гармоник и, как следствие, большие потери в двигателе.
104
В известной степени избавиться от 1-го недостатка является применение частотных преобразований с широтноамплитудным регулированием (ШИР). В этом случае в структуре преобразователя в качестве входного элемента используют не управляемый выпрямитель не УB, а инвертор выполняет функции изменения выходного напряжения и по частоте и по амплитуде.
Различают 3 вида ШИР:
1.ШИР на выходе инвертора, представляющий из себя высокочастотный силовой ключ установленный перед инвертором.
2.ШИР на выходе инвертора, установленный на зажимах двигателя.
3.ШИР в самом инверторе. В этом случае часть силовых ключей входящих в инвертор ра-
ботает в продолжительном режиме с периодами коммутации TK , связанных с выходной час-
тотной f2 1 , а другая часть силовых ключей входящих в состав инвертора работает в им-
TK
пульсном режиме, то выходное напряжение будет складываться из высокочастотной последовательности импульсов одинаковой ширины и амплитуды и при этом если длительность (ширину) импульса обозначать t1 , а промежуток между 2-мя соседними импульсами t2 , то:
t1 t1 t2
то при этом UСР UMAX .
Рис.120 Форма выходного напряжения инвертора
Однако при этом форма тока и напряжения продолжается оставаться существенно не синусоидальной и, кроме того, в рассмотренной системе в качестве ШИР используют силовые ключи, мощность которых должна быть согласованна с мощностью самого двигателя, поэтому такие преобразователи применяют только в частотных ЭП малой и средней мощности.
Избавиться одновременно от 2-х указанных недостатков позволяет применение ЧП. с ШИМ. В таких преобразователях используются инверторы позволяющие регулировать выходное напряжение и по частоте и по амплитуде, а так же придавать ему необходимую форму.
Принцип ШИМ рассмотрим с помощью электрической схемой замещения.
Рис.121 Электрическая схема замещения.
На схеме замещения сглаженное напряжение на выходе фильтра Ud E E поочерёдно с
2 2
помощью высокочастотного силового ключа K подключается к сопротивлению нагрузки (ZH - одна фаза статорной обмотки).
105
Если ключ K замкнуть в положение 1, то работает верхняя половина источника питания. Если K замкнуть в положении 2, то работает нижняя половина источника питания. Ток I
направлен противоположно IH(1) . Если обозначить t1 - длительность замкнутого ключа в по-
ложении 1, а длительность замкнутого ключа в положении 2, обозначим t2 , то если t1 = t2 ,
UH 0.Если соотношение между t1 и t2 , представленное в виде:
t1 t2 изменяется по закону синуса, то :
t1 t2
E
UH 2 Sin t
где t1 - называется несущая глубина модуляции, а t1 t2 , - несущий пери-
t2
од., модуляции, - несущая глубина модуляции .
Т.о, изменяя глубину модуляции можно воздействовать на амплитуду выходного напряжения , изменяя несущую частоту модуляции на выходную частоту. При этом выходное напряжение будет складываться из высокочастотной последовательности импульсов одинаковых по амплитуде , но различных в зависимости от формы выходного напряжения, по ширине импульсов.
В настоящее время частотные преобразователи с ШИМ находят широкое применение при частотном регулировании. При этом энергетические показатели таких приводов следующие:
0,9; 0,85
Рис.121 Форма выходного напряжения
Особенности частотного регулирования СД
Как уже говорилось частотное регулирование является единично возможным способом регулирования скорости СД и при этом имеет некоторые специфические особенности. Дело в том, что в отличии от АД зависимость момента от напряжения СД M U , поэтому при регулировании по пропорциональному закону:
U UНОМ const
f |
fНОМ |
Изменение частоты повлияет на применение M в большой степени, чем у АД .Поэтому главной особенностью частотного регулирования СД , является то, что одновременно с изменением частоты изменяется ток возбуждения:
f |
|
IB |
|
fНОМ |
IНОМ |
||
|
4.3.4 Регулирование скорости вращения АД введением добавочного ЭДС в цепи ротора (каскадное регулирование)
Побудительной причиной применения каскадного способа регулирования АД является возможность полезного использования так называемый энергии скольжения присущей этим двигателям.
Расшифруем понятия энергии скольжения. В общем, виде энергетический баланс АМ может быть представлен в виде:
106
P1 P2 P PS 0
где P1 -электрическая мощность потребляемое АД из сети, которую за вычетом незначительных потерь в статоре можно представить:
P1 3U1I1Cos M 0
P2 - полезная механическая мощность, отдаваемая двигателем механизму, которую можно выразить:
P2 M
P - потери мощности в двигателе
PS - та часть энергии, которая передается ротору (энергия скольжения).
PS P1 P2 M 0 M M 0S .
Уравнение энергетического баланса является алгебраическим, т.е. в нем за исключениемP все члены могут изменить свой знак в зависимости от режима работы ЭП (двигательный, генераторный, все тормозные режимы).
Мощность скольжения у АД в двигательном режиме составляет величину до 18% от P1 . Применительно к мощным ЭП с АД возможность использования этих 18% представляет-
ся весьма привлекающей и перспективной. Очевидно, что такая возможность может быть реализована, только у АД с фазным ротором, у которых энергия скольжения ротора может быть транспортирована либо в питающую электрическую сеть в виде электрической, либо на вал самого двигателя в виде механической. При этом регулирование скорости вращения АД осуществляется посредством введения в цепь ротора так называемой добавочной ЭДС E2Д . Со стороны
преобразователя в цепи ротора, который называется каскад. Если записать уравнение равновесия для цепи ротора, то оно будет иметь следующий вид:
U2 E2S Z2I2
U2 - напряжение на кольцах ротора
E2 - ЭДС индуцируемое в роторный цепи S - скольжение
Z2 - полное сопротивление в цепи ротора
I2 - ток ротора
Решив это уравнение относительно скольжения получим:
. |
. |
. |
С учетом E2 ДОБ
Таким образом
S |
U2 Z2 I2 |
|
|
. |
|
: |
|
E2 |
|
|
|
|
. |
. . |
S U 2 Z2 I2
. .
E2 E2ДОБ
E2 ДОБ Var , можно воздействовать на скольжение и как следствие на .
Классификация схем каскадного регулирования
В общем случае, преобразователь, включенный в цепь ротора, называется каскад, и представляет совокупность 2-х преобразовательных блоков.
П1- преобразует переменное напряжение на кольцах ротора в постоянное выпрямленное напряжение.
П2 - преобразует постоянное напряжение с выхода П1 в :
а) переменное 3-х фазное напряжение, подключаемое к питающей сети, что даёт возможность транспорта скольжения.
107
б) постоянное напряжение с выхода П1 в механическую энергию, возвращающуюся на вал регулируемого двигателя. Поэтому по способу преобразования энергии скольжения все каскады можно разделить на 2 вида:
1.электрические
2.электромеханические
Кроме того, в ряде случаев для улучшения показателей каскадного регулирования, примет так называемое комбинированное регулирование, в которых энергия скольжения частично преобразуется в электрическую энергию возвращающуюся в питающую сеть, частично в механическую - отдаваемую на вал двигателя. Структурную схему электрического каскада можно представить следующим образом:
Рис.123 Структурная схема электрического каскада
В электрическом каскаде управляющее воздействие с целью регулирования скорости вращения приводного двигателя M вносится в преобразователь P2 . Управляющее воздействия транспортируется через преобразователи П1 и П2 .
Рис.124 Структурная схема электромеханического каскада
Управляющее воздействия вносится в преобразующий элемент П2 и соответственно транспортируется через П1в виде добавочной ЭДС Е2ДОБ
Технические средства, с помощью которых происходит реализация каскадного регулирования.
По этому признаку различают:
1.вентильные каскады. В этом случае преобразователи П1и П2 представляют из себя статические полупроводниковые устройства.
П1-выпрямитель
П2 - инвертор
2.вентильно-машинные каскады. В этом случае один из преобразователей является статическим, а 2-й либо электрошинным, либо сочетанием статического преобразователя с электромашинным либо сочетанием 2-х электрических машин.
Т.о. классификация каскадных схем регулирования может быть представлена следующим образом:
108
1. электрический вентильный каскад электрический вентильно-машинный каскад
3.электромеханический вентильно-машинный каскад.
4.комбинированный вентильно-машинный каскад
Для того чтобы представить себе вид регулировочных механических характеристик при каскадном регулировании, запишем уравнение для тока на выходе преобразователя П1 (выпрямителя).
Id (Ed0S E2ДОБ U);
RЭКВ
где Ed0 -ЭДС наведенная в фазе обмотки ротора при S 1(ротор неподвижен).
Е2ДОБ - добавочное, ЭДС вводимая на кольца ротора со стороны каскада
U - потери напряжения в каскаде.
RЭКВ - эквивалентное, активное сопротивление каскада. Если пренебречь потерями напря-
жения в каскаде U 0, а так же учесть, что ЭДС на кольцах неподвижного ротора Ed0 прак-
тически равно напряжению на обмотках ротора Ed0 U2 , то для режима идеализированного Х.Х.двигателя, т.е. при отсутствии нагрузки на его валу, когда ток в ОР I2 0, а следовательно и Id0 0, получим:
S0 E2ДОБ
U2
В этом выражении: S0 - так называемое скольжение каскада в режиме идеализирован-
ного х.х. Отсюда получим выражение для угловой скорости при каскадном регулировании:
|
|
1 E |
2 |
ДОБ |
|
|
0K |
0 |
( |
|
) |
||
U |
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
0K - угловая скорость идеального Х.Х. каскада
0 - угловая скорость идеального Х.Х. двигателя – угловая скорость ВМП – (синхронная
скорость).
С учётом этого семейство регулировочных характеристик при каскадном регулировании будет иметь вид:
Рис.125 Семейство регулировочных характеристик при каскадном регулировании
Показатели качества:
1.напряжение: однозонное вниз
2.плавность: зависит от вида каскада, в любом случае высокая
3.допустимая нагрузка на валу: регулирование при постоянном моменте
4.стабильность: высокая, но ниже при частотном регулировании
5.энергетические показатели:
КПД всегда высокое: Cos зависит от вида каскада, но в целом не высокий
6. диапазон регулирования: теоретически может быть любым, но практически не превышает 2:1 Т.к. в дальнейшем при увеличении диапазона существенно ухудшаются массогабаритные показатели.
109
Т.о. главным преимуществом каскадного регулирования является экономия электрической энергии, поэтому целесообразность использования таких ЭП определяется мощностью. Поэтому каскадное регулирование применяют в ЭП менее 1.5 МВт.
110