![](/user_photo/_userpic.png)
книги / Прочность, устойчивость, колебания. Т. 3
.pdf322 Свободные и вынужденные колебания стержней
Пример 13. Определить собственные частоты колебаний для рамы, изображеппой па рис. 8, а. Жесткости и массы обоих стержней одинаковы.
Принимаем основную систему по рис. 8, б\ |
она содержит одну дополни» |
|||||
тельную связь (против поворота узла рамы). |
находим из табл. |
15 |
||||
Задавая угол |
поворота 2 1 = |
1 (рис. |
8, в), |
|||
г |
а57 (5У — ГС7) |
— |
|
б1ш I соз аС —^1п а/ сЪ а[ |
|
|
Г11 |
С/* — ГС/ |
|
1 — соз а/ сЬ Ш |
|
||
для горизонтального стержня) и |
|
|
|
|
|
|
в _ |
аЕ7 (Г1 - V8) |
Е , |
|
51П а/ зЬ Щ______ |
|
|
Г11 |
З У — ти |
а с *' |
зЬ а/сози/ —51'п а/сЬ а/ |
|
||
(для вертикального стержня). Следовательно, |
|
|
||||
|
|
г |
, |
в |
|
|
|
г11 = ' 11+г11 = |
|
|
|||
аЕ^ (зЬ а/ соз а/ — зш а1 сЬ а()* — (1 — соз аI сЬ а/) зЬа/$1п а/. |
||||||
— |
(1 — соз а/-сЬ а/) |
(зЬ аI соз а/ — з1п а/ сЬ а/) |
’ |
|||
здесь 5, Г, С/ и V — функции Крылова, |
определяем по формулам (26). |
|
|
/ |
•) XГ |
|
7 ] |
||
а) А |
1) |
А |
|
|
Рис. |
8 |
|
Система уравнений (92) вырождается в данном случае в одно уравнение ^11*2 1 = 0.
Условие 2 | ф О приводит к частотному уравнению: ги = 0, т. е. з)п* а/ сЬ* аI ■+■зЬ* аI соз* а1 — 4 з!п аI зЬ а/ соз а( сЬ а/ + 2 з1п а/ зЬ а( = 0.
Решая это трансцендентное уравнение, находим первые диа корня (а/)х = 3,393. (а()а = 6,543.
Теперь по формуле (27) |
определяем |
дие низшие собственные частоты |
|||||
колебаний |
|
|
|
|
|
|
|
Р; |
11,228 |
1/Е 7 |
Ра |
42,81 |
\ / |
‘ Е ^ |
|
1г |
V т ’ |
Г |
Г |
/п ’ |
|||
|
|
Вынужденные колебания
Для решения задач о вынужденных колебаниях рам используют систему уравнений (91) в следующем порядке:
а) образуют основную систему введением дополнительных связей 1, 2, . . п;
б) с помощью табл. 15 определяют единичные реакции г возника ющие в дополнительных^ связях системы под действием поочередно накладываемых смещений 2%. При этом величину а определяют по формуле (27), но вместо величины р в формулу нужна подставить кру говую частоту возмущения со;
Колебания рамных систем |
323 |
в) с помощью табл. 46 определяют свободные члены уравнений К1Р как реакции в дополнительных связях, вызываемые заданной внешней нагрузкой;
г) образуют систему уравнений (91), представляющую собой систему алгебраических уравнений относительно неизвестных перемещений 2*;
е) |
|
каждый |
из |
стержней |
рассматривают |
под |
действием заданной |
внешней |
нагрузки |
и |
найденных |
выше смещений |
2; |
на концах. При |
|
этом |
определяют |
внутренние |
усилия в сечениях |
(см. указания |
|||
в гл. |
3, |
т. 1). |
|
|
|
|
|
Пример 14. Определить амплитуды опорных реакций и моментов для рамы, показанной на рас. 9, а. Жесткости и массы обоих стержней одина ковые.
а) г А , |
Ю |
|
|
|
Рис. 9 |
Основная система показана на рпс. в, б. |
||
Единичная реакция, |
найденная а предыдущем примере, |
|
а Е ^ |
[<5У - |
П /) =■+■О ' 2 — У 2 ) ( 1 Г ‘ - ГС/)] |
щ- —ти) (зу —тсп
„р
2а
Уравнение для определения амплитуды неизвестного угла поворота 2г
аЕ^ [(5У — ТУ)2+ (Тл - |
Vя) (У2 - Ш)] |
Р |
( и ^ — ТП) [ЗУ - |
Т1Г) |
1 2а |
‘ 5„тп- и пуп
Решая уравнепне, находим
|
|
|
|
2 ' ~ |
Р |
аЕ^ [(5Р — 7С7)1 -Н (Тл — Vя) (I/* —ТС/)] |
|||||
|
|
|
|
4а*Е^ |
|
<{/в —71/) (5У — ТУ) |
|
|
|||
|
Рассматривая каждый |
из |
стержней по схеме, |
показанной |
на ряс. 9, б, |
||||||
строят эпюру |
моментов. |
выше выражениях функции Крылова 5, Т, I], V |
|||||||||
|
Во всех приведенных |
||||||||||
вычисляют при |
значении |
|
4/ |
|
I* 0 функции |
Крылова |
|||||
аргумента а / = т / |
|
||||||||||
Т |
V |
|
V |
_ — при значении |
а/ |
V то* |
I |
где са — за- |
|||
м |
аргумента —— —1/ |
-=-=-• |
|
||||||||
О9 |
|
|
« |
|
|
2» |
§ |
СУ |
|
|
данная частота возмущающей силы.
326 Свободные и вынужденные колебания стержней
считать случай прямой синхронной прецессии, когда угловая скорость изогнутой оси вала вокруг прямой, проходящей через центры подшип ников, совпадает с угловой скоростью диска; ниже имеется в виду только этот случай.
Если диск имеет относительно небольшую толщину, то критическую угловую скорость определяют из уравнения
»16Р - - 'А < |
ц2 |
(96) |
+ |
|
|
т ' . ( М л < - 62м) |
|
(брФм — в**) |
где У* — момент инерции диска относительно одного из его диаметров; т — масса диска; бр, срр — прогиб и угол поворота сечения, в котором расположен диск, под действием силы Р= 1; б д ^ ф ф д ^ —те же пере
мещения, |
но определяемые от действия изгибающего момента Ж = 1. |
2 |
Для консольного вала (рис. 12) |
л |
л - Л . . |
|
° Р ~ Ъ Р . П |
9Р.7 * |
|
'ЗЕУ’ |
2Е^' |
|
I2 |
= |
(97) |
^ ~ 2Е^ ’ |
и из уравнения (96) вновь получаем
формулу |
(95), в которой |
|
|
|
/2= 6 - |
- + |
|
+ / ( |
6 - - § - ) ! + Т Г ’ |
(98) |
|
причем |
О = •/* |
|
|
|
|
(99) |
|
|
тГ- * |
|
|
Зависимость параметра к от величины О показана на рис. 14. При И = 0 гироскопический эффект полностью отсутствует; при I) = оо диск имеет бесконечно большую инерцию поворота, его плоскость не поворачивается и вал изгибается так, как если бы на его правом конце была жесткая заделка, не препятствующая вертикальным смещениям.
Если диск нельзя считать весьма тонким, то в приведенные выше выражения вместо момента инерции У* следует подставлять
У* = Л — *^2. |
(109) |
где Ух — момент инерции диска относительно центральной оси, пер пендикулярной к срединной плоскости диска; У2 — момент инер ции диска относительно центральной оси, лежащей в его срединной плоскости.
Так, в случае, когда диск представляет собой однородный круглый цилиндр высотой Ь и диаметром А,
, |
тй2 ш . |
т&2 тЬ- # . |
тй2 |
тЪг |
(101) |
|
1 |
8~» 2 “ |
“Й Г ^ -П Г ’ ^ |
“ 1 б |
24~* |
||
|
Критические числа оборотов валов |
327 |
Пример 15. Определить критическую угловую скорость вала, несущего на конце консоли тонкий однородный диск диаметром 0,6а (рис. 15, а). С помощью
схем, показанных на рис. 15. б и в, находим единичные перемещения
|
6Р = 0.К5 |
= фр =о.ж |
: Фм = о,из Л . . |
|
По формуле <101) |
|
|
||
г |
т (0,6а) |
|
0,0225шаэ. |
|
'*• ------- Тй |
|
|
||
Уравнение (96) |
принимает внд |
|
||
|
®кр + 250 |
|
“хр “ |
|
|
— 2350 ( ^ ^ ) 2 = 0. |
|
||
Отсюда находим |
|
|
||
|
= 9-* |
|
|
|
|
3.02 1 / |
Л/ |
|
|
|
а |
У |
а |
Рис. 15 |
Если не учитывать гироскопическое влияние, то по формуле (94) получасы
Вал с несколькими дисками
Если гироскопические влияния невелики, то уравнения, определя ющие критические скорости вращения, точно совпадают с уравнениями, которые определяют собственные частоты колебаний того же вала (при отсутствии его вращения). Соответственно этому, число критиче ских угловых скоростей равно числу дисков, связанных с валом. Для определения критических угловых скоростей удобно пользоваться уравнением (161), гл. 4, заменив там обозначение собственной частоты р обозначением критической скорости шкр.
Вал с распределенной массой
Во многих случаях приходится учитывать непрерывное распределе ние массы ротора (вала). Соответственно сказанному выше, для опреде ления критических скоростей можно использовать все формулы, кото рыми определяются собственные частоты поперечных колебаний тон же системы (при отсутствии ее вращения). В частности, для определения низшей критической скорости может быть использована формула Рэлея.
Пример 16. Определить низшую критическую скорость оала компрессора. Вал схематизируется в виде двухопорной балки с шарнирами на концах об
щей длиной 430 см. Данные, относящиеся к распределению жесткостей сечений и массы, приведены о табл. 17.
|
|
Критические числа оборотов валов |
329 |
|||
|
|
18. |
Результаты |
расчета |
|
|
Номер |
Прогиб |
Квадрат |
Длипа |
|
Произведение |
Произведение |
сече |
V и см |
прогиба |
участка Дг |
Б^•ДxЛ^~12 |
ГП1)*'ДХ |
|
ния |
0* в см2 |
в см |
|
|||
1 |
0 |
0 |
30 |
|
1,44 |
0,007 |
|
|
|
|
|||
2 |
0,260 |
0,067 |
50 |
|
|
|
|
|
|
|
13,35 |
0,212 |
|
3 |
0,606 |
0,367 |
|
|
|
|
|
|
|
30 |
|
8,95 |
0,405 |
4 |
0,762 |
0,579 |
40 |
|
|
0,767 |
|
|
|
|
12,142 |
||
5 |
0,912 |
0,831 |
|
|
|
|
|
|
|
30 |
|
8,79 |
0,666 |
6 |
0,977 |
0,952 |
|
|
|
|
|
|
|
35 |
|
10,45 |
0,836 |
|
1,000 |
1,000 |
|
|
|
|
|
|
|
40 |
|
12,36 |
0,940 |
8 |
0,968 |
0,931 |
|
|
|
0,621 |
|
|
|
30 |
|
9,30 |
|
9 |
0,896 |
0,600 |
|
|
|
0,441 |
|
|
|
25 |
|
7,55 |
|
10 |
0,807 |
0,650 |
|
|
|
|
|
|
|
25 |
|
7,20 |
0,335 |
|
0,690 |
0,475 |
|
|
|
0,216 |
|
|
|
25 |
|
6,78 |
|
12 |
0,545 |
0,296 |
|
|
|
0,072 |
|
|
|
20 |
|
4,68 |
|
13 |
0,412 |
0,170 |
|
|
|
|
|
|
|
14 |
|
2,45 |
0,015 |
14 |
0,307 |
0,094 |
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
1,57 |
0,006 |
15 |
0,211 |
0,044 |
|
|
|
|
16 |
0 |
0 |
24 |
|
1,92 |
0,002 |
|
|
|
|
|||
- |
- |
- |
- |
|
2=111,9 |
2 = 5,541 |
330 |
Свободные и вынужденные колебания стержней |
||
|
Жесткий ротор в упругих подшипниках |
||
О б о з н а ч е н и я : |
с1э с2 —- жесткости |
соответственно левого |
|
и правого |
подшипников; |
т — масса ротора; |
а, 6 — расстояния от |
центра тяжести ротора соответственно до левого и правого концов
вала / = с + 6 (рис. 16); /* ,///— моменты инерции ротора относительно главных осей инерции х и у.
Критическую угловую скорость определяют из биквадратного урав
нения |
|
( |
С,аг + с2Ьа |
|
|
4 . |
5 |
||
|
« Р + |
к р V |
1 х - 1 ц |
|
- |
С 1 ± Ъ \----- = о (Ш2) |
|||
рис. 16 |
т |
} |
т{1х — *у) |
Влияние трения ка критические состояния
Внешнее вязкое трение. Этот вид трения практически не влияет па значение критической угловой скорости, но ограничивает прогибы вала в критическом состоянии.
Действие масляной пленки в подшипниках. При вращении шейки вала в подшипнике в движение вовлекается масляная пленка, которая образует замкнутый поток в кольцеобразной полости между шейкой и подшипником. При всяком боковом смещенпи шейки вала возникает
дополнительная сила трения, действующая на шейку перпендикулярно напраапению смещения (рис. 17, а), эта сила увлекает шейку в такое движение, при котором центр шейки вращается вокруг невозмущен ного положения, причем направление этого вращения совпадает с на правлением основного вращения (рис. 17, б). При этом образуется большой эксцентрицитет масс, связанных с валом, и развиваются опасные коле бания. Описанные явления особенно вероятны при малых угловых скоростях.
Действие сухого трения в подшипниках. При недостаточной смазке подшипников возможно появление сил сухого трепня. При боковом смещении шейки и прикосновении его поверхности к внутренней поверхиости подшипника возникает сила сухого трения, направленная перпендикулярно смещению (рис. 18, а), и шейка вала начинает обка тывать внутреннюю поверхность подшипника, но в направлении,
противоположном основному вращению (рис. 18, б).