Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги / Основы теории и расчёты рудничных транспортных установок

..pdf

Скачиваний:

Добавлен:

12.11.2023

Размер:

20.78 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 4647 / 4947 48 49 > Следующая >>>

Глава XVIII

БУНКЕРА

§ 1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕОБХОДИМОЙ ЕМКОСТИ БУНКЕРОВ И ДЛИНЫ РАЗГРУЗОЧНОГО (ПОГРУЗОЧНОГО) ФРОНТА

Погонная емкость железнодорожного вагона Гп равна от ношению объема материала в вагоне /в к длине вагона L:

но

G_ м°

где G— грузоподъемность вагона, т;

Y— насыпной вес транспортируемого материала, т/м3. Таким образом,

F.	_0	М2.
	1L '
Погонная емкость вагона		FB связана с потребной пло

щадью поперечного сечения бункера Fб через коэффициент за полнения ф:

Следовательно, F6 = — FB.

Обычно принимают ф =0,5, а поэтому

F6 = — FB= — , M2.

6 0,5 в iL

Величина -у- называется погонной грузоподъемностью ва

гона. Значения -у- приведены в табл. 64.

Показатели

Двухосные для угля и руды

Тип вагона

Хоппер

Четырехосные

Гондола Думпкар

для для

РУДЫ угля

Грузоподъемность G, т ,		25	70	60	60	20	40	60
Полная длина по буферам L, м		5 ,9 2 -	7 . 3 -	1 0-	13,89—	9,63	10,19	14,72
Наибольшая погонная грузо-		7,33	7,35	12,43	14,55
Наибольшая погонная грузо-
о	, т/м . .	4,2	9,6	6	4,3	2, 1	3,9	4,1
подъемность —	, т/м . .	4,2	9,6	6	4,3	2, 1	3,9	4,1

Полная емкость бункера Уб при длине разгрузочного фрон та 5 равна

(1419)

Если разгрузка состава производится не с одной постанов ки вагонов, а с нескольких п постановок, то площадь попереч ного сечения бункера

	Г?	Ж	2
	F6 = — п, мг.
		тг^
Длина разгрузочного фронта в этом случае
		ZL	м,
	S = — ,		м,
		п
где z — число вагонов в составе.
Подставляя	это выражение в		формулу (1419) в	общем ви
де, получим
	v e =	—	, я*.
		щ
Этой формулой определяется необходимая емкость бункера
при заданной	длине разгрузочного (погрузочного)			фронта.

Вторым критерием выбора емкости бункера при заданном режиме его заполнения и разгрузки является обеспечение возможности работы погрузочного комплекса без* вынужденных простоев. Емкость бункера определяется построением графи ков загрузки и разгрузки (рис. 237).

На рис. 237, а показан график выгрузки материала из ва гонов и загрузка в бункер. Наклонные линии Оа и Ьс изобра

жают поступление	материала	в бункер, а	горизонтальные ab
и cd — промежутки	времени	между подачей	составов.

На рис. 237, б изображен график разгрузки материала из бункера. Горизонтальные линии Ое, fg, hi, kl изображают паузы (между рабочими сменами) в работе транспортных средств, обслуживающих выгрузку материала из бункера.

Ординаты графика на рис. 237, а имеют знак плюс, а гра фика на рис. 2 3 7 ,6 — минус. Алгебраическое суммирование этих ординат дает график на рис. 237, в.

Рис. 237. К определению емкости прием ных бункеров

Емкость бункера определяется суммированием наибольшей положительной и наибольшей отрицательной ординат

1^6 — Д/^щах | ДРш1П |, Ж*.

Емкость погрузочных бункеров может быть ориентировочно определена из выражения

30 Н. С. Поляков, И. Г Штокман

465

где k —	коэффициент неравномерности подачи материала в
zQ—	бункер;
zQ—	грузоподъемность состава, г;
Q—	часовая производительность подачи материала в
	бункер, г/ч;
—	время возможных задержек в подаче железнодо
t2—	рожных составов под погрузку, ч;
t2—	продолжительность погрузки состава, ч.

§2. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ

ВПРЯМОУГОЛЬНЫХ И КРУГЛЫХ БУНКЕРАХ [72]

Комбинированный прямоугольный бункер (рис. 238) со стоит из призматической и пирамидальной частей.

к<

Рис. 238. Схема комбинированного прямо угольного бункера

Полный объем бункера равен

V = hxmn f ~6 \тп + (т + а)(п + b) -f ab], л 8.

При проектировании прямоугольных бункеров во избежание зависания материала необходимо, чтобы тангенс углов накло на к горизонтали ребер (отрезки DE, CF, iS, Кг) был больше коэффициента трения материала о стенки.

466

Тангенс угла наклона1yi. соответствующий ребру FC,

*Т 1 = - т ф = г -

уд-2 -а- уЧ

Соответственно тангенс угла Y2 ребра DF

А.

tgTz =

{т — а — Jf)*+y*

Тангенс угла у3 ребра /Cr

tgTs=■ У (т— а— х)*+(п— А — у)*

Тангенс угла у« ребра iS
.	Л*
tg f4 = .	—

У л?+(п — Ъ— уУ

Длины ребер, величину которых необходимо знать при из готовлении бункера, равны:

FC = У х 2 + у2 + hi, м;

DE = у / (т. — а — JC)2 + у2 + hi, м\

Кг =|/ (л — b — у)2-f (т — а — х)2-f- h%, м;

iS = у / х 2 + (п —b — у)2 + f&, м.

При проектировании и изготовлении бункеров необходимо знать площадь боковой поверхности.

Площадь боковой поверхности призматической части

Fnp= 2 (т + n)hlt м*.

Боковая поверхность каждой из граней представляет собой трапецию, для подсчета площади которой необходимо знать ее высоту.

Высота трапеции FCiS:

h! = | / JC2 + hi , м.

Высота трапеции EDCF:

Л" =- Y y2 + h l м.

Высота трапеции KrED\

К" ~ Y (т — а — х)2 hi, м

Высота трапеции SiKr:

h'"' = Y (n — b - у)2+ hi, м.

Площадь боковой поверхности пирамидальной части

Fmn =	к + * ± Л Л" + ILLIL к" + а-±^ - К'" =
пир
_	Ь + п (А' + И!") +	(Л" + h""), м*.

Рис. 239. Схема комбинированного	Рис. 240. К выводу уравнения кри-
цилиндро-конического бункера	вой контура параболического бункера

Комбинированный круглый бункер (рис. 239) состоит из цилиндрической и конической частей.

Полный объем бункера равен

V = ^ - h l + ^ - ( D 2 + Dd + d% м\

4 12

Наименьший угол наклона ct2 образующей конической по верхности к горизонтали определяется из выражения

tga2 =	------ —-------=	-------Н*!------
ь	D — d _	D - d - 2е ’
	2

а наибольший угол наклона си — из выражения 2К

D — d- 1- 2е

§ 3. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ

	В ПАРАБОЛИЧЕСКИХ БУНКЕРАХ [72]
Для	составления уравнения кривой, описывающей форму
контура	бункера, расположим систему координат в		вершине
контура	(рис. 240). Будем считать, что бункер загружен пол
ностью	материалом, верхний уровень	которого совпадает с
кромкой	АС. Вертикальное давление в	любой точке	контура
пропорционально расстоянию от этой точки до кромки АС.
Если	предположить, что вертикальные давления		распреде

ляются по длине кромки АС но линейному закону, то график нагрузок будет иметь вид треугольника, как это показано на рис. 240. Наибольшая нагрузка будет действовать по оси сим метрии бункера, т. е. в том месте, где высота бункера макси мальна, а наименьшая, равная нулю, в крайних точках кон тура — точках А и С.

Выделим участок контура OD и заменим действие примы кающих участков натяжением Н и Т\.

Если разложить силу 7, на вертикальную составляющую Vi и горизонтальную Н\, то из условий равновесия сил в гори зонтальном направлении получим H = H h Так как точка D была взята совершенно произвольно, то это равенство спра ведливо для любой точки контура.

Вертикальная составляющая				натяжения Р в		точке	С мо
жет	быть	определена	как реакция		вертикальной	нагрузки с
максимальной интенсивностью q
			Р = — qb, к Г
			2	4
Интенсивность нагрузки
			Я - ~ - , кГ/м,
			О
где	V—	объем бункера, м3;
	у—	насыпной вес материала, г/м3.
Для определения			горизонтальной		составляющей		натяже

ния Н берем сумму моментов Мо всех сил, действующих спра ва от точки D. Этими силами являются: горизонтальная со ставляющая Р и распределенная нагрузка на участке (b—х).

Имеем

MD= P ( b - x ) - H { k - y ) - ± q ( t ^ L			)»-Ч *г) =
= - Zf		bo		= 0.	(1420)
					(1420)
При начальных условиях д- = 0		и у = 0	получим
MD/	= £ £ _ / / л _ 2 * !
и/х-о	2	6
31 Н. С. Поляков, II. Г Штокман					469

откуда

Я= £ , ж.

3/1


Решая уравнение	(1420) относительно у, получим
_ 1	\д{Ь-хУ		Hh —	дЬ(Ь — х )
=^[		б&		(1422)
				2

После подстановки Н из выражения (1421) в уравнение (1422) и выполнения упрощающих преобразований оконча тельно будем иметь

'= £ ( ^ 1 = тИ тН т)1' <1423>

Это выражение представляет собой уравнение кубической параболы. Таким образом, форма бункера зависит от его ши рины Ьу высоты Л и не зависит от интенсивности нагрузки q.

Площадь поперечного сечения бункера (см. рис. 240)

F — 2 | (А — у) dx — 2 |hdx ~ 2j*y dx.

Подставляя сюда значение у из выражения (1423), получим

F =

Объем бункера

V = Fl = — AM, м\

где I — длина бункера, м.

Площадь боковой поверхности бункера
	^бок = (^- А +		A) lb, м\
где k — коэффициент		пропорциональности,			принимаемый		по
данным табл. 65.
					Т а б л и ц а		65
и.	0,75	0,875	1,0	1 , 2	1,333	1.5
0,667

j 2.46

2,57

2,73

2,91

3,22

3,44

3,72

Глава XIX

СКЛАДЫ ПОЛЕЗНОГО ИСКОПАЕМОГО

§ 1. РАСЧЕТ СКРЕПЕРНОГО СКЛАДА
Емкость угольного склада GCKл определяется	в зависимо
сти от суточной производительности <2сУт шахты	(обогатитель
ной фабрики) и директивного срока хранения угля	на складе Т:

OCK, - Q cyr Ty m.


Срок	хранения		установлен в
размере	Т= 5— 12 суток.
Емкость		склада	в зависимости
от годовой		производительности

шахты приведена в табл. 66. Емкость скреперного склада сек

торной формы состоит из емкости основного штабеля G0CH и емкости первичного штабеля б Перв:

^ск л — ^осн “1 ^перв»

Рис. 241. Схема скреперного склада

Т а б л и ц а 66

Годовая производительность шахты, тыс. т					300	450		600		\эоо;
Емкость склада, тыс. т					5 - 12	7, 5 - 18		10-24 15-36
Емкость	основного штабеля			секторной		формы		(рис.		241)
определяется из выражения								С	-F v + хм
						<? 5 я ' 'Ч
		^ОСН--				г	"	1
		^ОСН--	360 "		,т ’	$	5^	9 Ч
где	т-		360 "		,т ’	$	5^	9 Ч
где	т-			.		.
		насыпной вес хранимого материала, т/м3-, S
'0,85 — 0,95—		коэффициент		заполнения		штабеля;
	а —	центральный		угол	(угол	раствора)			штабе
		ля, град;

Rlf— расчетный (средний) радиус основного шта-

0беля, м;

Н— высота штабеля, м.

Высота штабеля выбирается в зависимости

от свойств

угля

и сроков его хранения .(табл. 67)~.

Т а б л и ц а

Высотп штабе

Склады длительного

хранения

Группы и марки углей

ля на складах

с хранением

нс свыше

Высота

Предельные

суток, м

штабеля, м сроки

хране

ния, месяцы

I группа — угли

марок А и Т за

исклю» е-

Не ограни

нием класса АШ и АСШ

Не огра

II группа — угли марок АШ; АСШ; ПС; ПК;

чена

ничена

К и Г

III

группа — угли марки, бурые угли подмо

сковные, сибирские, дальневосточные и ка

рагандинские .

IV группа— бурые украинские угли

2,5

V группа— бурые среднеазиатские

угли

2,0

Расчетный (средний) радиус основного штабеля опреде

ляется из выражения

Яер =

м,

(1424)

где

Umax— радиус

площади

основания основного штабеля, м\

Rmln- — радиус

площади скреперования, м (рис. 242),

^mln — ^max

tgP

где

р— угол

естественного

откоса

хранимого

материала.

После подстановки значения Rm\n в формулу (1424) по

лучим

^тах~Ь (^max —

)

tg Р /

Яср = -------------------------------------------

— Атах

2 tg р

Е мкость первичного ш табеля

(рис.

243) дл я ш а х т

п р ои зво

ди тельностью

свы ш е 2 0 0 0

сутк и

принимается

we более

сменной прои зводительности

ш ахты

м о ж ет

быть оп ред елен а

из вы раж ен и я [75]

Оцерв —

G" — G"', от,

<<< < Предыдущая 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 4647 / 4947 48 49 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги

#
19.11.202329.79 Mб13Основы САПР. CAD CAM CAE.pdf
#
12.11.20238.25 Mб1Основы сварочных работ при сооружении магистральных трубопроводов..pdf
#
13.11.202322.59 Mб9Основы создания полимерных композитов..pdf
#
12.11.202317.72 Mб0Основы теоретического анализа химико-технологических процессов. Ч. 2.pdf
#
12.11.20239.75 Mб0Основы теории и расчета малосигнальных электронных усилителей с контролируемыми нелинейными искажениями..pdf
#
12.11.202320.78 Mб0Основы теории и расчёты рудничных транспортных установок..pdf
#
19.11.202346.69 Mб12Основы теории коммуникации..pdf
#
12.11.20236.67 Mб2Основы теории надежности и диагностики..pdf
#
19.11.202326.49 Mб42Основы теории оценивания с приложениями к задачам обработки навигационной информации. Ч. 1 Введение в теорию оценивания.pdf
#
12.11.20231.55 Mб5Основы теории подобия и моделирования физических процессов..pdf
#
12.11.202318.7 Mб1Основы теории преобразования сигналов в оптико-электронных системах..pdf