Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги / Основы теории и расчёты рудничных транспортных установок

..pdf

Скачиваний:

Добавлен:

12.11.2023

Размер:

20.78 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 4344 / 4944 45 46 47 48 49 > Следующая >>>

Установочная мощность двигателя

	ДГ = kM	К Мп	кет,
	102т)	975т)	’
где	— 1,1 — 1,2 — коэффициент запаса мощности;
	т\|— к. п. д. «передаточного	механизма привода.

Предельное допустимое число оборотов тарелки п опреде ляется из условия отсутствия сбрасывания материала под дей ствием центробежной силы, что приводит к неравенству

< f i mg.

где V\— окружная скорость на радиусе Rь м/сек. Отсюда получим

vi<Vfig Ri

Но так как

nRtn

то			30	’
то
	п < 30	~	30	> об/мин.
	§ 5. БАРАБАННЫЕ ПИТАТЕЛИ
Если	йм — толщина	слоя	материала, увлекаемого бараба
ном, м;	В — ширина	выпускного		отверстия, м; D — диаметр

барабана, м, то объем материала, сбрасываемого за один оборот барабана, равен nDhMB, м3. Следовательно, произво дительность питателя (рис. 2 2 2) может быть подсчитана по формуле

Q = 60nDhuByn, т/ч,

где п — скорость вращения барабана, об/мин.

Бели барабан расположен непосредственно под выпускным

отверстием бункера	(рис. 2 2 2, а),	то толщина	слоя	Ам	прини
мается равной высоте разгрузочной щели.					б) за
Для питателей с	опущенным	барабаном	(рис.	222,	б) за

размер й„ принимается отрезок вс, отсекаемый линией естест венного откоса de на вертикальной нормали к поверхности барабана. Угол наклона линии de к горизонтали равен углу естественного откоса р, а наклон касательной к барабану в точке е должен быть не меньше угла трения pi материала о поверхность барабана [72].

28 Н. С. Поляков. И. Г. Штокман

Для определения величины Лм в этом случае имеем зависи мость

sln Pl + cosp —

где /в — коэффициент внутреннего трения материала.

Рис. 222. Схема барабанного питателя

Крутящий момент сил сопротивления на валу цилиндриче ского барабана (рис. 222, а) равен

	М = {Р -\- G0) Y		f*' к Г м '		0	3 " )
где	Р — сила давления столба '.материала, кГ;
	G— собственный вес барабана, кГ;
	d— диаметр цапф барабана, м\
	/ 4— коэффициент сопротивления			в цапфах, равный		для
	подшипников качения 0,04—0,05, а для подшипни
	ков скольжения 0,15—0,2.				сила' Р
	Для питателя с опущенным барабаном (рис. 222, б)				сила' Р
определяется из выражения
		1000^ 7 (l +	singp)	^ к Г ^
где	h — толщина слоя	материала	на спускном лотке.
	В формуле (1399)	не учтены	силы	сопротивления	©след

ствие трения материала о левую часть поверхности барабана, так как эти силы сопротивления примерно уравновешиваются движущими силами трения материала о правую часть поверх ности барабана, возникающими вследствие гравитационного воздействия потока.

Для граненых барабанов крутящий момент равен

	М= КР ± / . +	(Р + О0)	кГи,
где	I— 2 — практический	коэффициент,	учитывающий уси
	лия на измельчен'ие ‘материала, верхние значения
	которого относятся к крупнокусковому материалу;*

/7— коэффициент внутреннего сдвига [72].

§6. СПЕЦИАЛЬНЫЕ ТИПЫ ПИТАТЕЛЕЙ — «ВЫГРУЖАТЕЛИ»

Сюда относятся питатели, -производящие механическую выг рузку насыпных грузов из бункеров.

1 . Скребковые выгружатели
Введем следующие обозначения:		конвейера, мъ/я\
V— объемная	производительность	конвейера, мъ/я\
Vly V2— объемная	производительность	выгружателя		соответ
ственно при ходе вперед и назад,			мъ/ч\
F — площадь	(поперечного* ‘сечения .материала			.на лен
те, м2\
Fu F2— площадь	сечения материала,	захватываемого			скреб
ком при ходе вперед и назад, м2;
v — скорость ленты конвейера, м/сек;
v ly v2— скорость	выгружателя при	ходе	вперед	и	назад,
м/сек.		_

Производительность выгружателя должна быть подобрана так, чтобы слой материала на конвейере F не изменялся при изменении направления движения (выгружателя. Это ‘приводит к следующим соотношениям:

при ходе выгружателя вперед

ЗбООи 3600 (v — Vi) v — v1 9

при ходе выгружателя назад

dOUUU

30UU (V v2)

v + v2

Приравнивая эти выражения, получим [40]

F1 ^ (у — Vi) уа	(1400)

Обычно принимают F\ = F2, тогда на основании выражения (1400) скорость обратного хода и2 определяется из выраже ния [72]

v 2 — —— — , м/сек. v — 2е,

Тяговое у1силие Ц70 на передвижение выгружателя склады вается из следующих сопротивлений [72]:

1. С о п р о ти в л ей и е W\ п е р е д в и ж е н и ю т е л е ж к и по н а п р а в л я ю щ и м и т я г о в о г о к а н а т а по с т а ц и о н а р н ы м п о д д е р ж и в а ю щ и м р о л и к а м , которое определяется из выражения

	Wx — [Grkw'T- f qKLKw'K) k2, к Г								(1401)
	где G — вес тележки			со	скребками и подвижными
wT=	течками,		кг\
	0,08 — 0 ,1 2 — коэффициент сопротивления движению те
	лежки;					каната, кГ/м\
	<7к — погонный		вес тягового
	LK— длина каната; при применении двух одно
	барабанных лебедок, расположенных в про
	тивоположных				концах	щ елевого		бункера,
	LK равно		длине		бункера; при		применении
	одной	двухбарабанной				лебедки,		располо
	женной в одном конце бункера, и шкиве—
	в противоположном конце LK равно								удво
wK=	енной	длине бункера, м\
	0,15 — 0,35 — коэффициент сопротивления движению ка
	ната по роликам;
	k — коэффициент,				учитывающий		увеличение
	сопротивления движению вследствие								пере
	коса тележки;				для выгружателей двусто
	роннего		действия можно считать					Л =	1,0 —
	1 ,1 , а	для		выгружателей одностороннего
	действия		k =	1,25 — 2,0;

k2 — 1,1 — 1,2 — коэффициент, учитывающий потери в откло

няющих шкивах.
2. С о п р о т и в л е н и е W2 т р е н и я	м а т е р и а л а о
с т о л складывается из двух составляющих	Т\ и Т2 (рис. 223, б)'.
W2= T 1 + T2, кГ,
г д е
Т\ = f \Р, кГ-
T2= f lG1, кГ

436

Здесь f x— коэффициент трения материала о стол;			стол,
Я — давление столба	материала	в бункере на
определяемое по	формуле	Р = 2800 AZL	(кГ), где
L— длина щели бункера, м; А — расчетная ширина
горловины бункера, м;
Gx— вес материала, лежащего		на столе под	передней

стенкой бункера. Объем этого материала представ ляет собой призму с основанием авс и высотой, равной длине щели L. Величина G\ подсчитывается по формуле [72]

‘2 te,

где h2— высота щели, м.

Рис. 223. Расчетная схема скребкового выгружателя

Для преодоления сил трения Т\ и Т2 необходимо совершить работу

А2= Т 1[в	+	+ Т2(5	кГм,
где В — ширина части		стола, расположенной		под перед
ней стенкой бункера, м.
h	треугольника abc		(рис. 223,	б).
В' — — ----- основание

»gp

Работа А2 равна работе силы сопротивления W2 на пути L:

W2L — А2,

откуда

		» ' . - Д [ \| . ( в + 4 ) + в . ( в - , - ^ ]			« г
3 .	С о п р о т и в л е н и е		с р е з а н и я		И73 м а т е р и а л а
в е р х н е й		к р о м к о й с к р е б к а (линия		об	на рис. 223, о).
Для	того	чтобы сдвинуть слой материала,		необходимо прео
долеть некоторую силу внутреннего трения				Г3, определяемую
по следующей приближенной формуле [72]:
		T3= fo P	+ *0AL, кГ,

где fa — коэффициент внутреннего сдвига; т0— начальное сопротивление сдвигу; Р — давление столба материала.

Приближенное уравнение работ

T3±	= W3L,
откуда
	кГ.
4. С о п р о т и в л е н и е	т р е н и я о с к р е б о к . На

скребок действует сила давления 1материала, равная W3 + W3 и направленная вдоль стола. Нормальная к скребку состав ляющая давления

sin (S

где	р — угол установки скребка			к продольной кромке стола.
Сила трения материала о скребок при коэффициенте трения
/ь составляет
		T, - N f t- 'v ’ + ' m , Kr
			sin В
	Искомая сила сопротивления
	Wt -	Т\ cos р =	(W0 +	Wt) f xctg р,	кГ
	Полное тяговое усилие
	W0=	W, + К (W 2 + Wt + WK) i, к Г ,
где	k' = 1,2— 1,4— коэффициент, учитывающий внутреннее тре
		ние в материале, перемещаемом скребком;
	i— коэффициент, учитывающий способ выгруз
		ки .( / = 2	для	выгружатеЛя	одностороннего
		действия	и <= 2 для выгружателя двусто

роннего действия).

Мощность, расходуемая выгружателем: при ходе стола вперед

N1 = WQVI кат\

Ю2у)

при ходе стола назад

N2 = W102QV2т) , кет,

где г] — к. п. д. привода.

Среднеквадратичная (эффективная)* мощность

v, / N\tl + N\t2

•~ у h + 1%-f t„ ’

где tl	и t2 — продолжительность			движения		выгружателя			при
	ходе вперед и назад, сек-,
		U - — ,	сек\	t2= — , сек\
		Vi		v3
	t„— продолжительность			пауз,	связанных		с	переме
	ной направления движения.
Установочная мощность двигателя
		NycT=AJV». квт<
где kM= 1,1 — 1,2 — коэффициент запаса мощности.
	2. Лопастные выгружатели (рис. 224)
Введем следующие обозначения:
Q0— производительность			выгружателя		при	неподвижной			те
	лежке и вращающихся лопастях, г/ч;
<Эг— производительность			выгружателя		при	движущейся			те
	лежке и неподвижных лопастях, г/ч;
Q— производительность			ленточного конвейера,				обслуживае
	мого выгружателем, г/ч;
v — скорость движения тележки, м/сек-,
v n— скорость		движения	ленты конвейера, м/сек-,
VA— окружная скорость			лопасти в точке А, м/сек-,
п—	скорбеть вращения'лопастей, об/мин-,
F —	площадь	сечения	слоя	материала,		захватываемого
г0—	каждой лопастью, м2;
г0—	расстояние'центра		тяжести площади F (рис.					224)	от
	оси вращения, м-
При неподвижной тележке и вращающихся лопастях про
изводительность выгружателя равна
		Q0=	\20nrtnF'(, m/я.

При неподвижных лопастях и движущейся тележке произ-/ водительность выгружателя составляет

Q, =		3600/^7, т/ч.
Производительность	ленточного конвейера,				обслуживае
мого выгружателем, зависит от 1производительностей						Q0 м Qь
а также от величины	и	направления	скоростей v,			vn	и гм.
		Здесь возможны следующие четыре
		варианта.
		Первый вариант. ал совпадает по
		направлению		с VA\ V совпадает по
		направлению		с VA'
		Q =		+ — vA, т/ч.			(1402)
				t/л —t;
		Второй вариант. с/л совпадает по
		направлению с гм; V противополож
		на по направлению VA:
		Q =	Qo~ Q^		, т/ч.		(1403)
		Третий	вариант.		ул	противопо
		ложна то направлению v A', V совпа<
		дает по направлению с VA-

Рис. 224. Схема к расчету производительности лопастно го выгружателя:

1 — бункер, 2— дно бункера (стол)

Q= 0о + <?1-г>л, ш1ч.	(1404)
Уя + V

Четвертый вариант. v„ противо положна по направлению VA ; v про тивоположна по направлению VA'

Q = Q? - .9L VJII щ/ч. (1405) vn- v

Анализ формул (1402) — (1404) показывает, что более рав номерное питание конвейера при ходе вперед и ходе назад бу дет в третьем и четвертом вариантах.

Приравнивая формулы (1404) и (1405), получим условие, при соблюдении которого будет обеспечена постоянная произ водительность ленточного конвейера вне зависимости от на правления скоростей v и VJIA Имеем

Qo + Qi	V*	Q o - Q	V л»
+ V		t/ л -t/
откуда

0.\4\=*0.<р.

Подставляя сюда значения Qi и Q2, получим уравнение

ЗбОО/Чг^л = 120wrtn 0Fyv,

решая которое относительно vn, находим

= */V?0_ MJceKi

л30

Рис. 225 Схема к определению сопротивлений на лопастном питателе

Таким образом, для достижения одинаковой производи тельности ленточного конвейера при ходе выгружателя вперед и назад необходимо скорость ленты сделать равной линейной скорости лопасти на окружности, проходящей через центр тя жести сечения слоя материала, снимаемого со стола.

Крутящий момент на валу лопастного колеса складывается цз следующих сопротивлений (рис. 225).

М о м е н т т р е н и я М{ в п о д ш и п н и к а х л о п а с т

н о г о к о л е с а		можно выразить приближенно			через	вес	ло
пастного колеса		<J k, коэффициент сопротивления			упорных		под
шипников	колеса	^ = 0 ,0 8 —0,12 и ‘средний радиус				опорного
кольца г4>	который		при приближенных	расчетах можно			при
нять равным V12 диаметра лопастного колеса,
			М 1= GKwKr4, кГм.
М о м е н т М2 с и л ы т р е н и я о с т о л м а т е р и а л а ,
имеющего	форму		призмы с основанием	abc, расположенного

под передней стенкой бункера, может быть приближенно вы ражен через силу трения Т2 материала о стол и радиус г2дей ствия этой силы:

		М2 =	Т2г2,	кГм.
	Сила Т2 определяется по формуле
		Т2= 1000/lT- ^ ~			кГ,
			11	2tgp
где	f x—	коэффициент трения материала о стол;
	h2—	высота разгрузочной щели, м;
	L x— средняя длина призмы материала на столе с сече
		нием abc, м;
	р— угол естественного откоса материала, град.
	При выполнении приближенных расчетов можно						считать
		L1^ 0,85D и		r2~ D ,
где D — наружный диаметр лопастного колеса, м.
	М о м е н т Л13 в н у т р е н н е г о с д в и г а					и т р е н и я
о с т о л ч а с т и м а т е р и а л а , н а х о д я щ е г о с я							п о д
- а к т и в н ы м д а в л е н и е м ,			вычисляется по			приближенной
формуле
		JW3 = (/i-t-/.)o®ir„			кГм,
где	со!— площадь сегмента def, м2\
	г3— радиус действия силы Г3= (/ + M aa)i, м9
	fa — коэффициент внутреннего сдвига;
	a — активное давление		.материала		на стол,	определяемое

по формуле

a = 2800^Л, кГ/м2,

где А — ширина разгрузочной щели, м.

442

<<< < Предыдущая 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 4344 / 4944 45 46 47 48 49 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги

#
19.11.202329.79 Mб13Основы САПР. CAD CAM CAE.pdf
#
12.11.20238.25 Mб1Основы сварочных работ при сооружении магистральных трубопроводов..pdf
#
13.11.202322.59 Mб9Основы создания полимерных композитов..pdf
#
12.11.202317.72 Mб0Основы теоретического анализа химико-технологических процессов. Ч. 2.pdf
#
12.11.20239.75 Mб0Основы теории и расчета малосигнальных электронных усилителей с контролируемыми нелинейными искажениями..pdf
#
12.11.202320.78 Mб0Основы теории и расчёты рудничных транспортных установок..pdf
#
19.11.202346.69 Mб12Основы теории коммуникации..pdf
#
12.11.20236.67 Mб2Основы теории надежности и диагностики..pdf
#
19.11.202326.49 Mб42Основы теории оценивания с приложениями к задачам обработки навигационной информации. Ч. 1 Введение в теорию оценивания.pdf
#
12.11.20231.55 Mб5Основы теории подобия и моделирования физических процессов..pdf
#
12.11.202318.7 Mб1Основы теории преобразования сигналов в оптико-электронных системах..pdf