![](/user_photo/_userpic.png)
книги / Основы теории и расчёты рудничных транспортных установок
..pdfуклона |
L — |
Рассматривая отрезок времени То для электровоза № 1, |
||||
7*Гр |
||||||
|
L |
|
|
|
|
|
получим |
|
|
L - L x |
|
||
|
|
То |
|
(1199) |
||
|
|
1пор |
L |
+ ^ОЖг |
||
|
|
|
|
|
|
|
где tм — продолжительность |
маневровых работ |
на приемной |
площадке |
|||
|
уклона. |
|
|
|
|
|
Рис. 188. График со скрещением движения двух электровозов в одноколейной выработке
Рассматривая тот же отрезок для электровоза № 2, будем иметь
|
То= |
7-„ор ^Г+Ъ+ТтрЦ-, |
(1200) |
|||||
где /*м — продолжительность |
маневровых |
работ |
на погрузочном |
пункте |
||||
лавы. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Приравнивая эти выражения, получим |
|
|
|
|
||||
Тгр ~~~ + |
+ |
Тп0р |
- |
+ Ьож = Гпор |
|
4 - Тгр —— , |
(1 2 0 1 ) |
|
It |
|
|
Lt |
|
Ь |
h |
|
|
откуда находим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= *м |
|
+ (^яор + |
2Lx — L |
( 1202) |
|||
|
|
Ттр) |
|
|
||||
Подобный же результат получается, если движение происходит по эста |
||||||||
фетному графику (рис. 189). |
|
|
|
|
|
|
||
В этом случае продолжительность рейса электровоза № 1 |
|
|||||||
Т р |
Т гр |
” |
+ |
/ м - f Т'пор |
" |
+ |
*ож “Ь ^об» |
(1203) |
|
|
и |
|
|
L. |
|
|
|
где too — время обмена вагонеток на разминовке. |
|
|
|
|||||
Продолжительность рейса электровоза № 2 |
|
|
|
|||||
|
Гр = |
Таор у |
+ <, + 77р У |
+ |
<66- |
(1204) |
Для контактной сети применяется медный провод сечёнйеМ 65; 85 и 100 мм2. Контактный провод сечением 65 мм2 может быть принят при небольших расстояниях откатки (до 1 км) и малом числе электровозов (1—3). Удельное сопротивление кон тактного провода составляет 0,0175 ом-мм2/км.
Данные о величинах сопротивления 1 км контактного про водаприведены в табл. 39 [59].
|
|
|
|
|
|
Та блица |
39 |
|
|
|
|
|
|
Сопротивление, ом |
|
||
|
|
Тип пути |
|
Сечение контактных проводов, мм% |
||||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
65 |
85 |
|
100 |
Одноколейный |
|
|
|
323-Ю-3 |
247-Ю-3 |
2 10-ю- 3 |
||
Двухколейный . |
|
|
|
i62.10-3 |
124-Ю-3 105-Ю-3 |
|||
Величина сопротивления 1 км рельсового пути (рельсовой |
||||||||
сети) |
равна |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
гр = 1 |
°° Рр , |
ом/км, |
|
(120F7) |
|
|
|
|
|
'Лр?р |
|
|
|
|
где |
а — коэффициент, учитывающий увеличение сопротивления |
|||||||
|
рельсовой сети вследствие наличия стыков. Этот ко |
|||||||
|
эффициент |
может |
быть |
принят Для |
рельсов |
весом |
||
|
18 кг/м <х= 1,3 и для рельсов весом 24 кг/м — до а = 1,4; |
|||||||
рр— удельное |
сопротивление |
рельсовой |
стали, |
равное |
||||
|
0,23 ом-мм2/м\ |
|
|
|
|
|
||
т р — число |
ниток рельсового |
пути; |
|
|
|
|||
qp — сечение рельса, мм2. |
|
|
|
|
||||
Данные о величинах сопротивления 1 км рельсового пути |
||||||||
приведены в табл. 40 [59]. |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Та б л иц а |
40 |
|
|
|
|
|
Сопротивление 1 км рельсового пути, ом |
||||
Тип рельса |
Вес рельса А. кг/м |
одноколейного |
двухколейного |
|||||
|
|
|
|
|
||||
|
18 |
|
18,45 |
|
53,0-Ю- 3 |
26,5-Ю-3 |
||
|
24 |
|
24,18 |
|
43,4-Ю- 3 |
21,7-Ю- 3 |
||
|
II1а |
|
33,48 |
|
31,6-Ю- 3 |
15,8-Ю-3 |
||
|
Па |
|
38,42 |
|
27,2-Ю-3 |
13,6-ю-3 |
||
|
1а |
|
43,56 |
|
26,2-Ю-3 |
13, ы о - 3 |
навливается наиболее неблагоприятное расположение (поездов, при котором 'падение напряжения будет наибольшим.
Недостатком этого метода является необходимость проведе ния трудоемкой работы для построения графиков движения и токов и графиков нагрузки в функции пройденного пути.
Расчет контактной сети упрощается, если использовать ме тод приведенных нагрузок, при котором отпадает необходимость
построения графиков движения |
|
|
|
|||||
[58; 60]. |
|
|
|
|
|
|
Порожний |
|
По этому методу предпола |
L, |
|
|
|||||
гается (равномерное |
распреде |
|
|
|||||
|
|
|
||||||
ление поездов вдоль линии и |
|
|
ZL |
|||||
потребление |
ими |
средней |
по |
^3, |
|
IT' |
||
стоянной |
величины |
тока |
/гр |
|
|
|||
|
2L |
L |
||||||
И /пор- |
|
|
|
|
|
Ls |
||
|
|
|
|
|
W |
JR |
||
На рис. 190 дана схема рас |
||||||||
пределения |
вдоль |
линии |
чет |
Груженый |
|
|
||
ного числа |
поездов. |
Если об |
|
Ltf |
|
|||
щее число поездов N, то в одну |
|
|
||||||
|
|
|
||||||
и другую стороны одновремен- |
|
|
|
|||||
но движутся |
N |
|
|
„ |
|
|
|
|
— поездов. При |
Рис. 190. Схема |
распределения чет |
||||||
уклонах |
рельсовых |
путей, |
ко |
ного числа поездов вдоль линии |
||||
торые |
обычно |
превышают |
|
|
|
уклоны равного сопротивления, наиболее неблагоприятным бу дет вариант распределения поездов, при котором в конце участка расположен порожний состав.
Пренебрегая падением напряжения в питающем и отсасы вающем кабелях, запишем величину падения напряжения в кон тактной и рельсовой сетях
Д^Л-р = |
(/'к + |
Гр) |
пор ( ^ 4" |
Т |
" Ь ^ |
2~ Г ^ З |
+ - - - ) - 1 " |
|
|
+ |
/гр(/.4 + 1 5 + |
1 с + |
...)], |
(1214) |
|||
где L, L], L2, |
— растояния |
от |
поездов до |
подстанции, кото |
||||
|
рые равны: |
|
|
|
|
|||
L |
2L J L . |
L - * L ( . N |
|
|||||
|
N |
2 |
’ |
Ll |
|
N [ 2 |
|
|
L2 |
2L |
iГ— |
— 2 ]; |
|
|
2L |
|
|
|
N |
1^2 |
)' |
|
2 |
N |
(1215) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Lo |
|
|
L |
|
L |
|
|
|
|
|
|
N |
|
|
|||
|
|
|
|
— |
|
|
|
Следовательно,
L + |
Lx-f |
Ъ + |
L3 + ... - |
-Д - [у - |
+ ( у |
~ 1) + |
|
|
||||||
|
|
|
+ |
( Y |
~ |
2) + |
+ l ] - |
|
(1216) |
|||||
.Выражение, заключенное в квадратную скобку, есть арифме- |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N |
|
|
"гичеокая прогрессия, пе!рвыи член которой равен — , последний |
||||||||||||||
ллен равен 1, знаменатель прогрессии |
равен — 1 и число |
чле- |
||||||||||||
N |
„ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
.нов равно— . Сумма членов этой прогрессии |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
_ 2 _ 1 _ 2 _ N_ N + 2 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
~ |
2 |
4 |
’ |
|
|
|
|
нто после подстановки в выражение |
(1216) и сокращений |
дает |
||||||||||||
|
|
L + LI |
+ L 2 + |
L ,... = |
-^ -(^ + 2). |
(1217) |
||||||||
Далее заметим, что |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
£ . + |
£ . + £ . + |
|
— - |
i |
[(! + |
-£ • )+ ( ! - ■ £ - ) + |
|
|
||||||
|
|
|
+ ( ' - 5 - ) + - |
+ |
^ ] - |
|
(1218) |
|||||||
Выражение в квадратных скобках представляет собой ариф |
||||||||||||||
метическую |
прогрессию, |
первый |
член которой |
равен |
1 — |
^ , |
||||||||
Последний |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
р а в е н |
2 |
и число |
||
член равен — , знаменатель |
------, |
|||||||||||||
|
|
N |
|
N |
|
|
|
|
|
|
|
N |
|
|
|
|
Сумма |
членов прогрессии |
|
|
|
||||||||
членов равно — |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
Д Л _ — + — ) |
__ |
N |
|
|
(1219) |
||||||
|
|
|
2 |
I |
|
N |
^ |
N ) |
|
|
к |
' |
||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
4 |
‘ |
|
|
|
Следовательно, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
+ |
Lb + |
|
+ •••— |
N. |
|
( 1220) |
|||||
Подставляя выражения (1219) и (1220) в выражение (1214), |
||||||||||||||
Находим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д£/ср = |
(Гк Y4 |
P )I- [/nop(^V + 2) + |
/rpiV], а. |
(1221) |
Если падение напряжения превышает допустимую величину, то обычно принимают один усиливающий фидер, проложенный от подстанции на расстояние, равное 2/3 длины участка, под соединяя ero.iK -сети через каждые 200—300 м. В качестве уси ливающих фидеров обычно принимают одножильные брониро ванные кабели стандартных сечений.
Недостатком -описанного метода расчета является предполо
жение о равномерном распределении нагрузки |
по длине линии |
и постоянстве ее по величине, что может быть |
отнесено лишь |
к частному случаю [59]. |
|
§ 12. РАСЧЕТ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬНОЙ ПОДСТАНЦИИ И УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ЭНЕРГИИ
Рабочая мощность тяговой подстанции при откатке'контакт ными электровозами равна
Р = k0UIQ?N- 10-3, кет, |
|
(1233) |
|||
где /ср — средний поездной ток, |
определяемый по выражениям |
||||
(1223) или (1224), который приближенно можно счи |
|||||
тать равным длительному току, а; |
|
|
|
||
U — напряжение на шинах тяговой подстанции, в; |
|
||||
N — число рабочих электровозов, получающих |
питание от |
||||
тяговой подстанции; |
|
|
|
|
|
k0— коэффициент одновременности нахождения электровоз |
|||||
зов под током, значение которого приведено в табл. 41. |
|||||
|
|
|
Т а б л и ц а |
41 |
|
Число электровозов N |
1 - 2 |
3 - 4 |
5 - 7 |
8 - 1 2 |
12 |
Коэффициент одновременности /С0 |
1 |
0,8 |
0 .7 |
0,6 |
0,5 |
Максимальная мощность тяговой подстанции при |
2 оп |
||||
ределяется из выражения |
|
|
|
|
|
Рт ах = t//nyCKAM0-3, кет, |
|
(1234) |
|||
где /пуск — пусковой ток электровоза, а. |
|
|
|
|
|
При Л '> 2 можно считать, что две трети электровозов |
нахо |
дится в состоянии пуска и одна треть — в состоянии установив шегося движения. Для этого случая
Если Руст — суммарная установочная мощность рабочих пре образовательных установок, то коэффициент перегрузки
Р max
Руст
Необходимо, чтобы
*fmax» |
(1236) |
где ушах — допустимый для данного типа преобразовательных установок коэффициент перегрузки.
Для определения мощности трансформатора зарядной под станции необходимо знать число одновременно работающих ртутных выпрямителей тв, равное числу одновременно заряжае мых аккумуляторных батарей,
т'в = т' — т — N, |
(1237) |
где т — количество рабочих батарей. |
|
Типовая мощность трансформатора |
|
Р г = 1,46/йвЯв.к» кет, |
(1238) |
где Рв.к — кажущаяся мощность ртутного выпрямителя.
Если число одновременно заряжаемых батарей превышает десять, то применяется групповой заряд от мощной преобразо
вательной установки. Мощность генератора |
|
|||
Рг = IvUr•10-3 , кет, |
(1239) |
|||
где /г — ток генератора при одновременном |
заряде т' батарей, |
|||
|
/г = т'1а, а, |
(1240) |
||
где /э — номинальный зарядный ток, а\ |
|
|||
Ur — напряжение генератора, |
зависящее от конечного за |
|||
рядного напряжения аккумуляторной батареи Ua. |
||||
равное, с учетом 5% падения напряжения в подводя |
||||
щих кабелях, |
|
|
|
|
UT— 1,05£/3 |
к, в. |
(1241) |
||
Расход энергии за один рейс на шинах подстанции: |
||||
при откатке контактными электровозами |
|
|||
Аг — |
ct£//срТ’дв |
квт-ч.; |
(1242 |
|
нюо-бо- |
||||
|
|
|