книги / Основы теории и расчёты рудничных транспортных установок
..pdf
|
В приближенных расчетах можно полагать |
|
||||
|
о>1 == 0,07/Э2 |
и |
r3 = |
0,4D. |
|
|
|
Общий крутящий момент сил сопротивления по валу лопа |
|||||
стного колеса |
|
|
|
|
|
|
|
М = |
Мг + К (М2+ |
ЛГ3), кГ |
|
||
где k' = 1,3 — 1,5 — коэффициент, |
учитывающий |
увеличение сил |
||||
|
•сопротивления вследствие крошения и другие |
|||||
|
неучтенные со/противления. |
|
||||
|
Сила сопротивления передвижению |
тележки вдоль стола |
||||
определяется по приближенной формуле |
|
|
||||
|
Wr = GTkwT |
|
-f- Af3) , нГл |
|
||
|
|
|
0,35D |
|
|
|
где |
величины GT, kt |
те же, |
что и .в формуле |
(1401). |
||
|
Мощность на вращение лопастного колеса |
|
||||
|
|
Мп |
кет. |
|
|
|
|
|
Ni = 975% ’ |
|
|
||
|
Мощность на передвижение тележки |
|
|
|||
|
|
WTv , |
кету |
|
||
|
|
102 % |
|
|
|
|
где |
т]1 и rj2 — к. п. д. соответствующих |
передаточных механиз |
||||
мов. |
|
|
|
|
|
|
|
Установочная мощность двигателя |
|
|
|||
|
^ Уст=£н(^1+ лд, кет, |
|
||||
где |
&М= 1,Г— 1,2 — коэффициент запаса |
мощности. |
||||
Глава XVII
ПОДВЕСНЫЕ КАНАТНЫЕ ДОРОГИ
§ 1. ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ
Производительность двухканатных дорог с кольцевым дви
жением |
определяется по формулам (987) |
и (988). |
Расстояние |
||||
а0 между вагонетками |
на ветви |
подсчитывается |
по |
выраже |
|||
нию (988). Интервал |
времени t0 |
между |
вагонетками |
прини |
|||
мается [73]: |
производительности ^о<60— 120 сек; |
|
|||||
при |
средней |
|
|||||
при |
весьма |
высокой производительности ^о<200— 240 сек. |
|||||
Рис. 226. Нормальные вагонетки с опрокидными кузовами
Основные размеры и веса нормальных вагонеток треста Союзпроммеханизации (рис. 226) приведены в табл. 58.
Ёмкость вагонеток в зависимости от производительности дороги приведена в табл. 59.
Производительность Q, т/ч 1 0 -2 020-40 40 -60 60 -80 80-100 100-125 125-150
Грузоподъемность вагонет 200- |
3 0 0 - |
450— |
6 0 0 - |
7 5 0 - 9 0 0 - 1100— |
|||
киЧ/, кг |
300 |
450 |
600 |
750 |
900 |
1100 |
1300 |
С к о р о с т ь |
д в и ж е н и я |
v не |
должна |
превышать |
сле |
||
дующих величин: |
|
|
|
|
|
|
|
при наличии сцепных приборов (дороги с кольцевым дви жением) и отсутствии автоматического обхода' кривых, по условиям плавности автоматического включения-выключения
вагонеток, г; = 2,5—2,75 м/сек до |
а = 3,0 м/сек. |
при автоматическом обходе |
кривых для предотвращения |
опасности схода вагонеток с рельсов в случае обхода отдель
ных |
блоков |
диаметром |
3— 6 м v = 0,75— 1,5 м/сек до |
v = |
= 2,0 |
м/сек и, в случае обхода батареи блоков (небольшого диа |
|||
метра, но расположенных |
по кривой большого радиуса |
( 10— |
||
60 м) |
у= 2 ,5 м/сек. |
|
|
|
Количество вагонеток z на одной ветви каната определяется |
||||
из выражения |
(990). |
|
|
|
§ 2. СОПРОТИВЛЕНИЯ ДВИЖЕНИЮ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАТЯЖЕНИЯ ТЯГОВОГО КАНАТА
Сопротивления движению вагонеток и тягового каната оп ределяются по формулам:
на груженой ветви.
WTP= |
^ |
(w'Lrop ± Н), кГ ; |
на порожней ветви |
|
|
WB0P= ( ^ + |
q*yw 'LTOp ± Н), кГ, |
|
где qK— погонный вес тягового |
каната, который предвари |
|
тельно может быть принят равным 2 — 3 кг/м; |
||
G — грузоподъемность |
вагонетки, кг; |
|
G0 — мертвый вес вагонетки |
(включая вес кузова и под |
|
вески), кг; |
|
|
Lrop, Н — соответственно горизонтальная и вертикальная про
екции дороги |
(или рассматриваемого участка), м; |
w' — коэффициент |
сопротивления движению, значения |
которого принимаются но табл. 60.
Радиус |
Отношение |
Бронзовые втулки |
Шарикоподшипники |
||
радиуса оси |
Закрытый |
Открытый |
Закрытый \ |
Открытый |
|
колеса г, мм |
к радиусу |
||||
|
колеса г/г' |
канатг рельс |
канат |
канат, рельс |
канат |
100 |
1/6 |
0,021 |
0,023 |
0,0065 |
0,0085 |
|
1/7 |
0,0185 |
0,0205 |
0,0062 |
0,0082 |
|
1/8 |
0,0165 |
0,0185 |
0 , 0 0 5 8 |
0 , 0 0 7 8 |
125 |
1/9 |
0,015 |
0,017 |
0,0055 |
0,0075 |
1/6 |
0,020 |
0,0215 |
0,0057 |
0,0073 |
|
|
1/7 |
0,0175 |
0,019 |
0,0054 |
0,0070 |
|
1/8 |
0,016 |
0,0175 |
0,0051 |
0,0067 |
|
1/9 |
0,0145 |
0,016 |
0,0049 |
0,0065 |
При ме ч а ни е . Выделенные значения относятся к нормализованным вагонеткам.
На выпуклом профиле дороги появляется дополнительное сопротивление движению Wnont обусловленное дополнительным давлением N от натяжения S каната, вызванное его перегибом.
Ч/
Рис. 227. К определению дополнительного сопротивления движению па выпуклом профиле дороги
Воспользовавшись обозначениями, приведенными на рис. 227, можно записать
WAOn= Nw' = |
2Sw' sin |
, *Г, |
где угол б равен сумме углов |
наклона, |
профиля в начале А |
и конце В выпуклого участка, т. е. 6 = Pi + P„.
Методика определения сопротивления движению каната по роликовой батарее изложена в главе X, § 3.
Первоначальное (минимальное) натяжение тягового каната принимается равным
|
|
|
So > (600 — 800) qK, к Г |
|
|
|
|
|
|||||
Натяжения тягового каната определяются |
обходом |
контура |
|||||||||||
дороги «по точкам» (глава II, § 3). |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Определение погонного |
веса |
тягового |
каната производится |
||||||||||
по наибольшему его натяжению |
из уравнения |
прочности |
(932). |
||||||||||
Запас прочности т каната: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
для временных дорог т—5,0—5,5; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
для постоянных дорог, работающих до 3000 ч/год т = 6 -6,5; |
|
|
|
||||||||||
для постоянных дорог, работающих до 6000 ч/год /я=6,5—7,0; |
|
|
|
||||||||||
для постоянных дорог, работающих свыше 6000 ч/год т=7,07,5. |
|
|
|
||||||||||
Тяговые |
канаты диаметром |
более |
25— |
26 |
мм |
не |
приме |
||||||
няются. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
§ 3. ПРОВЕСЫ КАНАТОВ [73] |
|
|
|
|
||||||
1. С в я зь |
м е ж д у п ровесам и |
и |
изгибаю щ им и м ом ен там и |
||||||||||
На рис. 228 показана схема загрузки каната собственным |
|||||||||||||
весом и сосредоточенными |
нагрузками. |
|
|
|
|
|
|
||||||
Обозначим через vA и |
vB вертикальные |
реакции |
опор, а |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
через |
Н' — горизонтальные ре |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
акции. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если канат загружен |
толь |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
ко вертикальными |
силами, то |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
величина Н будет |
одинаковой |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
во всех сечениях. |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Моменты |
от вертикальной |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
нагрузки |
относительно |
опор |
||||
|
|
|
|
|
|
|
определяются из соотношений: |
||||||
Рис. 228. |
Схема загрузки |
|
|
|
|
Мл — VBl — H'h = |
0; |
||||||
|
|
|
— M g -bV J-T -H 'h ** 0, |
||||||||||
|
|
|
каната |
|
|
|
|||||||
где |
I— |
пролет между опорами, м\ |
|
|
|
|
|
(1406) |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
h— |
разность высотных отметок опор, м. |
|
|
|
|
|||||||
Но |
так |
|
h |
|
на |
основании уравнений |
|
(1406) |
|||||
|
как t g p = — ,то |
|
|||||||||||
находим: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Vв . - * 11 - t f ' t g P ; |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
V. = |
D |
+ |
|
Н ' tgp. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Максимальный провес под сосредоточенным грузом возни кает посредине пролета
I 9 |
I2 ( Як |
)• |
8Н' \cos р |
||
/шах — f |
|
|
Пользуясь аналогичным методом можно определить про весы каната под действием двух и более сосредоточенных грузов.
Величина наибольшего провеса f ’max под действием несколь
ких сосредоточенных грузов (вагонеток) в общем виде может быть представлена зависимостью
/ _ P l |
Т, |
/шах — — |
где т— коэффициент, зависящий от расстояния между гру зами (вагонетками) ао, значения которого приведены в табл. 61.
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
61 |
|
|
Расчетное чис |
Местоположение макси |
|
|
|
|||
— cos р |
ло грузов в |
Величина коэффициента |
||||||
пролете, кото |
мального провеса |
|||||||
1 |
рому соответ- |
|
Сах |
|
|
X |
|
|
|
Ствует Сах |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
0,586 и больше |
1 |
|
1 |
|
|
X = 1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||
0,586—0,450 |
2 |
1 |
До |
|
* = . 2 ^ 1 -0 ,5 -y co sp j* |
|||
T |
± T |
“ sp |
||||||
|
|
|
|
|
||||
0,450—0,268 |
3 |
|
2 |
|
= |
(3 - 4 -^ сое р) |
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
/ |
До |
о |
|
Ч 4(1_ |
|
|
0,268—0,236 |
4 |
— |
0 ,5 -^ co sp j |
— |
||||
T |
± T |
cosp |
||||||
|
|
|
|
|
|
- 4 - j- c o e p j |
|
|
0,236—0,175 |
5 |
|
2 |
|
т e |
^5 — 12 -~cos р ^ |
||
|
|
|
|
|
|
|
||