книги / Проектирование и расчёт деревянных автодорожных мостов
..pdfи определяют требующееся количество нагелей и болтов для прикрепления их к поясу. На поперечную силу Q, действующую в стыке, должны быть рассчитаны нагели, прикрепляющие окаймляющие стойки к стенке блоков. При установке в стык блоков дубовых вкладышей, воспринимающих поперечную силу Q, эти вкладыши должны быть проверены на смятие и скалывание, аналогично расчету колодок. Линии влияния усилий в стыке блоков фермы приведены на рис. 123.
Рис. 123. Линия влияния усилий в стыке блоков сборной дощатой фермы
После разбора общих правил расчета дощато-гвоздевых ферм порядок расчета выглядит следующим образом.
Расчет элементов проезжей части разобран в ряде предыдущих примеров и потому здесь не приводится.
Интенсивность расчетной постоянной нагрузки на 1 п. м длины главной фермы от ее собственного веса, веса проезжей части, тротуаров, продольных и поперечных связей определяется по данным ранее выполненных проектов и по данным таблиц п. 2, умноженных на соответствующие коэффициенты надежности.
321
Перед проектированием пролетного строения выясняются размеры пиломатериалов, из которых будут выполняться фермы, намечается способ их изготовления и установки на опоры с указанием места стыков поясных досок. Стыки поясов размещают в четвертях и третях пролета, деля балку на 4 или 3 равные части. После этого от действия постоянных и временных нагрузок вычисляют расчетные величины:
Qоп = A; Qстыка; Ql / 2 ; M стыка; Мl / 2.
В большинстве случаев расчетные величины поперечных сил и изгибающих моментов от действия гусеничной нагрузки оказываются большими, чем сумма этих величин от действия нагрузки А8 и толпы на тротуарах. Окончательные величины сил и моментов представляют собой суммы этих же величин от постоянной и гусеничной нагрузок. Задавшись полной высотой главной фермы, шириной и количеством поясных досок, устанавливают высоту фермы h0 и нужное приведенное сечение досок растянутого пояса по формуле (271).
Затем определяют требуемую толщину поясных досок, вычисляют момент инерции сечения фермы Ibr, приближенно равный моменту инерции поясов относительно нейтральной оси фермы, и момент инерции ослаблений болтами и гвоздями в середине пролета ∆I, после чего находят момент инерции ослабленного сечения
I |
|
= I |
|
−∆I 2F |
|
h0 |
2 |
−∆I, |
(294) |
nt |
br |
|
|
|
|||||
|
|
п |
2 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где 2Fп – площадь двух поясов фермы.
Далее определяют момент сопротивления ослабленного сечения и проверяют прочность растянутого пояса фермы в середине пролета. Такие же вычисления проводят для сечения в месте устройства поясных досок, где ослабление болтами больше, чем в середине пролета.
Доски верхнего сжатого пояса фермы должны быть рассчитаны на устойчивость из плоскости фермы.
322
Задавшись сечением стяжных болтов (нагелей) и определив расчетное усилие в нижнем поясе, по растягивающему усилию в нижнем поясе определяют нужное количество нагелей в полунакладке с последующим назначением длины всей накладки.
После подбора сечения поясов фермы проверяют условие устойчивости досок стенки, усилия в которых определяют по формулам (278) и (279).
Последующим этапом проектирования главных ферм является расчет требуемого количества гвоздей, прикрепляющих стенки к нижнему и верхнему поясам.
На заключительном этапе проверяется условие устойчивости крайней стойки фермы (крайнего ребра жесткости) от действия на нее сжимающей силы, равной опорной реакции А, и определяется количество гвоздей, прикрепляющих ребра к стенке фермы.
Расчет главной фермы по второму предельному состоянию, т.е. определение ее наибольшего прогиба, выполняют так же, как и у обычных прогонов балочных мостов, с увеличением теоретических прогибов на 30 %.
Продольные ветровые связи рассчитывают так же, как и связи в мостах Гау – Журавского при езде поверху. После определения расчетных усилий в элементах связей, назначения сечений и проверки их прочности производят расчет прикрепления этих элементов в узлах и определяют необходимое количество гвоздей.
Расчет поперечных связей обычного типа на горизонтальные нагрузки состоит из определения усилий в сжатых раскосах (выполняется так же, как в мостах с фермами Гау – Журавского), назначения размеров сечений раскосов, проверки их устойчивости и определения количества гвоздей или болтов, требуемых для прикрепления раскосов к стойкам жесткости.
Поперечные связи в виде балок с перекрестной стенкой рассчитываются на изгибающие моменты и поперечные силы, возникающие от разности нагружения смежных главных балок временной нагрузкой. В этом случае при расчете поперечных связей на вертикальную нагрузку в мостах с ездой поверху сначала определяют давления, приходящиеся на каждую из глав-
323
ных балок моста от системы расчетных грузов, двумя способами: по закону рычага (давления Ri) при отсутствии поперечных связей и по методу внецентренного сжатия (давления R′i ) при
наличии связей.
Поперечные связи работают на разность давлений Ri и R′i (рис. 124), которые являются уравновешенной системой
сил [16].
Усилия в элементах связи произвольной панели, например №r, определяют по формулам:
усилия в раскосах
Dr = ± |
Qr |
, |
(295) |
|
2sin α |
||||
|
|
|
где α – угол наклона раскосов связи к горизонту; усилия в поясах
Sr = ± |
M r |
, |
(296) |
|
h |
||||
|
|
|
где h – высота фермы связей.
Поперечную силу Qr и момент Мr в панели №r связей определяют по формулам:
r |
|
− R′r |
); |
|
Qr = ∑(Rr |
(297) |
|||
0 |
|
ar |
|
|
r |
|
|
|
|
M r = ∑(Rr |
– R′r ) |
– xr , |
(298) |
|
0 |
|
2 |
|
|
где аr – расстояние между симметрично расположенными фермами панели №r; хi – расстояние от оси пролетного строения до середины панели №r (см. рис. 124);
ar |
|
– плечо сил (Rr − R′r ) относительно середины |
||
|
|
− xr |
||
2 |
||||
|
|
|
панели, для которой определяют момент Мr.
Чтобы отыскать наибольшие значения Qr и Мr, сначала строят линии влияния Rr и R′r , затем с их помощью – линии влияния Qr и Мr (см. рис. 124).
324
Рис. 124. Схемы и линии влияния к расчету поперечных связей пролетных строений с ездой поверху
325
Загружая построенные линии влияния подвижными нагрузками и толпой, размещающимися на участке фермы между двумя смежными поперечными связями, находят наибольшее значение усилий в элементах связей. При расчете элементов связей учитываются усилия М и Q от собственного веса этих связей.
Для расчета связей поперечные силы и моменты приходится определять для всех панелей одной половины моста. По найденным наибольшим суммарным величинам Q и М проверяют прочность сечений поперечных связей и их прикрепления к главным фермам.
Определение усилий в поперечных связях в виде балок с перекрестной стенкой приведено также в работе [17].
4.2.3.Пример расчета пролетного строения
сдощато-гвоздевыми фермами
Пролетное строение собирается на месте строительства из отдельных элементов, материал – сосна I сорта.
Общая длина l = 24 м, расчетный пролет lр = 23,2 м. Габарит моста Г–7 с тротуарами по 0,75 м. Нормативная временная нагрузка: автомобильная А8, гусеничная НГ-60 и толпа на тротуарах. В поперечном направлении моста принимаем 6 ферм с расстоянием между их осями 1,5 м. Расчетная высота h0 =
=1/12lр = 1,94 м. Проезжая часть принята в виде двойного дощатого настила по поперечинам, уложенным на фермы через с =
=0,59 м. Толщина досок верхнего настила δ1 = 0,05 м, толщина
досок нижнего настила δ2 = 0,08 м, диаметр поперечин dп = = 0,2 м. Доски стенки спилены заподлицо с поясом, и передача давлений от поперечин происходит на ферму через прокладную доску, опирающуюся как на кромки поясных досок, так и на торцы досок стенки. Расчет проезжей части уже был рассмотрен и в данном примере не приводится. Продольные горизонтальные связи устанавливаются только по верхнему поясу. Поперечные вертикальные связи устанавливаются между всеми фермами как на опоре, так и в пролете. Общий вид пролетного строения приведен на рис. 125.
Сбор нагрузок и определение расчетных усилий. Посто-
янная нагрузка на ферму складывается из веса настила, попере-
326
чин и самой фермы. Предварительно сечение фермы назначаем из двух слоев вертикальной стенки общей толщиной 2δ = 8 см и дощатых двухъярусных поясов из досок сечением 7×22 см.
Рис. 125. Схема пролетного строения с дощато-гвоздевыми фермами: 1 – верхние продольные связи; 2 – поперечные связи
Определяем вес средней фермы на 1 м ее длины с учетом веса проезжей части:
qф.н |
= γ δ1а+δ2а+ |
πdпоп2 |
1 |
а+8 f ∆ + 2δН |
= |
|||||
4 |
|
c |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
= 6 |
|
0,05 1,5 |
+ 0, 08 |
1,5 + |
3,14 0,22 |
1 |
1,5 |
+ |
||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
4 |
0,59 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+8 0,22 0,07 +2 0,04 2,38 = 3,53 кН/м.
327
Расчетный вес средней фермы
qф.р =3,53 1,2 = 4,24 кН/м.
Для крайней фермы нормативный и расчетный вес соответственно равен
qф.н =3,53 1,1 =3,88 кН/м,
qф.р = 4,24 1,1 = 4,66 кН/м.
Коэффициент поперечной установки при двойном дощатом настиле на поперечинах и при наличии жестких поперечных связей между всеми фермами для сечений в пролете определяем по методу внецентренного сжатия (рис. 126), для сечений на опоре – по методу рычага (рис. 127).
Ординаты линий влияния давления (см. рис. 126, а) определяем по формулам:
|
= |
1 |
± |
a 2 |
= |
1 |
± |
3,75 |
2 |
= 0,1667 ±0,3571, |
V |
|
1 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
||||||
1 |
|
n |
|
∑ ai2 |
|
6 |
|
2 3,752 + 2 2,252 + 2 0,75 |
|
|
|
|
|
|
|
|
V11 = 0,1667 +0,3571 = 0,524,
V16 = 0,1667 + 0,3571 = −0,190.
Коэффициенты поперечной установки (КПУ) для сечений в пролете фермы 1 при I схеме загружения А8 (см. рис. 126, б):
для тележки
ηp = |
y1 + y2 + y3 − y4 |
|
= 0,448 +0,267 +0,162 −0,019 = 0,432; |
||||
|
|
|
|
||||
2 |
|
2 |
|
|
|||
для полосовой нагрузки |
|
|
|||||
|
|
ην = |
|
y1 + y2 + 0,6y3 −0,6 y4 |
= |
|
|
|
|
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
||
|
= |
0,448 +0,267 +0,6 0,162 −0,6 0,019 |
= 0,402, |
||||
|
|
||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
328 |
|
|
а
б
в
г
Рис. 126. Схемы к определению КПУ для сечения в пролете по методу внецентренного сжатия
при II схеме загружения (см. рис. 126, в): для тележки
ηp = 0,400 +0,219 +0,114 −0,067 = 0,333; 2
329
для полосовой нагрузки
ην = 0,400 +0,219 +0,6 0,114 −0,6 0,067 = 0,324. 2
КПУ для пешеходной нагрузки на тротуаре
ηп = 0,560.
КПУ для НГ-60 при III схеме загружения (см. рис. 126, г):
|
|
|
0,453 +0,386 |
+ |
0,205 +0,138 |
|
0,7 |
|
||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||||
ηНГ-60 = |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,296 . |
||||||
2 |
|
|
|
|
|
0,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
КПУ для опорного сечения фермы от нагрузки А8. |
||||||||||||||||
Схема I (см. рис. 127, а) для фермы 2 |
|
|
|
|||||||||||||
от тележки и от полосовой нагрузки |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
ηp = ην = |
0,534 +0,200 |
= 0,367. |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Схема II (см. рис. 127, б) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
для фермы 1: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
от тележки и от полосовой нагрузки |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
ηр = ην = |
0,134 |
= |
0,067; |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
от пешеходной нагрузки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
ηт = |
1,334 +0,834 |
=1,084, |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
для фермы 2: |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
от тележки и полосовой нагрузки |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
ηр = ην = |
0,867 |
= |
0,434; |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
от пешеходной нагрузки
ηт = 0,1672 = 0,084,
330