Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Никитин А.О. Теория танка учебник

.pdf
Скачиваний:
92
Добавлен:
30.10.2023
Размер:
17.82 Mб
Скачать

На рис. 157 приведена схема трансмиссии танка T-V с указа­ нием направления потоков мощности и внешних моментов, дейст­ вующих на трансмиссию при повороте танка вправо.

к

При повороте с R > Rp вся мощность с отстающей гусеницы! пе­ редается на забегающую, но этот процесс сопровождается одновре­ менно потерей мощности на трение в буксующем фрикционе Фь поступающей во фрикцион через дополнительный привод от двига­ теля.

После подстановки в формулу мощности значения момен­ та МЛп получим

 

_

_

p °Rp - p i( $ P-

B) 1ip v o

д"“

75 ~

Rp

~ 270V

Мощность внешних сопротивлений будет равна

 

 

(

R — В \

v 0

Тормозную

мощность

определим

как

разность мощностей

N. , И ^

 

 

 

 

 

W

= NRn- N ,До

p i{p - p p)B f\p

RRp

270rjT■

 

 

 

350

Рис. 158

£

Мощность рекуперации равна

 

 

% = A V -A Un = P,-

RВ

v

R,

270v)T'

Мощность, затрачиваемая на трение в трансмиссии гусеничного движителя, равна

^ Р=л/дп - ы0 - л/;.

При оценке тяговых качеств танка при повороте сопоставляем значение удельной силы тяги по двигателю / л с удельным сопро­ тивлением повороту

хA R P- f A R P~ B ) r i?

h ~ R P

На рис. 158 приведена тяговая характеристика поворота тап­ ка T-V с многорадиусным механизмом поворота второго типа для случая движения по грунту, характеризуемому коэффициентами сопротивления движению (J-max = 0,8 и f = 0,07.

На всех передачах, кроме VII, возможен равномерный поворот с расчетными радиусами, так как / д1> / п.

Такие высокие тяговые качества при повороте объясняются тем, что танк T-V имеет завышенные значения расчетных радиусов. Так, Rp на VII передаче равен 30,2В.

§6. ОСОБЕННОСТИ ТЯГОВОГО РАСЧЕТА ПОВОРОТА ТАНКА

СГИДРОМЕХАНИЧЕСКОЙ ТРАНСМИССИЕЙ

Гидромеханическая трансмиссия может быть как последова­ тельной, так и параллельной. Если к механизму поворота нет па­

раллельного гидропередаче

механического привода от двигателя,

ю преобразующие свойства

такой трансмиссии и при повороте н

при прямолинейном движении остаются постоянными. Тяговый рас­ чет поворота для таких трансмиссий не отличается от тягового рас­ чета поворота для механических трансмиссий. Построение тяговой характеристики прямолинейного движения, являющейся составной частью тяговой характеристики поворота, изложено в части I.

Параллельные гидромеханические трансмиссии могут иметь такой механический привод, который, минуя гидропередачу, непо­ средственно соединяет двигатель с механизмом поворота. В этом случае при повороте за счет изменения потоков мощности изме­ няется доля мощности, идущей через гидропередачу, изменяются и преобразующие свойства трансмиссии. Это не дает возможности использовать тяговую характеристику прямолинейного движения в тяговом расчете поворота. Кроме того, гидропередача может вхо­ дить в кинематическую цепь, обеспечивающую расчетный радиус поворота, что делает его зависимым от передаточного числа гидро-

352

передачи. Оба эти явления нужно учитывать при тяговом расчете поворота.

Особенности тягового расчета поворота танка с гидромеханиче­ ской трансмиссией рассмотрим на примере трансмиссии типа ^Кросс-Драйв» (рис. 159).

При движении танка крутящий момент от двигателя через две пары шестерен передается насосу гидропередачи и параллельно че­ рез дифференциал и дополнительный привод к солнечным шестер­ ням механизма поворота.

При тяжелых режимах движения танка гидропередача изме­ няет крутящий момент двигателя, вследствие чего на гусеницах создается большая сила тяги. При более легких режимах ранее не­ подвижные направляющие аппараты! автоматически один за дру­ гим освобождаются и свободно вращаются в потоке жидкости. Гидропередача начинает работать сначала с одним неподвижным направляющим аппаратом, а затем как гидромуфта. При этом ско­ рость вращения турбины увеличивается, следовательно, будет уве­

личиваться и скорость движения танка.

/

Крутящий момент, возникающий на турбине,

передается далее

на вал а, соединяющий солнечные шестерни демультипликатора и реверса. Реверс при движении танка вперед освобожден от силовых связей (так как тормоз реверса Гз.х отпущен) и, следовательно, работает вхолостую. Демультипликатор осуществляет прямую (ус­ коренную) и замедленную передачи, в соответствии с чем момент от турбины гидротрансформатора без изменения или увеличенный подводится к внутреннему валу б эпициклических шестерен меха­

низма поворота (главному валу).

и тормоза Тзлы демульти­

При выключении фрикциона Фуск

пликатор освобождается от силовых

связей и работает вхолостую

23— 1195

353

п при этом если не включен тормоз реверса, то трансмиссия будет выключена.

При включении только одного тормоза реверса Т3.х крутящий момент от турбины передается через реверс на главный вал б и вал б вращается в обратную сторону.

Поскольку крутящий момент на солнечные шестерни механизма поворота передается параллельным путем через дифференциал и дополнительный привод без паразитных шестерен, направление вра­ щения солнечных шестерен совпадает с направлением вращения эпициклических шестерен при работе демультипликатора и не сов­ падает при работе реверса.

При одинаковых сопротивлениях движению на обеих гусеницах через солнечные шестерни механизма поворота передаются одина­ ковые моменты, дифференциал работает как одно целое, сообщая одинаковые обороты солнечным шестерням, и танк движется пря­ молинейно.

Понятно, что при различном сопротивлении движению на обеих гусеницах танк будет подвержен самопроизвольному уводу.

Для осуществления поворота танка используется принцип отно­ сительного изменения скоростей вращения солнечных шестерен двух планетарных рядов, связанных с бортовыми передачами, пу­ тем изменения передаточного отношения в дополнительном при­ воде.

Для этой цели включается один из тормозов, связанных с пра­ вой или с левой солнечной шестерней дифференциала дополнитель­ ного привода. Например, при затяжке левого тормоза дифферен­ циала правая гусеница будет забегающей.

Для удержания танка на подъеме и для торможения имеются остановочные тормоза То, и То,-

Рассмотрим равномерный поворот на прямой ступени демуль­ типликатора, когда включен блокировочный фрикцион Фуск.

Для поворота вправо необходимо тормозить тормозом Гпр (см. рис. 159), тогда скорость вращения солнечной шестерни первого планетарного ряда механизма поворота будет уменьшаться, а ско­ рость вращения соответствующей шестерни второго ряда — уве­ личиваться, что приводит к относительному увеличению скорости водила второго ряда и, следовательно, скорости забегающей гусе­ ницы по отношению к скорости отстающей гусеницы.

В соответствии с направлением внешних моментов, действую­ щих на водила второго и первого планетарных рядов со стороны сопрягаемых с ними валов бортовых передач, определятся соответ­ ствующие потоки мощности в этих механизмах.

На рис.'160 показана схема второго планетарного ряда, на кото­ рой нанесены внешние силы, действующие на сателлит со стороны водила, эпициклической и солнечной шестерен, а также план ско­ ростей механизма. В соответствии с направлением сил и скоростей полюсов зацепления сателлита эпициклическая и солнечная ше­ стерни являются ведущими, а водило ведомой деталями. В этом

3 5 4

случае поток мощности будет поступать на сателлит со стороны эпициклической и солнечной шестерен и передаваться на водило и далее на забегающую гусеницу.

На рис. 161 приведена аналогичная схема для первого планетар­ ного ряда. Водило является ведущей деталью, а эпициклическая и солнечная шестерни — ведомыми. Поток мощности .поступает со стороны отстающей гусеницы на водило, а с водила — на сателлит ?i далее разветвляется на эпициклическую и солнечную шестерни.

В соответствии с рассмотренными выше потоками мощности в первом и втором планетарных рядах определятся и потоки мощно­ сти во всей трансмиссии (рис. 162).

23*

355

На главный вал б мощность будет поступать со стороны отстаю­ щей гусеницы через первый планетарный ряд и эпициклическую ше­ стерню и через гидротрансформатор от двигателя. Оба эти потока сольются и будут переданьи на эпициклическую шестерню второго планетарного ряда. С эпициклической шестерни этот поток-мощ­ ности, слившись с потоком, поступающим с солнечной шестерни., передается на водило и далее на забегающую гусеницу.

От двигателя мощность, кроме того, поступает на водило диф­ ференциала и далее на сателлиты. С сателлитов она поступает на левую шестерню с внутренними зубьями и через дополнительный привод на солнечную шестерню второго планетарного ряда. С са­ теллита дифференциала мощность поступает также на правую ше­ стерню с внутренними зубьями, где. сливаясь с потоком мощности,, поступающей с солнечной шестерни первого планетарного ряда., идет в тормоз поворота Тпр и расходуется на трение.

Рассмотрим работу дифференциала более подробно. Для об­ легчения анализа упростим схему, заменив цилиндрический диф­ ференциал равноценным ему коническим (рис. 163).

Со стороны водила на сателлит будет действовать сила Pe в направлении вращения водила, т. е. направление действия силы Р: совпадает с направлением скорости центра сателлита v B. Водило является ведущим по отношению к сателлиту. Сателлит в свою оче­ редь будет действовать на солнечные шестерни с усилиями Рс.. и Рс,. Солнечные шестерни конического дифференциала соответству­ ют шестерням с внутренними зубьями. По условию равновесия са­ теллита сила Рс, равна силе РС]. Силу Рс, можно определить, зная потребную для поворота силу тяги Р2 па забегающей гусенице. Сила Рс., создает момент, равный моменту сопротивления от силы.

356

Р", подведенному со стороны цилиндрической шестерни левой полу­ оси дополнительного привода. Очевидно, что момент сопротивления силы Р" равен

 

io . п (1 Т

&>) О Г|г. д т|б. п Т/п. м ‘Одой

 

тде гя — передаточное число

дополнительного привода

от сол­

нечных шестерен дифференциала до солнечных

шесте­

рен суммирующих планетарных рядов.

солнеч­

Поскольку

Р с. = Р с, . момент, приложенный к правой

ной шестерне

со стороны сателлита, будет равен

 

Же.

М,, - -

^

2 ^"в. к

 

“Г" ka) С

 

 

 

1й. п ( 1

V . Д т|о. п Tjn. м 7]д,

 

Так как сила Рс,, приложенная со стороньи сателлита к сол­ нечной шестерне, совпадает по направлению со скоростью полюса зацепления сателлита с солнечной шестерней uCl, сателлит являет­ ся ведущим по отношению к солнечной шестерне. Мощность с води­ лапоступает на сателлит п далее на правую солнечную шестерню.

На правую солнечную шестерню, кроме того, действует со сто­ роны цилиндрической шестерни правой полуоси дополнительного привода сила Р'-, создавая момент, также направленный в сторону вращения солнечной шестерни.

Момент силы Р' равен

ЛЯ!

К

 

М

; - ;

Tir. д Т ]б. п Tjn. м г | ДОП-

 

1а. и {1 ~ Г К 1 Н д

 

Суммарный момент.' действующий на правую солнечную ше­ стерню дифференциала, равен тормозному моменту, т. е.

Л1Т — ШС1-{ - М! — (

--------------:-----------------

г Р ГОг. д'Пб. пТ)п. м'Одоп 1 X

 

Tjr. ДТ/б. ПТ|П. М Т|ДОП

Го .

= (Р* + Р1 Ч тор

 

х -

1о. П (1 Н- ^ 1 ) C^ltop

^6. П (1 “Ь kl)

 

- Д 6 TjTOp ----7)г. дТ)6. n^ln. мг|доп-

Следовательно, чтобы повернуться с данным радиусом, при ко­ тором сила тяги на забегающей гусенице равна Ра, а сила торможе­ ния на отстающей гусенице равна P b необходимо включить тормоз, причем тормозной момент должен быть пропорционален моменту

(Р->Р l ’^Top) Г в.к-

 

дифференциалу со стороны двига­

Момент,

подведенный к

теля, равен

 

 

____________ 2 / у в. к

л*

 

2 МС.

Жднф--

Чяиф

--

С Т|Г. д 'Об. п ‘0п. М“ОдОП Г1дпф

 

 

16. ц ( 1 Т

357

Кроме того, для обеспечения силы тяги Р2 на забегающей гусе­ нице .и силы торможения Р { на отстающей гусенице необходимо со стороны гидропередачи приложить к главному валу момент тур­ бины Мтур, величина которого определится из уравнения равнове­ сия главного вала. Сначала рассмотрим случай движения на уско­ ренной передаче, включение которой осуществляется при помощи блокировочного фрикциона Фуск- На главный вал будут действо­

вать три момента (рис. 164) М'2, Мтур,

М \

М т у р = Ж , '

-

Ж / ,

где Ж,' — момент сопротивления,

приложенный к эпицикличес­

кой шестерне второго

планетарного ряда со стороны

забегающей гусеницы; Ж / — ведущий момент, приложенный к эпициклической ше­

стерне первого планетарного ряда со стороны отстаю­ щей гусеницы.

Очевидно,

М„ = ______________________ Р р '

в .

к ____________________

 

 

\

k2

 

 

 

/ б .

П ----------

 

 

**]г.

д

n Vjn. м

АЛГ

 

Р\^В. к

'V . д *^б. п *Пп. м

/К/, — --------------

 

 

;

;

 

 

H-/Z,

 

 

 

 

^ б .

п

k,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Ж т у р = ( Р 2 - Л - 4

Р ) - .

 

\ + к

 

 

 

I

q .

П -----------------

k

*^1г.

Д ^ б . 11 V Jn . м

 

 

 

 

 

 

 

где

 

k --

 

Izj ---

 

^2 )

 

''I p —

7 12 г .

д Т б .

п '^ 2 п . м

358

На замедленной передаче при включении тормоза Тзш на

главный

вал будут действовать четыре момента: М 2, Mr, Л4тур и

М\ (рис.

165). Сумма двух моментов Л4тУр - ^ М х= М хур (1 + Л М) Ч а . м

есть момент на водиле демультипликатора.

Рис. 165

Тогда момент турбины равен

м тур= ( м ; ~ ж ; )

ИЛИ

 

( 1 +

&м) Ч п . и

 

 

 

Л^тур= (Я - Pi?ip)

 

 

Г в . к

 

 

5

 

^б.

(1 + £ ) 2

 

к

Ч г . л Ч б . п Ч 2 п . и

 

 

 

так как kH= k.

Для определения момента, который должен быггь подведен к на­ сосу гидропередачи со стороны'дзигателя, надо знать соответствую­ щие ее характеристики при различных оборотах насоса. Данным оборотам насоса соответствует определенная характеристика гид­ ропередачи.

На рис. 166 приведена примерная характеристика гидропереда­ чи для различных оборотов насоса, т. е. зависимости Жтур и Ми от

Лтур

«н

На рис. 166 по оси ординат отложены масштабы моментов при следующих оборотах насоса: 1800, 2000, 2200 и 2416 об/мин. Кроме” того, по оси ординат отложен масштаб коэффициента момента 7 ХЮ4.

( гатУР \

Зависимость уX= / 1—^— / называется универсальной харак­ теристикой гидропередачи. Пользуясь значениями 7 л104для раз-

личных отношении , отложенными по оси абсцисс, можно

359

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ