![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Власов В.Ф. Электронные и ионные приборы Учеб.пособие для радиотехн.вузов и фак
.pdfталлов и углекислый газ, который откачивается из лампы; окис лы же металлов остаются на поверхности катода в виде белого слоя. Этот слой имеет толщину от 20 до 100 мк и часто очень шероховатую поверхность — в виде нагромождённых друг на друга смешанных кристаллов ВаО и SrO размерами от 1 до 5 мк. Окислы щёлочноземельных металлов имеют ионную крис таллическую решётку, в узлах которой находятся двухвалентные
ионы металла |
( Ме++) |
и |
кислорода |
(О |
). |
Ширина |
«запрещённой» полосы энергий (ДЦ7) для |
ВаО и SrO порядка |
|||||
нескольких электронвольт, поэтому оксидное |
покрытие в |
|||||
обычном (неактивированном) |
состоянии |
является |
|
диэлектри |
||
ком. |
|
|
|
|
|
|
Для активировки оксидного катода его затем прогревают при |
||||||
температуре 1300 |
-т- 1350°К, одновременно включив на анод лам |
|||||
пы положительное (относительно катода) |
напряжение 100 |
|||||
-5- 200 в. В этом режиме |
происходит восстановление металличес |
|||||
кого бария из окиси бария за счёт следующих причин. |
Во-первых, |
имеет место химическое взаимодействие оксидного слоя с керном; для усиления восстановительных свойств в никелевый керн обычно вводят небольшое количество (0,1-=- 0,2 %) активирующих ве ществ: примесей магния, вольфрама, кремния или других эле ментов, химически реагирующих с окисью бария. Во-вторых вос становление бария осуществляется газами (главным образом, окисью углерода), выделяющимися из накалённого катода в конце процесса обезгаживания. В-третьих, некоторое количество металлического бария получается вследствие электролитической диссоциации окиси его при прохождении электрического тока через оксидный слой; выделяющийся при этом на внешней по
верхности покрытия |
кислород откачивается или |
поглощается |
|
газопоглотителем, а |
ионы бария |
перемещаются внутри оксида |
|
к поверхности керна. |
|
|
|
Образовавшиеся |
в результате |
этих процессов |
избыточные |
атомы бария (показаны кружками на рис. 3.5) распределяются по толще покрытия. Они играют роль металлической примеси к оксидному слою, т. е. являются донорами: энергетические уров ни их валентных электронов располагаются в «запрещённой» полосе вблизи дна зоны проводимости, подобно тому, как это было показано на рис. 2.7. Поэтому при активировке катода ок сидный слой из диэлектрика превращается в полупроводник с электронной проводимостью. Потенциальная диаграмма на рис. 2.11 соответствует активированному оксидному катоду. Экспериментальные исследования дают для полной работы вы хода оксидных катодов при термоэлектронной эмиссии значе ния е<оа от 1 до 1,1 э-в; при этом внутренняя работа выхода
e<?i = — - ~0,7-^-0,8 э-в, а внешняя работа выхода еср0^г: 0,3 э-в.
Благодаря малой величине работы выхода значительная термо-
50
электронная эмиссия оксидного катода получается уже при тем пературах 1000—1120°К (накал тёмно-красного цвета), эффек тивность катода при этих температурах от 60 до 100 ма/вт.
Предположения о наличии одноатомной плёнки бария на» поверхности оксидного катода (подобно плёнке тория на вольф раме) экспериментально не были подтверждены. В настоящеевремя считают, что высокая эмиссионная способность оксидного> катода обусловлена полупроводниковой структурой толщи ок сидного покрытия и его наружного приповерхностного слоя. При этом активность оксидного катода определяется, главным; образом, барием — концентрацией его избыточных атомов в: оксидном слое. Экспериментально установлено, что смесь окис лов бария и стронция (в равных примерно соотношениях) даёт большую эмиссию, чем чистая окись бария. Наличие кальция в оксидных покрытиях с тремя окислами (BaO, ’SrO, СаО) приво дит к некоторому уменьшению эмиссии, но способствует полу чению более прочного и плотного покрытия.
Большую роль в обеспечении высоких эмиссионных свойствоксидного катода играет шероховатость его поверхности и на личие пор в оксидном покрытии. Благодаря этому, во-первых, значительно увеличивается действующая эмиссионная поверх ность катода и, во-вторых, в дополнение к обычному механизму электронной эмиссии добавляется эмиссия электронов через по ры в оксидном слое.
Оксидные катоды с относительно гладким покрытием (напри мер, получаемые катафорезом — электролитическим осаждени ем углекислых солей бария и стронция из суспензии) применяв ются в лампах с предельно малыми междуэлектродными рас стояниями и в тех электровакуумных приборах, где вследствие высоких потенциалов на электродах напряжённость электричес кого поля у катода может быть очень большой. В последнем случае при шероховатом покрытии легче наступает вредное яв ление искрения катода (см. ниже).
При работе оксидного катода примеси, введённые в керн для облегчения активировки катода, химически реагируют с оксид ным покрытием, и на керне постепенно образуется тонкий слон соединений (например, типа BaSiO„, если в керн введена при месь кремния); этот подслой, несмотря на свою незначительную'
толщину (порядка 10~5 см), имеет большое сопротивление, до<- ходящее до 501—100 ом, и называется поэтому запорным слоем_ Вследствие повышенной лучеиспускательной способности покры-- той им поверхности температура всего катода уменьшается на 30 -т- 50° по сравнению с катодом, имеющим керн из чистого ни келя. Другим недостатком, связанным с наличием запорногослоя, является ухудшение основных параметров электронных ламп. Поэтому совершенствование оксидных катодов ддя долго вечных ламп идёт по линии применения кернов.из чистейшего никеля (с содержанием примесей не более 0,01%) или из никеля
4* |
51- |
'С такими активирующими присадками, которые хотя и медленнее ■активируют катод, но не образуют прослоек с повышенным со противлением.
Недостатком никелевого керна для катодов, изготавливаемых в виде нитей малого диаметра (менее 150'—200 мк), является
•незначительная механическая прочность этих нитей при рабочих температурах, что вызывает уменьшение долговечности катода. Более прочными и имеющими поэтому больший срок службы получаются оксидные катоды с вольфрамовым керном.
В работающем оксидном катоде происходит непрерывная потеря атомов избыточного бария в покрытии за счёт их испа рения из катода и химического взаимодействия с остаточными газами, имеющимися внутри лампы. Пополнение металлического бария в покрытии осуществляется благодаря химическим реак циям окиси бария с активирующими присадками и электроли тической диссоциации части окиси бария при прохождении анод ного тока сквозь оксидный слой1).
Так как атомы избыточного бария химически весьма актив ны, то присутствие даже следов воздуха или паров воды внутри, лампы и выделение газов при бомбардировке электронами ано да и сеток заметно ухудшают эмиссионные свойства оксидного
катода, сокращают срок его службы. Кроме того, |
при электро |
||
лизе окиси бария выделяется кислород, |
который |
необходимо |
|
удалять. |
Поэтому роль газопоглотителя |
в лампах |
с оксидным |
катодом, |
а также качество обезгаживания электродов лампы при |
откачке из неё воздуха чрезвычайно важны для обеспечения долговечности оксидного катода и прибора в целом. В электрон ных лампах массового производства удаётся получать и поддер
живать давление остаточных газов порядка 10~7 им рт. ст. Срок службы оксидного катода в различных типах электро
вакуумных приборов неодинаков; сильно различается долговеч ность катода и для отдельных образцов приборов одного и того же типа. В обычных приёмно-усилительных лампах при гаранти рованной долговечности 500 ч срок службы большинства ламп поставляет 1500 — 3000 ч. Имеются серии долговечных электрон ных ламп с оксидным катодом на срок службы в 5000 и 10 000 ч.
В ионных |
приборах срок службы оксидного катода около |
1000 ч, а |
в специальных типах электровакуумных приборов |
для сверхвысоких частот — 500 ч и менее. Расчёты показывают, что теоретический срок службы оксидных катодов очень велик— он определяется запасом бария в оксидном покрытии и состав ляет десятки тысяч и даже сотни тысяч часов. Разработаны спе циальные серии ламп с оксидным катодом для телефонных уси-
0 Если с катода не отбирается эмиссионный ток, то отсутствует элек тролитическая активировка катода. Кроме того, при этом интенсивнее форми руется запорный слой. Поэтому в режиме одного накала без отбора эмис сионного тока (так называемом «дежурном» режиме) лампы с оксидным ка тодом часто имеют меньший срок службы, чем в нормальном рабочем режиме.
52
лителей в подводных кабелях связи, рассчитанные на долговеч ность в 70 - 100 тыс. ч (10-г- 14 лет непрерывной работы) — правда, в значительно облегчённом режиме.
В годы второй мировой войны экспериментально были обна ружены исключительно высокие эмиссионные свойства ’ оксидно го катода в импульсном режиме (при длительности импульсов порядка 1-5-10 мксек и длительности пауз порядка миллисе кунд). В этом режиме с обычных оксидных катодов при доста точно высоких анодных напряжениях удалось снимать эмисси онные токи в несколько десятков ампер на квадратный санти метр, а с усовершенствованных — даже более 100 а/см2, в то время как с тех же катодов в непрерывном режиме наибольшая плотность катодного тока не превышает 0,5 а/см2.
В импульсном режиме был обнаружен характерный спад эмиссии оксидного катода: при подаче на лампу импульсов на пряжения прямоугольной формы (рис. .3.6) анодный ток умень шается в течение импульса приблизительно по экспоненциаль ному закону. За время паузы катод полностью восстанавливает свои эмиссионные свойства. Спад эмиссии оксидного катода выз ван рядом причин, среди которых важнейшими являются следу ющие: отравление катода газами, выделяющимися с анода и сеток при бомбардировке их электронами с большой энергией; электролитический отвод ионов бария от поверхности катода к керну при прохождении через катод «сквозных» токов большой,
плотности; |
существование запорного |
|
||
слоя между керном и покрытием. При |
|
|||
устранении |
запорного слоя |
(керн из |
|
|
чистейшего никеля), тщательной акти- |
|
|||
вировке катода и принятии мер против |
|
|||
разогрева электродов лампы |
и |
газо- |
|
|
отделения из них спад эмиссии оксид |
|
|||
ного катода в импульсном режиме не |
|
|||
наблюдается. |
Благодаря |
хорошим |
|
|
эмиссионным свойствам оксидные ка |
|
|||
тоды широко применяются |
в |
им |
Рис. 3.6 |
|
пульсных электровакуумных приборах. |
|
Получению с оксидного катода больших эмиссионных токов, близких к его полной термоэлектронной способности, препятству ют в основном два обстоятельства:
1. Перегрев катода проходящим через него «сквозным» то ком /„.И з-за сравнительно большого сопротивления полупровод никового покрытия R Kи запорного слоя (когда он имеется) при прохождениичерез катод токов большой плотности выделяется
значительное количество джоул'ева тепла Р к = /«/?„ и темпера тура катода становится недопустимо высокой. В этом отношении безусловные преимущества имеет импульсный режим, так как изза наличия пауз среднее количество тепла, выделяющегося в ка
53
тоде за единицу времени при прохождении тока 1к, в импульсном режиме намного меньше, чем в непрерывном.
2. Искрение катода при подаче на анод лампы высоких на пряжений и снятии с катода больших плотностей тока в им пульсном режиме. При этом наблюдаются электрические разря ды в лампе, сопровождаемые отделением от катода раскалённых частиц оксида. Это явление ограничивает величину допустимого катодного тока 1кмаКс и анодного напряжения Uамакс. Искре нию способствуют: шероховатость поверхности оксидного като да (образуются большие градиенты потенциала у выстуров на поверхности катода); наличие запорного слоя и повышенное со противление полупроводникового покрытия (повышенное выде ление тепла в покрытии); недостаточно прочное сцепление оксидного покрытия с керном; бомбардировка катода ионами, образовавшимися в результате ионизации атомов остаточных газов. Склонность к искрению и недостаточно высокий срок службы в импульсном режиме работы являются главными недостатками оксидного катода, ограничивающими его приме нение в современных импульсных электровакуумных приборах.
С целью борьбы с искрением и увеличения срока службы разработаны разновидности оксидного катода, являющиеся по существу не полупроводниковыми, а сложными катодами. При мером таких катодов служит так называемый губчатый, или сетчатый катод1), устроенный следующим образом. На никеле вый керн наносится металлическая сетка или губка, полученная спеканием мелкозернистого никелевого порошка. В отверстия губки вводится (например, втирается) оксидное покрытие. По верхность катода получается более гладкой, частицы оксида прочнее сцепляются с губкой, теплопроводность и электропро водность покрытия (металл + полупроводник) намного больше, чем у оксидного катода. Применение чистейшего никеля в каче стве материала для керна и губки препятствует образованию запорного слоя. На наружной поверхности сложного катода пе ремежаются участки со структурой, аналогичной структуре плё ночных (выступы металлической сетки) и толстослойных полу проводниковых катодов (зёрна оксида). Эмиссионная способ ность губчатых и других сложных катодов несколько ниже, чем у оксидных.
Т о р не в о-о к с и д н ы е к а т о д ы . В этих катодах оксид ное покрытие из окиси тория помещается на вольфрамовом, мо либденовом или танталовом керне. Для получения хорошего сцепления покрытия с керном к окиси тория добавляют неболь шое количество нитрата тория, который, разлагаясь при прока ливании катода, образует более прочный слой окиси тория.
По сравнению с оксидными катодами из щёлочноземельных металлов ториево-оксидные катоды имеют следующие особен-
Такие катоды называют также синтерированными.
54
ности. Во-первых, после прокаливания в вакууме, осуществляе мого для удаления из них газа, они уже дают почти полную эмиссию, что значительно облегчает дальнейший процесс активи рования. Во-вторых, в ториево-оксидных катодах отсутствует запорный слой между слоем оксида и керном, вследствие чего эти катоды оказываются пригодными для работы в импульсных режимах при отборе с них больших плотностей импульсного то ка. Явление спада эмиссии в ториево-оксидных катодах практи чески не наблюдается для импульсов с длительностью до 100 мксек. В силу указанных свойств ториево-оксидные катоды особенно пригодны для импульсных электровакуумных прибо ров, в частности, импульсных магнетронов.
Интересной разновидностью описанного выше катода яв ляется металлокерамический ториево-оксидный катод. Этот сложный катод изготовляется посредством спекания смеси мел козернистых порошков вольфрама и окиси тория (около 96%W
и 4% Th02) в металлокерамические стержни |
или тонкостенные |
||||
трубки. |
Последние с помощью молибденового порошка затем |
||||
спекаются с молибденовыми цилиндрами (кернами), |
внутрь ко |
||||
торых |
помещается |
изолированный |
вольфрамовый |
подогрева |
|
тель. Такой катод имеет рабочую |
температуру 1500 -ь- 1900°К. |
||||
Он активируется |
нагреванием до |
Г=2100 |
2200°К |
в течение |
нескольких минут, а при работе в магнетроне хорошо активи руется без дополнительного нагревания. Металлокерамический ториево-оксидный катод имеет сравнительно малую Термоэлек тронную эмиссию (0,5 а/см2 при Г=1600°К), но благодаря боль шому коэффициенту вторичной эмиссии, он даёт в импульсном магнетроне при этой рабочей температуре ток в 15 а/см2 (см. гл. 16). При этом катод устойчив к электронной и ионной бомбардировке и к воздействию остаточных газов, хорошо ра ботает при высоких анодных напряжениях, имеет малую склон ность к искрению. Металлокерамический ториево-оксидный ка тод предназначен в первую очередь для импульсных магнетро нов, а также для мощных генераторных ламп.
Параметры основных типов термоэлектронных катодов при ведены в табл. 3.1.
|
|
|
Т а б л и ц а 3.1 |
||
|
Рабочая |
Удельная эмиссия |
Удельная |
|
|
|
l eq или допусти |
Эффектив |
|||
|
темпера |
мая плотность |
мощность |
||
Тип катода |
ность Н |
||||
тура Т |
катодного тока |
накала PHq |
|||
|
°К |
)к макс |
вт/см2 |
ма/вт |
|
|
|
а/см2 |
|
|
|
Вольфрам . . . . |
2450—2650 |
0 ,3 —0,7 |
70—84 |
2—10 |
|
Тантал ................. |
2200—2400 |
0,17—0,65 |
34—50 |
2,5— 12,7 |
55
Продолжение
|
Рабочая |
Удельная эмиссия |
Удельная |
|
|
|
Ieq или допусти |
Эффектив |
|||
|
темпера |
мая плотность |
мощность |
||
Тип катода |
ность Н |
||||
тура Т |
катодного тока |
накала PHq |
|||
ма/вш |
|||||
|
°К |
1кмакс |
вт/см2 |
||
|
|
||||
|
|
а/см? |
|
|
|
Торированный |
1800—1900 |
0,3—0,8 |
11—18 |
35—50 |
|
вольфрам . . . |
|||||
Карбидированный |
|
|
|
|
|
торированный |
1950—2000 |
0,7—1,5 |
14—22 |
50—70 |
|
вольфрам . . . |
|||||
Бариево -вольфра |
|
|
4—8 |
100— 1000 |
|
мовый катод . . |
1200—1600 |
1 -1 0 (>50) |
|||
Оксидный катод . |
1000— 1150 |
0,15—0,5 (3—50)!) |
2,8—5,0 |
60— 100 |
|
Ториево-оксиднын |
1700—1950 |
0,5—2 (2—20)!) |
—25 |
2 0 -8 0 |
|
катод ................. |
') В скобках указаны ориентировочные значения удельной эмиссии в импульсном режиме.
§3.3. Конструкции катодов
Всовременных электронных приборах применяются два типа конструкций катодов: катоды с непосредственным, или прямым накалом, в которых ток накала проходит непосредственно по проволоке, эмитирующей электроны, и катоды с косвенным на калом (подогревные катоды), в которых эмитирующая поверх ность разогревается при помощи специального электрического подогревателя.
Форма катода прямого накала зависит от его размеров и от конструкции других электродов. В лампах небольшой мощности с цилиндрическими анодом и сеткой катод делают в виде пря молинейной нити и помещают вдоль оси указанных электродов; нить укрепляют (приваривают) концами к держателям, которые используются в то же время для подведения тока накала к нити. При большой длине нити ей придают форму перевёрнутой бук вы «V», укрепляя верхнюю точку её на специальном держателе; обычно нить подвешивают на крючок спиральной пружинки (рис. 3.7а), которая служит, с одной стороны, для смягчения толчков, а с другой, натягивая всё время нить, не даёт ей прог нуться при удлинении вследствие нагрева.
При плоской конструкции анода обычной формой нити яв ляется V-образная в маленьких лампах и W-образная при длин* ных катодах в более мощных лампах (рис. 3.76). В последнем случае иногда от катода наружу делают три вывода, что позво ляет или использовать среднюю точку нити для подключения анодной цепи, или применить пониженное напряжение накала, включая половины нити параллельно.
56
В мощных усилительных и генераторных лампах с большим током эмиссии катоды должны иметь большую рабочую поверх ность. Для этой цели катоды прямого накала делают спираль ной формы,, применяя простую или двойную (типа бифилярной) спирали (рис. 3.7s и г), или устраивают катод в виде несколь ких, обычно параллельно включаемых петель, располагая их на общей ножке по окружности.
Конструкция держателей различна для разных ламп в зави симости от размеров и формы электродов и должна быть рассчи-
Изолятор
тана не только на поддержание постоянства формы катода при механических сотрясениях и нагреве, но и на противодействие (компенсацию) механическим усилиям, возникающим между нитью и анодом, когда последний заряжен до большого положи тельного потенциала. Подобные механические усилия возникают и между отдельными участками нити, когда по этим участкам, расположенным рядом, протекают сильные токи разного на правления (например, параллельные участки К-образной нити в мощных генераторных лампах), которые вызывают отталки вание этих участков и могут вызвать этим деформацию и раз рыв нити. С этими силами, действующими на участках нити, приходится особенно считаться при включении накала катода, который в холодном состоянии имеет очень малое сопротивле ние (для вольфрама в 12 -н 14 раз меньше рабочего) и в кото ром «пусковой» ток будет поэтому очень большим.
Для питания катода переменным током были созданы раз личные конструкции катода с «подогревом». При прямом накале катода переменным током всегда будет иметь место изменение температуры нити с частотой, равной удвоенной частоте питаю щего тока. Это изменение температуры проявляется тем слабее, чем больше масса нити, чем больше её тепловая инерция. По этому толстые нити (например, в мощных лампах), прогреваю щиеся и охлаждающиеся медленно, при накале переменным то ком имеют некоторую почти постоянную температуру и, следо-
57
■вательно, эмиссию постоянной величины. В усилительных же лампах тонкая нить успевает периодически охлаждаться, что вызывает колебания анодного тока по низкой частоте и, конеч но, создаёт в цепях приёмника мешающий приёму тон. Кроме того, при питании катода переменным током мешающий фон ■низкой частоты создаётся также под влиянием переменного маг нитного поля тока накала и переменной разности потенциалов на концах катода. Эти влияния устраняются в катодах с косвен
ным подогревом.
Идея устройства подогревных катодов была предложена впервые в 1921 г. А. А. Чернышёвым. Эти катоды являются эк випотенциальными и имеют вследствие большой массы большую тепловую инерцию. Поэтому они вполне пригодны для питания ■их переменным током.
Очень распространёнными в наших лампах являются катоды
косвенного |
накала |
с |
петлеобразными |
подогревателями |
(рис. 3.8а). |
Из алундового |
(А1а03). порошка |
приготовляют сус |
пензию, которой покрывают вольфрамовые проволоки, имеющие V-образную форму. После просушки эти проволоки вставляют (в качестве электрических грелок) в никелевую оболочку ци линдрического или плоского сечения, покрытую оксидным слоем. Большая стойкость при высоких температурах и возможность легко помещать не одну, а две и больше подогревных проволок позволяют эту конструкцию катода косвенного накала приме нять и в мощных лампах с большим током эмиссии.
Изготавливают также подогреватели в виде бифилярно на мотанной спирали из вольфрамовой проволоки, покрытой алундом (рис. 3.86); благодаря бифилярной намотке получается очень слабое магнитное поле тока накала.
н н |
н и |
Рис. 3.8
Так как собственно катодом, испускающим электроны, в по догревных конструкциях является оксидный слой, электрически не связанный с цепью накала (подогрева), то для замыкания на катод цепей анода и сетки лампы (для получения общей точки схемы) от никелевого цилиндра, покрытого активным слоем, де лается отдельный вывод.
58
Катоды косвенного накала изготовляют на напряжения на кала от 2 до 30 в и широко используют в усилительных лампах радиоприёмников, рассчитанных на полное питание от сетей как переменного, так и постоянного тока. Так как при питании при ёмника от сети постоянного тока 'понизить напряжение сети при помощи трансформаторов нельзя, то в этих приёмниках приме няют последовательное включение подогревателей катодов уси
лительных ламп, чтобы суммарное |
напряжение накала равня |
лось бы напряжению сети (обычно |
ПО 120 в). Здесь исполь |
зуется то обстоятельство, что цепь накала и анодная цепь в по догревных катодах косвенного накала электрически разделены.
Кроме описанных, применяются и иные конструкции катодов косвенного накала, изображённые на рис. 3.8. Рисунок 3.8в по казывает устройство плоского катода косвенного накала с подо гревателем в виде плоской спирали, применяющегося в метал локерамических лампах; на рис. 3.8а показан катод косвенного накала, удобный для получения узких электронных пучков, тре бующихся в электронно-лучевых приборах.
Эффективность оксидных катодов косвенного накала полу чается всегда меньше, чем у оксидных катодов прямого накала. Из-за больших непроизводительных потерь тепла с неиспользуе мых для электронной эмиссии участков поверхности катода и подогревателя эффективность подогревных катодов не превы шает 30 -^-35 ма/вт.
Необходимая при питании катода переменным током большая тепловая инерция подогревных катодов требует некоторого вре мени на разогрев катода после включения тока накала, и, сле довательно, ток эмиссии устанавливается не сразу. Отметим, что это свойственно не только подогревным, но и катодам с пря мым накалом, если они обладают большой массой (т. е. имеют большой диаметр нити) и работают при низкой температуре на грева. Но у катодов косвенного накала тепловая инерция прояв ляется значительно сильнее, чем у катодов прямого накала. На
разогрев |
катодов |
косвенного накала в приёмно-усилительных |
лампах |
требуется |
15 4-20 сек, а катодов прямого накала — |
1 2 сек. |
|
§ 3.4. Эксплуатация катодов
Источник электронов — накалённый катод — является наи менее надёжной деталью электровакуумных приборов. В като дах косвенного накала имеется ещё одна относительно ненадёж ная деталь — подогреватель, температура которого превышает температуру катода на 200 300°, а в металлокерамических то- риево-оксидных катодах — на 400 700°. В этих условиях подо греватель может выйти из строя как по причине перегорания, так и вследствие ухудшения изолирующих свойств алунда, ко торым он покрыт.
59