![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Власов В.Ф. Электронные и ионные приборы Учеб.пособие для радиотехн.вузов и фак
.pdfмени в зависимости от рабочего режима постепенно переме
щается («ползает») влево |
или вправо. |
н а к а л а . |
В л и я н и е м а г н е т р о н н о г о э ф ф е к т а |
На начальную часть характеристики оказывает влияние маг нитное поле тока накала. Электроны, вылетающие с катода и двигающиеся к аноду, подвергаются воздействию магнитного поля, создаваемого вокруг катода проходящим nq нему током накала. Легко установить, на основании известного из элек тротехники правила, что под влиянием магнитного поля траек тории электронов искривляются в сторону положительного кон
ца катода |
(рис. 7.3). |
Чем больше ток накала |
и напряжённость |
||
|
|
создаваемого им магнитного поля, |
|||
|
|
тем сильнее отклонение электронов; |
|||
Днод |
+ U |
часть их, вылетая |
из пространства |
||
|
|
катод—анод, не |
попадёт |
на анод, |
|
|
|
вследствие чего анодный ток умень |
|||
|
|
шится. При достаточно большой на |
|||
|
|
пряжённости магнитного поля тра |
|||
|
|
ектории всех электронов могут быть |
|||
|
|
искривлены |
так |
сильно, что элек |
|
|
|
троны, не долетев до анода, возвра |
|||
|
|
тятся обратно к катоду. |
|
||
|
|
В лампах |
с |
небольшим током |
|
|
|
накала магнетронный эффект неве |
|||
|
|
лик и к тому же в начальной обла |
|||
|
|
сти характеристики компенсируется |
|||
|
|
вышеописанным 'влиянием |
началь |
ных скоростей. У подогревных катодов с бифилярной нитью по догрева магнетронный эффект тока накала практически отсут ствует.
Восходящий участок характеристики
В л и я н и е |
н е р а в н о м е р н о г о |
р а с п р е д е л е н и я |
т е м п е р а т у р ы |
по к а т о д у . При |
слабом накале катод |
имеет большие |
охлаждённые концы, и |
его рабочая длина, и |
следовательно, действующая поверхность анода значительно меньше геометрических размеров этих электродов. Поэтому коэффициент g в формуле закона степени 3/2 меньше нормаль ного для данной лампы значения и величина тока получается малая. При повышении накала увеличиваются рабочие разме
ры электродов, увеличивается коэффициент g и ток 1а = gOa3 2 получается большим при одном и том же значении Ua . Этим объясняется веерообразное расхождение действительных харак теристик Ia — f (UJ >снятых при разных накалах катода. Бо лее сильное расхождение характеристик имеет место при малых накалах, при которых охлаждённые концы велики; при повы шении накала катода действующие размеры электродов всё
по
больше приближаются к геометрическим размерам — расхождение характеристик уменьшается.
Неравномерность нагрева катода является, кроме того, одной из причин плавного, постепенного перехода к току насыще ния. Так как эмиссия электронов на концах катода меньше, чем[ в середине, то плотность объёмного заряда в пространстве око ло концов катода получается меньше, чем в средней части. По этому при повышении Uа режим насыщения наступает не сразу по всей длине катода, а сначала на его концах, вследствие чега нарастание анодного тока уменьшается, а затем постепенно рас пространяется и на середину катода.
В л и я н и е п а д е н и я п о т е н ц и а л а в д о л ь к а т о- д а. Ток накала, проходящий по катоду прямого накала, созда ёт падение потенциала по длине его, вследствие чего потенциа лы различных точек катода неодинаковы и постепенно увели чиваются от отрицательного конца катода к его положительно му концу. Из-за этого потенциал анода относительно разных: участков катода различен. Если общая точка цепей накала ц анода взята на отрицательном зажиме катода и потенциал ано да относительно этой точки равен Ua (напряжение анодной ба тареи), а разность потенциалов на концах катода равна UH, та относительно положительного конца катода потенциал анода
равен ( Ua—Ин), относительно середины нитиUa-----— UHи т. д*
В результате действительная характеристика всегда идёт несколько ниже теоретической, рассчитанной по формуле /„ =
=gUa2 . Особенно сильные расхождения получаются:
1)в нижней части характеристики, так как при увеличении
Ua от нуля, пока Ua < |
UH электроны |
на анод поступают не са |
всего катода, и только |
при U0> (/н |
анодный ток создаётся |
электронами, вылетающими со всей длины катода; |
||
2) в верхней части характеристики |
переход к режиму насы |
|
щения устанавливается |
не сразу для |
всей длины катода; в те. |
время как потенциал анода относительно отрицательного конца катода достигает значения напряжения насыщения UHac, ток с положительного конца катода ещё далёк от режима насыщения* так как потенциал анода относительно этого конца катода ра вен только UНас— UH. Режим насыщения устанавливается посте пенно по длине катода, начиная с отрицательного конца его,
вследствие чего характеристика |
плавно, |
а не резко переходит |
из восходящей своей части в |
пологую |
область режима насы |
щения. |
|
|
Область насыщения на характеристике
Причиной отличия действительных характеристик от теоре тических в области насыщения является эффект Шоттки, в ре зультате которого ток насыщения не остаётся постоянным, а
Щ
постепенно увеличивается при увеличении 11а. Этот эффект осо бенно сильно проявляется у активированных, в частности, у оксидных катодов, в силу причин, детально разобранных в гл. 3. На рис. 7.4 показан примерный вид характеристик I а= f {Ua) в области насыщения для разных катодов. Как видно из этих кривых, получение пологого участка в режиме насыщения у ок сидных катодов невозможно из-за сильного эффекта Шоттки
для этих катодов.
Все разобранные выше явления при водят к тому, что в ряде случаев дей ствительные характеристики Ja = f(Ua) отличаются от теоретических, опреде ляемых законом степени 3/2. Нижнюю часть характеристики (при малых Ua) обычно можно достаточно точно выра
зить законом |
квадратичной |
зависимо |
||
сти, т.е. |
считать, что |
в этой |
области- |
|
1а = cllft} |
где с—некоторая постоянная- |
|||
Восходящая' |
часть |
характеристики |
вследствие плавного перехода в область насыщения спрямляется и на значитель ной длине этого участка увеличение анодного тока идёт прямо пропорцио-
нально увеличению Uй Так как этот участок в характеристике является наиболее значительным, то часто для упрощения рас чётов считают всю характеристику прямолинейной и приближён но представляют её уравнением Ia = SUa.
Вследствие различия в размерах электродов, получающегося в процессе производства ламп одного и того же типа, действи тельные характеристики этих ламп иногда значительно отли чаются друг от друга. Поэтому для суждения о свойствах гото вых конструкций ламп обычно используют экспериментально получаемые характеристики, а теоретические формулы приме няют для предварительных подсчётов при проектирова нии и конструировании ламп.'
§ 7.2. Статические параметры двухэлектродной лампы
Для двухэлектродной лампы основной характеристикой яв ляется зависимость / а= /(£/а). Имея эту характеристику, можно решить вопрос о качествах лампы, необходимых для наиболее выгодной работы её в той или иной схеме.
Двухэлектродная лампа в большинстве случаев работает в схеме тем лучше, чем меньше напряжение на аноде, необходи мое для получения определённой величины анодного тока. Это требование сводится, очевидно, к получению более крутой харак теристики / a= f(t/a) >или к тому, чтобы ток насыщения в лампе получался при возможно меньшем напряжении насыщения UH .
112
Из рис. 7.5 видно, что в точке А крутизна кривой (тангенс угла а) определяется отношением величины изменения тока анода Д/д к величине соответствующего изменения напряжения на аноде Д Ua, полученных как разности токов и^ напряжении двух точек на восходящем участке характеристики.
5 _ |
|
|
— 1т |
_ |
А |
: |
tga. |
|
(7-3) |
|
|
Ua2- U a1 |
|
ДУа |
|
|
|
|
|
При сближении этих точек мы получим |
|
|
|||||||
в пределе истинную |
крутизну |
в |
заданной |
|
|
||||
точке |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dln |
|
|
|
(7.4) |
|
|
||
S =■dUa |
|
|
|
|
|
|
|
||
Обычно крутизна характеристики опре |
|
|
|||||||
деляется в середине |
прямолинейного |
уча |
|
|
|||||
стка характеристики. |
|
|
и (7.4) |
кру |
|
|
|||
Как показывают ф-лы (7.3) |
|
|
|||||||
тизна имеет размерность проводимости. На |
|
|
|||||||
практике принято |
выражать крутизну |
числом миллиампер на |
|||||||
один вольт. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Аналитическое выражение для крутизны в заданной точке |
|||||||||
получим, дифференцируя уравнение тока |
i а |
(формулу |
закона |
||||||
степени 3/2 ) по Ua, |
|
|
|
|
|
г/1'2 |
|
||
5 = |
— |
= |
— 2, 33- 10—6 — |
( 7. 5) |
|||||
|
dUn |
2 |
|
|
г* (Г- |
“ * |
|
Полученное выражение показывает, что величина крутизны тем больше, чем меньше расстояние от катода до анода и чем больше действующая поверхность анода. Так как последняя за висит от рабочей длины катода, которая различна для разных
накалов, то отсюда |
следует, |
что крутизна |
характеристик |
||
I а _: f(Ua), |
снятых при |
разных |
накалах |
катода, |
должна быть |
различна (см. характеристики рис. 6.1). |
лампы |
является её |
|||
Важным |
параметром |
двухэлектродной |
внутреннее^сопротивление переменному току. Если напряжение на аноде лампы изменяется на Д Uа вольт и вследствие этого анодный ток изменяется на Д1а ампер, то внутреннее сопротив ление лампы равно .
Ri =- ~ г ’ ом. |
(7.6) |
“ *а |
|
Внутреннее сопротивление двухэлектродной лампы перемен ному току в данной точке характеристики определяется урав нением
Ri = |
(7.7) |
.8—322 |
ИЗ |
Величина внутреннего сопротивления является постоянной только для прямолинейного участка характеристики; в местах
же изгиба характеристики R t |
меняется; чем меньше крутизна |
||||
характеристики, |
тем больше |
/?,•. |
|
|
|
От внутреннего сопротивления необходимо отличать сопро |
|||||
тивление лампы |
постоянному |
току, которое |
определяется по |
||
Ф°РМУЛе |
„ |
ua |
|
Uа |
(7_8) |
|
R° - |
/„ |
- |
gUl |
|
|
|
|
|
|
|
Из сравнения величин Rt и R0 следует, |
что в любой точке |
||||
теоретической характеристики Rt= — Ro- |
|
||||
|
|
|
|
и |
|
§ 7.3. Мощность, рассеиваемая на аноде. Конструкции анодов
Во время снятия характеристик двухэлектродной лампы при достаточно больших токах обычно наблюдается разогревание анода, которое при дальнейшем увеличении напряжения на аноде может сделаться очень сильным и привести к расплав лению анода. Причиной этого разогревания является бэмбардировка анода поступающими на него электронами. Быстро летящие электроны, ударяясь о поверхность анода, передают свою кинетическую энергию частицам материала анода, и вызы ваемое этим ускорение движения молекул и атомов материала анода, т. е. увеличение количества теплоты в нём, проявляется как повышение температуры.
Кинетическая энергия падающего на анод электрона равна
работе, затраченной электрическим полем анода |
на перенос |
заряда электрона с катода на анод, |
|
= eUa. |
(7 .9 ) |
Если на анод поступает в 1 сек п электронов, то их энергия, превращающаяся на аноде в тепло, равна neUа . Так как пе=1а, то энергия, выделяющаяся на аноде в виде тепла за 1 сек. т. е. мощность, будет равна
P a = I aU a • . (7-10)
Полученная формула показывает, что мощность, теряемая в анодной цепи лампы, как и для металлического проводника, выражается произведением тока на разность потенциалов, дей ствующих на концах проводника. Существенное различие меж ду лампой и проводником заключается, однако, в том, что ме таллический проводник нагревается и рассеивает потребляемую им мощность по всей своей длине, в то время как в лампе мес том рассеивания тепла является только анод.
114
Величина мощности, излучаемой одним квадратным санти метром поверхности нагретого анода, определяется по закону Стефана—Больцмана
Рад = ^ Т \ |
(7.11) |
где С— коэффициент лучеиспускания, |
о — постоянная Больц |
мана.
Этот закон, будучи полностью справедлив для абсолютно чёрного тела, для других тел соблюдается лишь приблизитель но, с достаточной, однако, для технических расчётов точностью. Значение коэффициента лучеиспускания различно для разных металлов и зависит главным образом от строения или состоянияс поверхности металла. Обработка поверхности изменяет её луче испускательные свойства; это видно на следующем примере:-, для абсолютно чёрного тела С =1, железо оксидированное име ет С=0,95, то же железо с белой поверхностью имеет С=0,35"" и, наконец, при высокой полировке поверхности железа его ко эффициент лучеиспускания уменьшается до 0,25.
При установившемся тепловом режиме анода мощность, вы деляющаяся на аноде при прохождении тока в анодной цепи„ равняется мощности, излучаемой поверхностью анода; поэтому
из ф-лы (7.11) следует, |
что если взять одинаковые по размерам |
||||||||||
аноды и нагружать их так, что |
/ |
|
|
|
|||||||
удельные нагрузки |
(мощность j |
р |
|
|
|
||||||
на 1 см2) их будут |
равны, то |
го |
|
|
|
||||||
температуры нагрева этих ано |
|
|
|
|
|||||||
дов будут зависеть от лучеис |
|
|
|
|
|||||||
пускательных |
свойств |
их |
по |
|
|
|
|
||||
верхностей. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
На рис. 7.6 приведены кри |
|
|
|
|
|||||||
вые, |
дающие |
зависимость |
|
|
|
|
|||||
удельной мощности |
лучеиспу |
|
|
|
|
||||||
скания |
от |
температуры |
раз |
|
|
|
|
||||
личных материалов, применяе |
|
|
|
|
|||||||
мых для изготовления анодов. |
|
|
|
|
|||||||
Сравнение этих кривых |
пока |
800 |
woo 1200 |
lioo /600 |
7"°К |
||||||
зывает, |
что |
аноды с чернёной |
|||||||||
|
|
|
|
||||||||
поверхностью, приближающие |
|
|
|
|
|||||||
ся по своим свойствам |
к |
аб |
|
Рис. |
7.6 |
|
|||||
солютно чёрному телу, являют |
|
|
|
|
|||||||
ся наиболее выгодными, |
так как при заданной величине Ра |
они |
|||||||||
нагреваются |
до |
значительно меньшей |
температуры, чем аноды |
с белой поверхностью. При одинаковой допустимой температу
ре нагрева чёрные аноды могут рассеивать, значительно большую мощность, чем аноды белые.
Допустимая температура нагрева анода зависит от физиче ских свойств металла, из которого изготовлен анод. Чем выше температура плавления металла, тем большую рабочую темпе-
$* |
115 |
ратуру, вообще говоря, можно допустить для анода из этого ме талла. На практике повышение температуры анода ограничи вается опасностью выделения газа из металла при чрезмерном ■его нагреве.
Чтобы обезопасить лампу от ухудшения вакуума, могущего произойти во время работы лампы из-за разогрева её электро дов, необходимо «обезгазить» электроды лампы заранее при её изготовлении. С этой целью во время откачки воздуха из лам пы прогревают её электроды; для более полного удаления газа следует нагревать электроды сильнее, но при больших темпе ратурах начинается интенсивное испарение металла, что и пре пятствует применению очень высоких температур в процессе тренировки анода. Ясно, что допустимая при работе готовой лампы максимальная температура анода должна быть ниже той, до которой анод был нагрет во время откачки лампы.
В табл. 7.1 указаны основные данные некоторых материа лов, применяемых для изготовления анодов, коэффициент луче испускания в области допустимых температур, наибольшая до пустимая температура и соответствующая ей удельная мощ ность.
|
|
Т а б л и ц а |
7.1 |
|||
Материал |
С |
т° |
, |
|
епг |
|
Рмакс *“ |
Г |
|||||
|
|
1 макс |
||||
Никель белый .......................................... |
0,204-0,22 |
9704-1050 |
■14-1,5 |
|||
Молибден бел ы й ...................................... |
0,24-т-0,29 |
13504-1400 |
44-6 |
|
||
Тантал б е л ы й ........................................... |
0,20-7-0,28 |
. 15504-1600 |
84 |
-9 |
|
|
Никель чернёный...................................... |
0,52-М) ,60 |
9504-1050 2,84 |
-4,2 |
|
||
Графит ....................................................... |
0,68-М), 80 |
9504-1050 |
44 |
-6 |
|
Из указанных в табл. 7.1 материалов изготовляются аноды ламп с естественным охлаждением электродов.
В лампах с активированными, в частности с оксидными, ка тодами допустимая температура нагрева анода определяется не свойствами материала анода, а условиями нормальной ра боты катода. Анод, нагретый до высокой температуры, путём
.лучеиспускания подогревает катод, который вследствие этого перегревается и может потерять эмиссию. Поэтому для обеспе чения нормальной работы катода наибольшая температура анода должна быть значительно ниже температуры катода.
Так, например, в лампах с оксидными катодами, рабочая тем пература которых равна 1000 -5-П00°К, нагрев анода допус кается только до 600 650°К. В этих случаях наиболее выгод ным оказывается применение чёрных анодов, которые делаются
П6
или из графита или из чернёного никеля. Процесс чернения по верхности никелевых анодов заключается в том, что тщательно очищенные аноды отжигаются в парах бензола с водородом и на поверхности их получается тонкий чёрный слой соединений никеля с углеродом. При указанных допустимых температурах (600 650°К) удельная нагрузка чёрных анодов равна 0,45 ■*-
0,6 вт/см2, т. е. в 2 — 3 раза больше, чем у обычных белых анодов при этих температурах.
Величина полной максимальной мощно сти Рамакс, которую может рассеять анод без вреда для себя или для лампы в целом, за висит от допустимой удельной нагрузки ано да и от размеров его поверхности
Р а макс Р а макс QaO'
Здесь под Qa0следует подразумевать всю поверхность охлаждения анода, за исключе нием поверхности, обращённой к катоду.
Для увеличения РаМакс при заданной тем пературе нагрева анода или для снижения температуры анода при определённой вели чине Рамакс очень часто прибегают к увели чению поверхности охлаждения анода пу тём устройства добавочных, продольных рёбер на основном теле анода. Примером такой конструкции может служить анод ке
нотрона 5Ц4С (рис. 7.7). Другой способ увеличения поверхности охлаждения анода состоит в изготовлении анода из густой ме таллической сетки. Расчёт показывает, что в таком сетчатом ано де поверхность охлаждения в 2 -н 2,5 раза больше, чем у сплош ных анодов, если расстояния между проволоками сетки, из ко торых сделан анод, равны диаметру этих проволок. Применение сетчатых анодов в лампах выгодно и в том отношении, что при таких анодах значительно улучшается охлаждение всех других электродов, в частности, сеток, находящихся внутри анода.
§ 7.4. Типы двухэлектродных ламп и их применение
Диоды для выпрямления переменного тока
Двухэлектродные лампы (кенотроны) применяются для вы прямления переменного тока, т. е. для преобразования его в постоянный ток. На рис. 7.8 показана принципиальная схема сднополупериодного выпрямителя. В цепи анода лампы после довательно включены источник переменного тока и некоторое сопротивление R, являющееся потребителем энергии выпрям ленного тока. Так как в цепи анода проходит пульсирующий ток (в те моменты, когда анод заряжен положительно относи
117
тельно катода), то для выравнивания отдельных импульсов па раллельно нагрузке R подключается конденсатор С. Конденса тор быстро заряжается во время прохождения тока через кено трон, и медленно разряжается на сопротивление^/? остальное время, поддерживая, таким образом непрерывный ток в цепи
нагрузки.
Напряжение на конденсаторе С и ток в нагрузочном сопро тивлении R изменяются согласно кривой ABDF (рис. 7.9). Ток через кенотрон (кривая MNP) протекает только в тот промежу ток времени, когда мгновенное напряжение на зажимах анод
ного трансформатора больше напряжения на зажимах конден сатора; как видно из кривых, этот промежуток времени меньше полупериода.
Постоянная составляющая этих импульсов, т. е. выпрямлен ный ток, определяется формулой
и
/ 0 = \ i adt,
и
где t\ и t2 — отсчёты времени, соответствующие началу и концу прохождения отдельного импульса тока в анодной цепи (рис. 7.9).
Вследствие того, что в анодной цепи кенотрона проходит пульсирующий ток, напряжение на зажимах конденсатора не строго постоянно, а пульсирует, следовательно, ток в нагрузке, кроме постоянной составляющей, имеет и переменные состав ляющие (гармоники, начиная с первой). Для большего ослаб ления этих переменных составляющих, что необходимо для по лучения строго постоянного тока в цепи нагрузки, на практике вместо конденсатора С применяют фильтр, состоящий из кон денсаторов большой ёмкости С, Сi и дросселя L с большой ин дуктивностью (рис. 7.10). Фильтр. ослабляет переменные сос тавляющие тока тем сильнее, чем выше частота их, так как с увеличением частоты гармоник растёт сопротивление дросселя и уменьшается ёмкостное сопротивление шунтирующих нагру зочную цепь конденсаторов С и С\.
118
Относительно падения напряжения в кенотроне необходимо заметить, что во время прохождения тока через кенотрон, ког да напряжение U т трансформатора и Uc (напряжение на кон денсаторе) противоположны по направлению, напряжение на зажимах кенотрона равно
иа - ит— Ue
и представляет сравнительно небольшую величину.
Во время отсутствия тока, когда анод заряжен отрицатель но относительно катода, напряжения UT и Uc оказываются
включёнными последовательно в анодной цепи кенотрона и на зажимах катод—анод кенотрона будет напряжение
иа = «г + Ue.
Это напряжение при малом токе нагрузки может превышать амплитуду приложенного напряжения почти в два раза, и кено трон должен быть рассчитан на то, чтобы выдержать его, не допуская возникновения тока обратного направления из-за пло хой изоляции между электродами или плохого вакуума.
Кроме однополупериодной схемы кенотронного выпрямите ля, на практике находит также применение ряд более сложных схем, обладающих лучшими техническими показателями: двухполупериодная схема, схема удвоения и др. Условия работы кенотронов в различных схемах несколько различаются, однако во всех случаях основными величинами, определяющими наз
начение и возможность |
использования |
кенотрона, |
являются: |
1) наибольшее обратное |
напряжение |
Uo6p, которое |
кенотрон |
может выдержать; 2) наибольшее мгновенное значение анодно го тока Iа мако которое может быть получено в кенотроне и ко торое определяется током эмиссии катода; 3) номинальное па дение напряжения Un, при котором анодный ток в лампе до стигает значения не ниже 1ажакс\ 4) максимальная мощность, рассеиваемая анодом при продолжительной работе; 5) напря жение накала катода.
В табл. 7.2 указаны основные из этих величин для некото рых кенотронов, изготовляемых в СССР.
119