![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Ударно-канатное бурение И. П. Зорин, А. М. Стороженко. 1960- 12 Мб
.pdfd — номинальный |
диаметр |
скважины (диаметр |
доло |
|||
та), дм-, |
|
|
|
|
|
«г/дл3); |
А — плотность заряжания, кг'дм3 (обычно равно 1 |
||||||
г > 0,75—коэффициент забойки (z = |
, |
где з — длина за- |
||||
бойки^; |
|
|
|
|
|
|
Р < 0,25 — коэффициент перебура |
|
, |
где |
П — глубина |
||
перебура^. |
|
|
|
|
|
|
Вместе с тем, расстояние между скважинами |
|
|
||||
|
A = mW, |
|
|
|
|
(96) |
где т — коэффициент |
сближения |
скважин |
(его |
максимальное |
значение, обеспечивающее качественное разрушение породы между скважинами, находится в пределах 0,7-г 1,0).
Приняв |
из |
осторожности |
т = 0,7 |
и приравняв выражения |
||
(95) и (96), |
найдем целесообразный |
диаметр скважины |
|
|||
|
d = 0,3 — |
|
дн |
дм. |
(97) |
|
|
|
|
||||
|
|
/<Р |
Д [Н - W(z- р)1 |
|
||
Пример. |
Высота уступа |
//=10 |
м, скважина располагается в 3 |
м от |
верхней бровки уступа, угол откоса которого а=60°, следовательно, сопро
тивление по подошве 117=9 м. |
Породы средней крепости и трещиноватости |
|||
с коэффициентом разбуривания |
Лр=1,07. ВВ — порошкообразный аммонит |
|||
с удельным расходом <7=0,45 кг/м3; плотность заряжания Д=1 кг/дм3. |
||||
Приняв коэффициент перебура р=0,2 и коэффициент |
забойки г=0,8, |
|||
определим целесообразный диаметр скважины для данных |
условий. |
|||
d = 0,3 |
0,45-10 |
= 2,5 |
дм. |
|
1 [10-9(0,8-0,2)] |
||||
|
|
|
Расстояние между скважинами при этом
А= mW = 0,7-9 -=6,3 м.
§6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ СТАНКА
Различают производительность бурового станка: в час чи стого бурения; в час общей работы; сменную; среднемесячную
исреднегодовую; удельную.
I. Производительность станка в час чистого бурения может быть определена по скорости подвигания
забоя скважины в минуту чистого бурения
ПОг‘ М' |
(98) |
где |
— коэффициент, |
зависящий |
от |
степени |
пригодности |
||
долота для данной |
породы, а также от |
качества |
стали |
доло |
|||
та и его заправки. |
значением из формулы (89) и принимая |
||||||
Заменяя L' его |
|||||||
ускорение падения |
бурового снаряда |
/ = 5,4 см/сек2 (как |
сред |
||||
няя), |
получаем: |
|
|
|
|
|
|
|
л |
60 |
0,13-5,5OSn „ |
|
|
|
|
|
Рч |
=----■---------------К„, пог. м, |
|
|
|||
или |
' |
100 |
ad2 |
д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р„ = 0,42 - -- К., |
пог. |
м, |
|
(99) |
||
|
|
|
ad2 |
|
|
|
|
где а — показатель крепости породы, выражаемый через удель |
||||
ную работу бурения |
на 1 см."' |
объема выбуренной |
||
скважины, кгМ'Смл. |
|
|
|
|
Для зубильного долота с углом приострения 120°, изготов |
||||
ленного из пружинной стали марки С63, при |
бурении |
крепких |
||
однородных пород значение Кл |
принимается |
равным |
единице. |
|
В табл. 32 приведена теоретическая |
производительность |
станков БУ-2 и БС-1 в час чистого бурения. В расчетах, кото рые производились по формуле (99), были приняты следующие величины:
а) |
для станка БУ-2: |
G = 1000 кг; |
5 = 0,7 м; |
п = 54; |
= 1; |
|
||||||||
б) |
для станка БС-1: |
G=1700 кг; 5 = 0,9 |
л; |
и = 52; |
/Сл = 1; |
|
||||||||
Значения а |
принимались по |
табл. |
4. |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблиц а |
32 |
|
Расчетная |
производительность станков |
БУ-2 и |
БС-1, |
пог. м/час |
|
|||||||||
|
Диаметр |
|
Категория пород по удельной работе бурения |
|
||||||||||
Марка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
долота, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
станка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
мм |
1 |
|
П |
Ш |
IV |
|
V |
VI |
|
VII |
VIII |
,х |
X |
БУ-2 |
200 |
7,94 |
5,66 |
3,97 |
2,82 |
2,08 |
1,46 |
1,13 |
0,80 |
0,56 |
0,40 |
|||
БУ-2 |
230 |
6,00 |
4,28 |
3,00 |
2,14 |
1,58 |
1,11 |
0.85 |
0,60 |
0,43 |
0,80 |
|||
БС-1 |
250 |
10,70, 7,63 |
5,35 |
3,81 |
1,81 |
1,98 |
1,52 |
1,06 0,76 |
0,53 |
|||||
БС-1 |
300 |
7,42 |
5,30 |
3,71 |
2,65 |
1,95 |
1,37 |
1,06 |
0,74 |
0,53 |
0,37 |
|||
2. |
Производительность |
станка |
в |
час |
общей |
работы, кроме чистого бурения, учитывает также желониро вание и определяется по формуле
Л)=^’ч71д- пог. м. |
(100) |
где Рч - теоретическая производительность в час чистого бурения;
0*1
т)д — коэффициент |
затраты времени только на |
долбление |
||||||||
|
в течение |
одного |
рабочего часа. Определяется из |
|||||||
|
выражения-L , где |
гп — затрата |
времени на же |
|
||||||
|
лонирование, |
мин. |
Величина t0 принимается по |
|||||||
|
табл, 33 в соответствии с категорией пород и глу |
|||||||||
|
биной скважины. |
|
|
|
Таблица 33 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Затрата времени на желонирование за час общей работы, мин* |
|
|||||||||
Глубина |
|
|
Категория пород по удельной работе бурения |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
скважины, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м |
I |
п |
III |
IV |
V |
VI |
VII |
VIII |
IX |
X |
10 |
16,2 |
14,4 |
12,9 |
11,4 |
10,0 |
8,4 |
7,1 |
5,8 |
4.S |
3,3 |
20 |
19,2 |
17,0 |
15,3 |
13,5 |
11,7 |
10,0 |
8,4 |
6,8 |
5,3 |
3,8 |
30 |
22,0 |
19,3 |
17,4 |
15,4 |
13,2 |
11,4 |
9,4 |
7,8 |
6,1 |
4,4 |
40 |
24,0 |
21,6 |
19,2 |
17,1 |
14,4 |
12,6 |
10,6 |
8,7 |
6.7 |
5,0 |
* Таблица составлена по данным наблюдений за бурением пород II, IV, VI и IX |
||||||||||
категорий |
для скважин глубиной |
12 и 23 |
м. По остальным |
категориям пород и .скважи |
нам с другой глубиной данные получены расчетом.
3. Сменная производительность станка опре деляется с учетом затрат времени на подготовительно-заключи тельные и вспомогательные операции: 1) прием и сдачу смены, крепежный ремонт и смазку станка; 2) чистку скважины от шлама; 3) смену долот; 4) перевозку станка от скважины к скважине, его установку над скважинами и 5) забуривание скважин.
Очевидно, что непроизводительно затрачиваемое время нельзя регламентировать и учитывать при расчете производительности. Надо стремиться организовать работу станка так, чтобы непроизводительные потери времени были сведены к минимуму.
Отношение времени работы ударно-канатного станка на бу
рении (долблении и чистке) |
к общему времени смены есть ко |
||
эффициент использования |
станка |
во времени на |
бурении в |
течение смены т]б. |
+ г2 + |
Л + 4) |
(101) |
— (Г1 |
|||
где t — продолжительность |
рабочей смены, мин.; |
|
^— затрата времени на прием, сдачу смены и смазку стан ка, мин.;
^ — затраты |
времени на |
смену долот, мин.; |
tz — затраты |
времени на |
передвижку станка, мин; |
ti — затрата |
времени на |
установку забурной трубы, забу |
ривание |
скважины и |
извлечение забурной трубы, мин.; |
—затрата времени на различные необходимые остановки (счалка канатов, крепеж станка, сбор и погрузка инструмента и др.), мин.
II И. П. Зорин. Л. М. Стороженко |
161 |
Затрата времени (в среднем) на подготовительно-заключи тельные и вспомогательные операции должна устанавливаться расчетным путем с учетом практических данных.
Технически возможная производительность станка за 8-ча совую смену, без учета устранимых потерь времени, может быть
определена по формуле |
|
|
|
Рс = Р0Гт)б = Рчт(дГ1)б = Рч7’т], пог. |
м, |
(102) |
|
где Т — продолжительность рабочей смены, |
час.; |
|
|
т]— т]д7]б — коэффициент |
использования станка |
во времени на |
|
долбление в |
течение смены (изменяется от |
0,5 до |
|
0,75). |
|
|
|
Если породы трещиноватые, в выражение (102) надо ввести коэффициент трещиноватости пород Л\, тогда
РС = РЧТ^К^ пог. м.
' / 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 /4 15 /б П 18 1920
Коэффициент / крепости пород по шкапе Кп Протодьяконода
Рис. 78. Зависимость производительности станка от крепости пород:
1 — плотные породы; 2 — трещиноватые породы
Коэффициент трещиноватости колеблется, в зависимости от крепости пород, от 0,7 до 0,95, приближаясь к единице для по род с / = 20. На основании исследований, проведенных инсти тутом Уралгипроруд'а, установлено, что трещиноватость обычно снижает производительность бурения (рис. 78).
Нормы на бурение, устанавливаемые на ряде предприятий, обычно бывают ниже технической расчетной производительно сти, так как из-за плохой организации работ эти предприятия принимают довольно высокое среднее время для устранимых потерь.
162
4. Среднемесячная и среднегодовая произво дительность станка зависит от его среднесменной произ водительности и продолжительности текущего, среднего и капи тального ремонтов.
Среднемесячную производительность можно определить по
формулам |
Ры = РсС (т — 2К), |
пог. |
м |
|
|||
и |
|
||||||
— P.JC (т — 2К) т], |
|
|
м., |
(ЮЗ) |
|||
Ри |
пог. |
||||||
где С—число буровых смен в сутки; |
|
|
|||||
т — количество |
рабочих дней за |
месяц; |
|
||||
2 — число дней, |
приходящихся на |
текущий ремонт стан |
|||||
ка, за месяц; |
|
|
текущих |
ремонтов в |
|||
К — коэффициент периодичности |
|||||||
зависимости от количества буровых смен в сутки: |
|||||||
при 3 буровых сменах в сутки /С=1; |
|||||||
при 2 |
буровых сменах |
в сутки К= 1,5; |
|||||
при 1 |
буровой смене |
в |
сутки К = 2. |
|
Теоретически коэффициент использования станка во време ни должен по величине оставаться одинаковым при определении любой производительности: сменной, месячной или годовой. Практически же месячный коэффициент получается всегда ни же сменного, а годовой — ниже месячного.
Среднегодовую производительность можно определить по
формулам |
= Рм [М - (Ср - /<р)], пог. м |
|
|
|
(104) |
|||
и |
Pr |
|
|
|
||||
Р,. - P.JC(m-2K')ri [(Л4 — (Ср —/(р)], |
пог. |
м, |
(105) |
|||||
|
||||||||
где |
М — количество рабочих месяцев за год; |
в долях |
ме |
|||||
|
Ср — продолжительность |
среднего ремонта |
||||||
|
сяца за год; |
капитального ремонта |
в долях |
|||||
|
Kf — продолжительность |
|||||||
|
месяца |
за год. |
|
станка |
|
|||
5. |
Удельная |
производительность |
или |
выход в м3 взорванной породы с 1 пог. м скважины зависит от расстояния между скважинами. Обычно она колеблется в ши роких пределах в зависимости от крепости той или иной породы.
§ 7 ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ УДАРНО-КАНАТНОГО БУРЕНИЯ
Организация буровых работ, заправка долот, а также при меняемое оборудование примерно аналогичны на всех железо рудных карьерах. Фактическая стоимость бурения 1 пог. м скважины определяется производительностью бурового станка,
11* |
163 |
механизацией вспомогательных работ и организацией труда. Основные затраты падают на бурение (от 50 до 65%), ремонт станков (от 14 до 21%), заправку долот (от 5 до 20% общей стоимости). Остальные затраты составляют 9—45%, и лишь по
Рис. 79. Зависимость стоимости бурения 1 пог. м скважины от крепости пород
кварцитовому карьеру Бакальского рудоуправления и Естюнинскому руднику Высокогорского рудоуправления они выше из-за наличия специального буровзрывного цеха.
Зависимость стоимости бурения 1 пог. м скважины от кре пости пород представлена на графике (рис. 79).
Глава V
ЗАПРАВКА ДОЛОТ
Стойкость долот в значительной мере зависит от технологии их заправки. В долотозаправочных мастерских предприятий часто недостаточно внимательно следят за нагревом долот пе ред ковкой и закалкой, слабо контролируют температуру на грева. В результате снижается производительность труда.
Ниже подробно рассматриваются основное оборудование долотозаправочных мастерских (^нагревательные устройства, до лотозаправочные станки и закалочные ванны) и технология заправки долот.
§ 1. НАГРЕВАТЕЛЬНЫЕ УСТРОЙСТВА
Нагревание долот перед заправкой, а также для последую щей их термической обработки производят в специальных нагре вательных устройствах: кузнечных горнах и печах, использую щих твердое, жидкое и газообразное топливо; в муфельных и электрических печах, а также в ваннах. В ваннах нагревающей средой служат расплавленные соли, чаще всего поваренная соль и хлористый барий.
Нагревательные печи, применяемые для нагрева долот, по источнику получаемого ими тепла можно разделить на две группы: 1) топливные горны и печи, в которых источником тепла служит твердое, жидкое (нефть и мазут) или газообразное топ ливо; 2) электрические печи, использующие электроэнергию.
По режиму работы горны и печи делятся на периодические (топливные горны) и непрерывно действующие (камерные печи, электродносоляные и термосоляные ванны).
Топливные горны и печи. Для создания наиболее благо приятных условий нагрева и обработки долот необходимо, чтобы:
температура в рабочем пространстве топливных горнов и печей была равномерной, легко поддавалась регулированию и поддерживалась на одном уровне;
165
в топочном пространстве и в пламени не было веществ, вредно влияющих на качество стали (серы, фосфора и др.); печи работали равномерно в течение продолжительного вре
мени; расход топлива был небольшим, а помещения чистыми.
При небольших объемах долотозаправочных работ приме няются кузнечный и промысловый горны, а при больших объемах — коксовый горн, камерная печь и термосоляные ванны.
Рис. 80. Горны:
а — кузнечный; б — промысловый: 1 — кирпичное основание; 2 — рабочее топочное про странство; 3 — зонт; 4— вытяжная труба; 5 — воздушная труба; 6 — трубка для подачи топлива; 7 — вентилятор; 8 — краны для регулировки подачи топлива и воздуха
Кузнечный стационарный горн (рис. 80, а) моь жет быть с нижним или боковым дутьем. Он служит для разо грева долот на всех стадиях их термической обработки, т- е. перед заправкой, отжигом и закалкой. В качестве топлива для горна применяется древесный уголь или кокс и в редких случаях каменный уголь, не содержащий серы.
Благодаря дешевизне и простоте устройства кузнечный ста ционарный горн применяется на рудниках, несмотря на то, что он не вполне удовлетворяет требованиям, перечисленным выше.
Промысловый горн (рис. 80,6) работает на жидком топливе (нефти) или >на газе. К его достоинствам можно от нести относительно низкую стоимость эксплуатации, простоту устройства, а также полноту сгорания топлива (благодаря регу лированию его подачи и распылению воздухом). Недостатком горна является неравномерность температуры нагрева.
Наибольшее распространение получил коксовый горн в связи с тем, что он обеспечивает удовлетворительный нагрев до температуры 1150—1200°.
166
Двухтопочный коксовый горн (рис. 81) отличается от одно топочного вытянутой формой и большими размерами корпуса.
Материалами для кладки горна служат огнеупорный кир пич, огнеупорная глина и песок. Свод над топкой делают при помощи деревянной формы и металлического кожуха. Для этого кожух устанавливают в перевернутом виде, и затем в него ста вят деревянную форму. Промежуток между кожухом и формой
Рис. 81. Коксовый двухтопочный горн:
1 — кожух металлический; 2 — воздуходувная труба; 3 — вентилятор; 4 — окно для воздуха; 5 — топка; 6 — свод над топкой; 7 — кожух свода; 8 — огнеупорный кир
пич; |
9 — песок; 10 — заслонка; |
// — серьга; |
12 — рычаг. |
/3 — противовес. |
|
14— стойка; 15— задвижка; 16— угловое железо; |
17 — металлическая воронка для |
||||
кокса; |
18 — деревянная |
пробка; 19— деревянная |
форма для изготовления горна |
||
заполняют смесью |
густого |
раствора |
пластичной |
огнеупорной |
глины с порошком этой глины. После затвердения глины ко жух переворачивают и устанавливают на основание горна над топочной коробкой.
'Камерная печь конструкции Уралгипроруды (рис. 82) работает на каменном угле (расход угля 80 кг/час), обеспечивая одновременный нагрев двух долот до ООО—650° и
двух — до 1050°.
Главный недостаток топливных горнов и печей заключается в том, что в них нельзя получить равномерного нагрева долота (даже в тех случаях, когда имеется вся необходимая кон-
167
трально-измерительная аппаратура). Часть долота, обращенная навстречу газам, всегда нагревается сильнее, чем противопо ложная. Нагрев долот, особенно перед закалкой, предпочитают
[7а ЯбВГ ПоАЕ
Рис. 82. |
Камерная |
нагревательная печь для долот конструкции |
|||||||
|
|
|
|
Уралгипроруды: |
|
3— красный кирпич; |
|||
/ — бетонный фундамент; |
2 — металлический |
каркас; |
|||||||
4 — огнеупорный шамотный |
кирпич; 5' — теплоизоляционный кирпич; 6 — теп |
||||||||
лоизоляцнонная крошка; 7 — камера |
нагрева |
долот; |
8 — под из |
талькового |
|||||
кирпича; |
9— топка; |
10 — топочное |
окно; |
// — неподвижные |
колосники- |
||||
/2 — воздушная труба; |
13 ~ зольное |
окно; 14 — газовый канал; |
15 — камера |
||||||
предварительного |
подогрева долот; |
16 — боров; |
17, |
18 — посадочные окна |
|||||
для |
долот; |
19 — заслонка; 20 |
— механизм |
управления заслонки |
производить в ваннах с расплавленными солями, так как многолетний опыт показал, что этот способ лучше, чем нагревание в печах.
Ванны должны иметь минимальную толщину стенок, хорошо противостоять высоким температурам, не подвергаться быст рому окислению и быть устойчивыми против химического влия ния соли.
168