книги из ГПНТБ / Ивановский К.Е. Роликовые и дисковые конвейеры и устройства
.pdfдексации фирмы Рене Губер и применительно к отечественным условиям обозначить конвейеры следующим образом: конвейер, изображенный на рис. 39, а — В = 250, 2 + 3, шахматный; кон вейер, изображенный на рис. 39, б — В = 400, 3 + 3, шахмат ный; конвейер, показанный на рис. 39, в — В = 400, 3 + 3, параллельный.
250
I |
- І |
н в - ь |
|
||
- В - - В - В |
- в |
- в - р |
5) |
|
S) |
Рис. 39. Комплектация полотна дискового конвейера
Основные параметры дисковых конвейеров следующие:
ширина |
конвейера |
|
|
В |
мм |
|
диаметр |
диска |
|
|
|
dg |
мм |
ширина |
диска |
|
|
|
bo |
мм |
диаметр |
оси |
|
|
|
d |
мм |
продольный шаг диска (по оси конвейера) |
tx |
мм |
||||
поперечный шаг диска |
(поперек |
полотна конвейера) • • |
|
мм |
||
средний |
радиус |
криволинейной |
части |
R |
мм |
|
высота |
конвейера |
конвейера к горизонту в град |
Н |
мм |
||
угол наклона |
полотна |
|
а |
Конструктивно обозначение ширины конвейера для' разных случаев приведено на рис. 40.
£ 1 I |
I |
И |
И |
U |
L |
|
п и |
ппг
иuL
Рис. 40. Схемы дисковых конвейеров с бортами и баз бортов
Ширина дискового конвейера В с прямолинейной трассой опре деляется по той же формуле (4), что и ширина роликовых конвейе ров. Коэффициент Кп выбирается в пределах 1,05—1,15: меньшее значение Кп — для тяжелых и небольших грузов, большие — для легких и крупногабаритных. Коэффициент Кп для дисковых конвейеров несколько меньше, чем приведенный выше для роли ковых конвейеров, что объясняется более спокойным характером движения грузов по дисковому полотну.
Ширина дискового конвейера с криволинейной трассой при нимается по той же формуле (19), что и ширина роликовых кон вейеров.
Коэффициент КВ определяется по формуле (17), при этом коэф фициент K R , входящий в формулу (17) и характеризующий отно шение R и В, принимается несколько меньшим, чем для роли ковых конвейеров. Можно принять, что KR для дисковых кон вейеров колеблется в пределах 2—3, при этом KR — 2,5 можно считать нормальным для конвейеров общего назначения (против KR — 3,0 для роликовых конвейеров). Коэффициент КК в фор муле (19) принимается для дисковых конвейеров равным 1,15.
Величина В нормируемая. Рекомендации ISO по ширине предусматривают следующий ряд: 160, 200, 250, 315, 400, 500, 600, 800, 1000, 1250 мм. ГОСТ 12846—67 на дисковые переносные конвейеры регламентирует ширину 160, 250, 400, 650 мм. При этом имеется разное толкование ширины В конвейера. По ГОСТу 12846—67 размер В — расстояние между торцами крайних дисков (см. рис. 40), тогда как в рекомендациях ISO под шириной В понимается расстояние между продольными балками конвейера в свету. По нашему мнению, отечественное толкование пара метра В более правильное: оно характеризует рабочую ширину полотна конвейера, а не довольно искусственный размер по внутренним кромкам металлоконструкции.
Радиус R криволинейного участка — также величина норми руемая. ГОСТ 12846—67 предусматривает следующий ряд ра диусов: 800, 1000, 1250, 2000. По рекомендациям ISO предусмот рен ряд радиусов: 500, 630, 800, 1000, 1250 мм. При этом рекомен дации ISO относятся к внутреннему радиусу криволинейной секции, а в ГОСТе определены средние радиусы по продольной центровой линии конвейера. Это, на наш взгляд, более правильно,
по соображениям удобства |
проектирования, |
а также привязки |
и разбивки трассы конвейерных систем на монтаже. |
||
Заклинивание и защемление штучных грузов между бортами |
||
дисковых конвейеров ничем |
принципиально |
не отличается от |
этих же явлений на роликовых конвейерах. Поэтому заклини вание и защемление грузов на дисковых конвейерах с бортами проверяется на основании формул, относящихся к роликовым конвейерам.
Следующим параметром является шаг дисков, причем разли чаются шаги дисков t1 по их осям, т. е. вдоль оси конвейера, и шаги дисков t2 на одной оси, т. е. поперек конвейера.
Опрокидывание грузов в пространство между соседними ря дами дисков, как правило, невозможно, так как в большинстве случаев у дисковых конвейеров t1 значительно меньше 0,45 1ер. В отдельных случаях проверять конвейер на неопрокидывание грузов следует по формулам для роликовых конвейеров. При определении шагов дисков за основу расчета принимается коли чество их под опорной поверхностью груза и допускаемая на
грузка |
на один диск. Математически это выглядит |
следующим |
образом: |
|
|
|
G < К я 2 ) РДКН, |
(59) |
6 К- |
Е. Ивановский |
81 |
|
|
"2 |
J- |
» |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pg — допускаемая |
нагрузка |
на |
один |
диск; |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
Кн — коэффициент, |
|
учитывающий |
неравномерность |
распре |
||||||||||||||
|
|
|
деления веса груза на диски |
|
конвейера. |
|
|
|
|
|||||||||||
|
Коэффициент |
неравномерности Кн |
|
|
колеблется |
в |
пределах |
|||||||||||||
0,6—0,9 |
и выбирается |
в |
зависимости |
от упругих |
свойств |
груза |
||||||||||||||
и |
состояния |
его |
несущей |
поверхности. Для |
грузов |
в |
мягкой |
|||||||||||||
таре |
с |
гладкой |
несущей |
поверхностью |
Кн |
= 0,9. |
Для |
мас |
||||||||||||
сивных |
жестких |
грузов |
|
с |
неравной |
|
несущей |
поверхностью |
||||||||||||
Кн |
= 0,6. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Шаг t1 по ГОСТу 12846—67 |
принят по ряду 40, 80 и 1 |
60мм. |
|||||||||||||||||
Рекомендации ISO предусматривают |
для tx и t2 ряды R5; R10; |
|||||||||||||||||||
или R20, допуская в то же время для этих шагов арифметический |
||||||||||||||||||||
ряд |
25, |
50, |
75, |
100 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ч |
|
|
|
|
||
|
В зависимости от конструкции полотна дискового конвейера |
|||||||||||||||||||
между t1 |
и t2 |
существует примерное соотношение tx |
«=> (0,5—2) t2. |
|||||||||||||||||
Наибольшее |
распространение |
получило |
|
соотношение |
|
^ ^ ( 1 ч - |
||||||||||||||
- 2 ) |
/ а . |
|
|
|
|
на диск Рд |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Допускаемая нагрузка |
зависит от его |
конструкции, |
|||||||||||||||||
размеров |
и материала. |
В табл. |
13 приведены |
данные |
о |
дисках, |
||||||||||||||
рекомендуемые отдельными |
авторами. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 13 |
||
|
|
|
|
|
Размеры в мм |
я |
§ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Автор конструкции |
а |
|
« |
о. |
СО |
~« |
|
<У |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Е |
|
d |
Материалы Подшипники |
|||||||||||||||
или источник инфор |
|
|
|
|
fr" |
« 3 * |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
со |
пусі груз ZK в |
диска |
|
|
диска |
||||||||||
|
|
мации |
|
s £ |
|
а ! |
|
s |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
г о |
|
5 s - |
° я |
К |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
УНИПТИМАШ |
60 |
|
|
16 |
10 |
20 |
|
Пластмасса |
Сколь |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
|
— |
|
|
|
|
|
— |
|
жение |
||
|
ГОСТ |
12846—67 |
40 |
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
— |
|
||||||
|
Рене Губер |
|
60 |
|
|
— |
|
— |
20 |
|
|
— |
|
|
— |
|
||||
|
(Фран |
|
|
|
|
|
— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ция) |
|
|
|
48 |
|
|
16 |
|
6 |
|
|
Сталь |
|
Качение |
||||||
|
Санки-Когио |
(Япо- |
|
|
16 |
|
8 |
— |
|
|
|
» |
|
|
» |
|
||||
|
Галле |
(Франция) |
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
48 |
|
20 |
|
8 |
|
10 |
|
Пластмасса |
|
|
|
Некоторые изготовители дисковых конвейеров, а также ГОСТ 12846—67, помимо допустимой нагрузки на один диск конвейера, дают допустимую статическую нагрузку на метр длины кон вейера Ph предполагая, что ширина конвейера выбрана правильно
и соответствует ширине груза Ьгр. В этом случае, очевидно, должно быть соблюдено соотношение
|
|
G ^ |
lePPtKH, |
|
где Кн принимается |
так |
же, как и для формулы |
(59), в зависи |
|
мости от характера |
груза |
и его опорной поверхности. |
||
В большинстве случаев изготовители дисковых конвейеров |
||||
рекомендуют значение Р1 |
в пределах 50—100 кгс/м, |
в зависимости |
от прочностных и жесткостных характеристик дискового полотна.
|
Угол наклона а дискового конвейера |
принимается по табл. 13 |
с |
учетом замечания 5 и др., а высота |
конвейера определяется |
по |
формуле (56). |
|
Глава III
ТЕОРИЯ ГРАВИТАЦИОННОГО РОЛИНОВОГО НОНВЕЙЕРА
большинство положений теории гравитационного движения штучных грузов по роликовому полотну равным образом относится и к гравитационному движению грузов по дисковому полотну. Здесь будут рассмотрены отдельные особенности дви
жения грузов по дисковому конвейеру.
Гравитационное движение штучных грузов по роликовому настилу по своей физической природе весьма близко к движению их по обычной сплошной наклонной плоскости.
Gw cosol
Gfcosa
а)
Рис. 41. Схемы сил при гравитационном движении грузов
На рис. 41, а приведена схема сил, действующих на груз, движущийся по сплошной наклонной плоскости, а на рис. 41,6 — схема сил, действующих на груз, перемещающийся гравитационно по роликовому полотну. Разница заключается лишь в том, что в первом случае сила сопротивления движению равна Gf cos а,
аво втором случае — Gw cos а.
|
Из рис. 41, а также следует, |
что суммарное давление груза Р |
||
на |
наклонную плоскость или роликовый настил равно |
|||
|
Р = Y(G |
cos а ) 2 + |
(Gf cos а ) 2 |
= G ) / l -{- f2 cos a = G |
|
|
|
|
(60) |
где |
p — угол |
трения |
и tg p = |
/. |
|
По рис. 41, б |
|
|
|
|
|
|
P = G |
cos а |
|
|
|
|
cosp ' |
где |
P — угол |
сопротивления и |
tg р = W. |
84
Из формул |
(60) |
и |
(61) |
следует, что при |
|
|
|||||
а > |
р |
или |
а |
> |
(З (движение |
груза |
ускоренное) |
Р < |
G; |
||
а = |
р |
» |
а = |
р |
( |
» |
» |
равномерное) |
Р = |
G; |
|
а |
р |
» |
а <^ р |
( |
» |
» |
замедленное) |
Р > |
G. |
Таким образом, результирующее давление Р на наклонную плоскость или на наклонное роликовое полотно, функция угла наклона а и угла трения (сопротивления) р (6) или, что то же самое, давление Р зависят от закона движения груза. Но на этом
аналогия движения |
грузов |
по наклонной |
плоскости движению |
||||
по наклонному |
роликовому |
полотну |
кончается. |
|
|||
В формуле (60) величины а и р |
постоянные для |
определенного |
|||||
случая; постоянно, |
следовательно, |
и |
давление Р. |
|
|||
В формуле |
(61) |
величина |
В (tg В = |
w) |
в общем |
случае непо |
стоянна даже при неизменном законе движения грузов. Исклю чение имеет место только при а = 6 и сомкнутом расположении грузов на конвейере (1гр = Т).
Сопротивление движению груза по сплошной наклонной пло скости состоит только из одного компонента — силы трения скольжения, тогда как сопротивление движению груза по роли-
'ковому |
полотну состоит из многих компонентов. Из рис. 41, б |
при а |
= р |
|
G sin а = Gw cos а. |
Левая часть выражения — движущая сила, правая — полное сопротивление движению груза по полотну конвейера. Следова тельно, это выражение можно представить в виде
|
G sin а = Gw cos |
а = 2 W, |
(62) |
|
где ^ W — сумма сопротивлений движению |
груза в направле |
|||
нии |
действующей |
силы |
G sin а. |
w из формулы (62) |
Приведенный |
коэффициент |
сопротивления |
||
|
w = ~ |
. |
|
|
|
|
G cos |
а |
|
Рассмотрим теперь составляющие сопротивления при движе нии груза по наклонному роликовому полотну. Если пренебречь незначительным сопротивлением воздуха, то эти сопротивления
следующие: |
|
|
|
|
|
W! |
— сопротивление |
от трения в опорах роликов; |
|||
W\ |
— сопротивление |
качению |
груза |
по |
роликам; |
W3 |
— сопротивление от трения скольжения груза по роликам; |
||||
W4 |
— сопротивление |
от силы |
инерции роликов; |
||
Wa |
— сопротивление |
от силы |
инерции |
груза. |
|
Эти |
сопротивления |
в зависимости |
от |
характера движения |
груза проявляются в различных комбинациях. Так, при равен стве скоростей движения груза и роликов отсутствует сопротив-
ленйе W3, при равномерном движении груза отсутствует сопро тивление W5 и т. д.
Для выявления условий возникновения сопротивлений и для определения их величин рассмотрим каждое сопротивление от дельно.
Сопротивление трения Wx в опорах роликов может быть определено из уравнения равновесия, составленного относительно
оси |
ролика и |
имеющего |
вид |
|
|
|
|
|
|
|
H V p = (Р + G0n) fQdn, |
|
|||||
где |
Р — давление в |
опорах ролика; |
|
|
||||
|
G0 — вес вращающихся частей |
одного |
ролика; |
|
||||
|
п — число |
опорных |
роликов |
(см. гл. |
I I ) ; |
|
||
|
/о — коэффициент |
трения |
в |
опорах |
ролика |
в движении |
||
|
(принимается |
по табл. |
12); |
|
|
|||
|
dn—диаметр |
подшипника |
оси ролика. |
зависимости |
||||
|
Давление Р в. опорах |
от веса |
груза G различно в |
от условий движения грузов на конвейере, и в общем случае может быть определено по формуле (61), т. е.
COS (J
При перемещении обычных штучных грузов угол р не пре вышает 10°, а угол а наклона конвейера редко бывает больше 6°. Соответственно этому можно принять:
cos аНаиб __ |
cos 6° |
__ 0,99 ^ • fl |
c o s p „ o u 6 |
cos 10° |
0,98 |
Тогда сопротивление Wx будет равно
Wi = (G + C?0 n)fo-^.
Как видно из этой формулы, сопротивление Wх зависит от
коэффициента трения f0 и отношения |
Поэтому целесооб- |
йр
разно / 0 и dn уменьшать, a dp увеличивать.
Сопротивление Wг возникает во всех случаях, когда ролики вращаются под грузом, независимо от того, какова скорость их вращения.
Сопротивление качению W2 груза по роликам определяют по общеизвестной формуле
№2 = G - ^ c o s a .
йр
Из полученной формулы видно, что коэффициент К следует - уменьшить, а dp увеличивать. Сопротивление W% всегда сопут ствует движению грузов по полотну конвейера, за исключением случая, когда при неправильно выбранном угле а (слишком большом) груз только скользит по неподвижным роликам.
Сопротивление от трения скольжения W3 грузов по роликам
W3 = fG cos а.
Оно имеет место при разности линейных скоростей движения груза и рабочей поверхности ролика. В свою очередь, это нера венство скоростей получается во всех случаях разомкнутого расположения грузов на конвейере. Получается оно также при торможении груза или роликов и остановках грузов на полотне конвейера._.
Уменьшается сопротивление W3 тщательной обработкой ра бочих поверхностей роликов и несущих поверхностей груза.
Сопротивление от силы инерции WA для одного ролика
Момент инерции массы ролика определяется по формуле
Godl
Для современных роликов с легкими штампованными вкла дышами
d0^(dp — б);
для роликов тяжелого типа с массивными вкладышами
d0 ^ |
dpKp, |
где Кп — опытный коэффициент, |
принимаемый в пределах 0,8— |
0,9. |
|
При необходимости точных расчетов момент инерции ролика определяется по формулам теоретической механики [41 ] .
Сопротивление Wt сопутствует неравномерному движению грузов во всех случаях. Даже при сомкнутом расположении грузов на конвейере и при их равномерно ускоренном движении имеет место разгон роликов. Следовательно, определенная и все возрастающая часть движущей силы тратится на преодоление инерции роликов. В результате это исчерпывает движущую силу и в конечном итоге приводит к равномерному движению грузов с максимально достижимой постоянной скоростью. Сказанное является весьма существенным обстоятельством при выборе пара метров движения грузов.
Разгоняются ролики также и при равномерном движении грузов, но при разомкнутом расположении их на полотне конвейера В этом случае после схода груза с ролика последний теряет ско рость вращения (полностью или частично) и разгоняется при нахождении на него следующего груза.
При трогании неподвижного груза с места, например после снятия отсекателя или останова, также неизбежен разгон роликов как находившихся под грузом, так и встречаемых вновь.
С целью уменьшения сопротивления Wt следует, как это явствует из формулы (63), уменьшать вес G0 вращающихся частей и увеличивать диаметр dp ролика.
Сопротивление от силы инерции W5 груза согласно законам механики
G dv
8 dt
Это сопротивление образуется во всех случаях неравномер ного движения груза и, как видно из приведенной формулы, зависит только от массы груза и ускорения и в отличие от всех предыдущих сопротивлений не зависит от параметров ролика и коэффициентов трения.
Кроме рассмотренных сопротивлений, возникающих во всех случаях движения грузов по роликовому полотну, в зависимо сти от конструкции последнего могут воз никать дополнительные сопротивления как общего, так и местного характера. Распро страненным видом дополнительного сопро тивления общего характера является трение грузов о борта конвейера. По целому ряду причин груз движется по роликовому на стилу с некоторым перекосом и при нали чии бортов вступает в контакт с ними.
Положим, что развернутый груз нахо дится в контакте с бортами (рис. 42). Нор мальные реакции N бортов не могут пере дать грузу момент больший, чем момент трения опорной поверхности груза о ролико вое полотно. Математически сказанное вы ражается равенством
GfRT cos а = NB tg 7,
где RT — радиус трения опорной плоскости груза о роликовое полотно.
Отсюда
GfRT cos а
Обозначая коэффициент трения груза о борт через /б> получим сопротивление движению от трения груза о борта
|
2GfR7f6 |
cos a |
2GfRTf |
б cos a |
|
||
Wt = 2Nf6 |
B t g y |
~F/2 |
+ |
|
b2 — £2 |
(64) |
|
где a — угол наклона |
роликового |
полотна |
|
к |
горизонту. |
||
Как показывает практика |
эксплуатации |
|
роликовых |
конвейе |
ров, дополнительное сопротивление We следует считать постоянно действующим для роликовых конвейеров с бортами по всей их
протяженности. Можно предположить, что если на полотне кон вейера один борт (что иногда встречается), формула (64) остается в силе.
Примером местного сопротивления на трассе конвейера могут служить сопротивления от неровностей полотна конвейера. По
ложим, что между соседними роликами |
имеется перепад по вы |
соте ДА (рис. 43). Уравнение моментов |
действующих сил отно |
сительно точки а контакта имеет вид |
|
W6 (0,5dp — ДА) — i j - 1 0 cos a = 0;
далее, из геометрических соотношений,
U = V(dP — ДА) ДА.
После преобразований и подстановок получим
|
G Kdp ДА — ДЛ2 cos a |
2G |
т / |
ДА |
We = |
лТл |
— |
V -л— cos а . |
|
ь |
(0,5ар — ДА) п |
п |
У |
ар |
Величина сопротивления We может быть значительная. Предположим, что по ГОСТу 8324—57 перепад между роли
ками по высоте равен 1 % от диаметра ролика, а также, что п — 3; а = 2°. Тогда
w * = "Г" К"Тоо" ° ' 9 9 9 ~ ° > 0 6 7 G -
Иначе говоря, потери от неплоскостности роликового полотна достигают 7% веса груза, что примерно равно сумме всех осталь ных сопротивлений движению грузов. Учитывая изложенное, ГОСТом 8324—71 предусмотрено ужесточение технических тре бований к точности изготовления роликов и их монтажа по сравне нию с ранее действовавшим ГОСТом 8324—57. При этих требо ваниях укладка роликового полотна на металлоконструкцию должна осуществляться только на заводе-изготовителе, а не при монтаже. Ниже, в гл. V, будут рассмотрены индустриальные способы выравнивания роликового полотна при укладке его.
Аналогичные сопротивления возникают и при неровностях, уступах и впадинах на несущей поверхности грузов. Желание обеспечить гладкую и ровную несущую поверхность грузов и избежать дополнительного сопротивления является одной из причин, способствующих распространению поддонов и тары для транспортирования грузов по роликовым конвейерам.
Сопротивление W6 является местным и образуется не по всей длине роликового полотна, а в отдельных его точках, поэтому при расчете параметров движения грузов его обычно не учиты вают.
В теории гравитационных роликовых конвейеров наибольшую сложность представляет исследование совместного движения ро-