![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Гилод В.Я. Сжигание мазута в металлургических печах
.pdfгрубку, выходящую с боковой стороны сопла «од углом 15°. На другом французском заводе топливная трубка проходила через фланец рукава фурменного устройства и закреплялась в сопле на опоре из нержавеющей стали; мазут поступал .под давлением 392 кн/м2 (4 ат) и распыливался воздухом. Боковой ввод пневматической фор сунки (под углом 17° к горизонтальной оси) применен на доменной печи завода Покой (ПНР) . 'Сжатый воздух поступал под давлением 245 кн/м2 (2,6 ат) .при удельном расходе его 0,7 м3 на 1 кг мазута [179]. Мазут подогре вали до ПО—120°С.
Наиболее характерные устройства для ввода жидко го топлива в воздушную фурму приведены на рис. 73. Мазут вводится либо вдоль оси фурмы, либо сбоку. Различаются приведенные конструкции в основном спо собом распыливания топлива (отсутствие распылителя, использование для распыливания топлива либо дутья, либо дополнительного воздуха). В Японии наибольшее
Рис. 73. Устройства для |
ввода жидкого топлива в фурму доменной |
|||||||
|
|
|
|
печи: |
|
|
|
|
а— пневматическая форсунка с центральным |
вводом топлива; |
б — пневмати |
||||||
ческая |
форсунка |
с закруткой топливо-воздушной эмульсин: |
в — многосопло |
|||||
вая' механическая |
форсунка; |
г — механическая |
форсунка |
с боковым |
вводом |
|||
топлрва |
в поток |
дутья; д |
и |
е — варианты крепления пневматических |
форсу |
|||
нок на |
ф л а н ц а х |
фурмы; |
/ — ж и д к о е топливо: |
2 — воздух |
для |
распыливания; |
||
|
3 — воздушная |
фурма; 4 — водяное |
о х л а ж д е н и е |
фурмы. |
|
ISO
распространение получил способ ввода мазута по труб ке, проходящей через тело фурмы (рис. 73,г), с распи ливанием топлива потоком горячего дутья.
При .небольших расходах жидкого топлива равномер ность распределения ввода мазута по фурмам не имеет большого значения. Однако при удельных расходах ма зута порядка 30—35 кг на її т чугуна и выше следует вводить мазут равномерно в каждую «ли почти каждую фурму. Рекомендуемый расход мазута на фурму состав ляет 120—150 кг/ч [180]. При снижении количества по даваемого дутья следует снижать и расход мазута, со храняя его отношение к производительности примерно постоянным. Должны быть предусмотрены автоматичес кие устройства, отключающие мазут при прекращении подачи дутья. Отключение жидкого топлива должно со провождаться подачей в мазутную линию пара или сжа того воздуха для очистки магистрали. На металлурги ческих заводах Японии принято автоматическое регули
рование соотношения |
между общими |
расходами дутья |
•и топлива при ручном |
регулировании |
расхода топлива |
на каждую фурму. |
|
|
На металлургическом заводе в Мишевилле (Фран ция) для контроля количества дутья в фурмах, снабжен ных мазутоподводящими трубками, был использован многоточечный пневмометрический зонд из жаростойко го металла, обеспечивающий точность измерений не ме нее ± 6 % в области изменения количества дутья от 20 до 100% [181]. В ходе наладочных работ был определен минимально допустимый расход воздуха через фурму, при переходе через который возможно начало горения в самой фурме, приводящее к ее разрушению. По дости жении этого расхода подача жидкого топлива в данную фурму автоматически прекращается.
Тяжелое |
топливо поступало в печь |
при следующих |
|
параметрах: |
давление 294 |
кн/м2 (3 ат), температура |
|
ЮО—120°С. |
Распыливание |
топлива |
осуществлялось |
дутьевым воздухом. Сопловой наконечник форсунки был установлен на горизонтальном суженном участке фурмы
против движения воздуха .и защищен |
от |
воздействия |
|||
температуры и динамического напора |
дутья |
чехлом из |
|||
хромоникелевой |
стали (рис. 74). Благодаря |
вводу топли |
|||
ва в область |
высоких скоростей |
воздуха |
(порядка |
||
300 м/сек) достигается практически |
полная |
газификация |
топлива еще до выхода из 'фурменного сопла, однако го рение начинается лишь по выходе из фурмы, где ско рость потока резко падает.
•В СССР исследования работы доменных печей на мазуте проведены ВНИИМТ (г. Свердловск) на Серовском металлургическом заводе [182] и Белорецком метал
лургическом |
комбинате |
И 83]. Вдувание |
мазута |
в коли |
||||
честве 33 кг |
на >1 т чугуна позволило |
снизить |
расход |
|||||
кокса с 965 до 889 кг/т, т. е. почти на 8%. |
Коэффициент |
|||||||
замены кокса мазутом составил 2,3 кг |
на |
1 кг |
мазута. |
|||||
Производительность печи возросла на 3,1%- |
Примерно |
|||||||
такие же результаты |
были достигнуты |
при |
вдувании |
|||||
•природного газа с удельным расходом его 52 м3 |
на |
1 т |
||||||
чугуна. Дальнейшее повышение |
расхода |
углеводородно |
||||||
го топлива потребовало снижения содержания |
мелких |
|||||||
фракций в руде. Мазут |
<в количестве 32—34 кг |
на |
1 г |
|||||
чугуна используется также на |
опытной |
доменной |
печи |
полезным объемом 295 м3 Нижне-Тагильского металлур гического комбината [184].
Опыт эксплуатации четырех доменных печей метал лургического завода Максхютте (ГДР), с 1965 г. исполь зующих мазут в качестве дополнительного топлива, про-
демонстрировал возможные эксплуатационные, трудно сти, связанные с введением тяжелого жидкого топлива в печь. Вследствие выноса сажистых частиц с доменным" газом существенно повысилось сопротивление газопровод дов и фильтров, что потребовало их чистки уже через несколько месяцев после начала работы на мазуте. Од ной из основных причин неудовлетворительной эксплуа тации было превышение допустимого расхода мазута, вследствие недостаточной обученности персонала 0185].
На Витковицком |
металлургическом комбинате им. |
К. Готвальда (ЧООР) |
эксперименты с применением ма |
зута в доменных печах были начаты в 1961 г. [175], за тем мазут стали применять в промышленных масштабах как на печах упомянутого комбината, так и в доменном производстве Тдшинецкого, Нового металлургического комбината им. К. Готвальда и др. предприятий. На Вит ковицком комбинате в Остраве в 1966 г. были проведе ны опытные плавки с одновременной подачей в печь .ма зута и кислорода [186]. Наилучшие результаты, по срав нению с эксплуатацией только на мазуте, были достиг нуты при подаче 67 кг мазута и 61 м3 технического кис лорода (85% О2) на тонну чугуна. Производительность при этом возросла, по сравнению с базисным режимом, а расход.кокса снизился на 14,8%. Температура дутья в обоих случаях была практически одинаковой І(800— 825°С). Содержание кислорода в обогащаемом дутье со ставляло 22,6%.
Для доменного производства Великобритании явля ется обычной работа с вводом 65 кг жидкого топлива на тонну чугуна [187]. На одной из доменных печей, где мазут используется с 1966 г., при удельном расходе жид
кого топлива 62 кг на її т чугуна |
расход кокса не превы |
шал 457 кг/т, а в отдельные |
периоды снижался до |
400 кг/т [Ш8]. |
|
Наиболее богатый опыт работы доменных печей с вдуванием мазута накоплен на металлургических пред приятиях Японии. Ниже приведены некоторые наиболее характерные данные.
В результате целого ряда мероприятий, одним из ко торых была подача мазута в печь, средний расход кокса на доменных печах Японии снизился за 1950—'1968 гг. с 900 до 600 кг на 1 т чугуна [189]. На доменных печах по-' лезным объемом 1900 (две печи) и 2340 м3 (одна печь)
7 Зак . 590 |
193 |
завода Тобата в марте 1970 г. достигнут удельный рас ход кокса 393—-Ф24 кг «а 1 г чугуна. При этом расход мазута составил 80—90 кг/т. Содержание кислорода в дутье 23—23,8%, температура дутья ilQSO— 1145°С [190]. В среднем на доменных печах Японии расходуется 30— 40 кг жидкого топлива на 1 г чугуна при коэффициенте замены кокса И—1,5 кг/кг. В ближайшее время предпо лагается довести количество вдуваемого топлива до 80— 100 кг/т [166].
Наиболее высокий уровень вдувания топлива при од новременном обогащении дутья кислородом достигнут на доменной печи в г. Осака (Япония). При расходе ма зута 157 кг на 1 г чугуна с применением дутья, подогре того до 1200°С и обогащенного кислородом до концент
рации |
27% 02, |
расход кокса удалось |
снизить до 370 кг |
||
на 1 т чугуна |
[191]. Достигнутый уровень,по-видимому, |
||||
близок |
к минимальному, |
ограничиваемому необходимо |
|||
стью сохранения достаточной газопроницаемости |
шихты. |
||||
|
Предварительная |
газификация |
жидкого |
топлива |
Стремление снизить влияние отрицательных газоди намических и теплотехнических факторов (см. с. 186), сопровождающих ввод жидкого топлива в горн домен ной печи взамен части кокса, привело к разработке спо собов предварительной обработки топлива, имеющих целью получение восстановительного газа, богатого во дородом и окисью углерода и в значительной мере ос вобожденного от балласта.
Японской фирмой Fuji совместно с американской Texaco разработан процесс конверсии мазута, подогре того до 380—400°С, водяным паром, получивший наиме нование Fuji—Texaco—Gas (процесс ФТГ) [192]. Процесс крекинга мазута при его частичном сжигании в присут ствии водяного пара протекает под давлением около 2,25 Мн/м2 (23 ат) в специальном реакторе, откуда газ, предварительно охлажденный в теплообменнике до 1000—|1200°С, поступает в восстановительную зону до менной печи, расположенную выше района возможных зависаний шихты (рис. 75). В августе 1969 г. были про ведены первые промышленные эксперименты на домен ной печи полезным объемом 1700 м3, давшие удовлетво-
рительные результаты 11193]. Подробности экспериментов были доложены -на Международной конференции по чер ной металлургии, состоявшейся в Токио в сентябре 1970 г. Оптимальный состав таза, соответствующий мак-
I N |
| |
|
|
|
|
|
H I ] |
|
|
|
|
|
|
I'll* |
Iі I| |
|
|
|
|
|
І» |
HI |
|
|
|
|
|
, і// |
И |
|
|
|
|
|
\llf |
«I; |
|
|
|
|
|
Рис. 75. Схема ввода |
восстановительного газа в |
доменную |
||||
|
печь по |
методу |
Fuji—Техаго: |
|
||
/ — д о м е н н а я печь; |
2 — охладитель |
газа д о |
1100—1200*С; 3 — м а г и |
|||
страль крекинг-газа с температурой |
1600°С; |
4 — реактор |
д л я полу |
|||
чения крекинг-газа: |
5 — мазут; 6 — к и с л о р о д : 7 — п а р ; |
8 — возду |
||||
|
ходувка; |
9— воздухонагреватель |
|
|||
симальному восстановительному потенциалу |
(минималь |
|||||
ная концентрация |
водяного |
пара, |
углекислого газа и |
сажистых частиц), достигается лри температуре крекин
га 1600°С. Состав газа, соответствующий |
оптимальным |
|||||||
условиям: 50% Ц2, 40,4% |
СО, 6% |
Н 2 0 |
я |
3% С 0 2 . Не |
||||
смотря на |
значительную |
степень |
окисленности |
(ОД), |
||||
представляющую собой суммарную |
долю |
окислителей |
||||||
(НзО и С 0 2 ) в газе, в нем содержится |
большое количе |
|||||||
ство |
сажи |
(47 г/м3). |
Из |
1 кг мазута, |
реагирующего с |
|||
0,82 |
м3 кислорода и 0,16 |
кг пара, образуется 3,2 м3 |
вос |
|||||
становительного газа. |
|
|
|
|
|
|
||
Износ |
огнеупоров |
предотвращали |
благодаря |
футе |
ровке зон, окружающих газовые сопла, корундовыми ог
неупорами с особо низким содержанием |
кремнезема. |
|||
При расходе газа-восстановителя в 90 м3 |
на |
1 т чугуна |
||
коэффициент замены кокса (в пересчете |
на |
мазут, из |
||
расходованный на производство газа) |
составил |
0,9— |
||
1,0 кг |
на 1 кг мазута. С уменьшением содержания |
окис- |
||
7* Зак . |
590 |
|
|
195 |
лителей |
'В газе величина коэффициента |
замены возра |
стает до |
1,3—'1,4. Авторы способа указывают, что макси |
|
мальный |
расход газа-восстановителя |
может достигать |
195 м3/т. Тепло, выделяемое в теплообменнике при ох лаждении газа с ШОО до 1200°С, может быть использова но в котлах-утилизаторах [194—'196].
Восстановительный газ из мазута начинает находить применение и на других металлургических предприяти ях Японии. Центральной лабораторией технических ис следований фирмы Yawata разработана методика про мышленного использования .газа, полученного по спосо бу ФТГ, на доменной печи полезным объемом в 2000 м3 £197]. Эксперименты по вдуванию высокотемпературно го (1000°'С) газа, .получаемого в результате крекинга
•мазута, в шахту -опытной доменной |
печи |
осуществлены |
|
также на комбинате Кейхин. Расход |
кокса |
был снижен |
|
с 550 до -360 кг на |
1 т чугуна. Подобные |
опыты прово |
|
дятся и на заводе в |
Хирохата [198]. |
|
|
Для производства восстановительного газа, состоя щего преимущественно из СО и Н'2, может быть также •использован так называемый Shell-процесс, заключаю щийся в газификации разнообразных углеводородов или нефтепродуктов (в том числе и тяжелого жидкого топ лива) путем их частичного сжигания при высоком дав лении в присутствии водяного пара и кислорода. Жид кое топливо, пар и кислород предварительно подогрева-
Рис. 76. |
Получение |
восстановительного |
газа |
по |
методу |
Shell: |
||||||
а — с х е м а |
установки; |
б — камера |
неполного |
горения реактора; / — по |
||||||||
догреватель; |
2 — реактор; |
3 — котел-утнлизатор; |
4 — сажеотделитель; |
|||||||||
5 — с к р у б б е р ; |
6 — циркуляционный |
насос; 7— |
редукционная |
установка; |
||||||||
S — а п п а р а т |
д л я |
получения |
с а ж и ; |
9 — тангенциальные |
отверстия |
д л я |
||||||
ввода кислорода |
и водяного |
пара; 10 |
— ж и д к о е |
топливо; |
/ / — кисло |
|||||||
род; |
12 — водяной |
пар; |
13 — вода; |
14 — синтез-газ; |
15 — с а ж а |
ютсядо230—300°С. Камера газификации (рис. 76,6") ана
логична по конструкции вихревому горелочному |
устрой |
ству (см. гл. I I I ) . Благодаря тангенциальному |
вводу |
кислорода и водяного пара образуются показанные на рисунке два контура циркуляции, способствующие быст рому и качественному перемешиванию реагентов. Кре кинг їв камере проходит под давлением 3,04—3,14 Мн/м2 (Э1—32 ат) при температуре 1300—'1500°С.
Содержание сажистых частиц при получении синтезгаза из тяжелого жидкого топлива составляет 1—3% ис
ходного сырья, |
из |
природного |
г а з а — н е |
превышает |
|
0,05%. Высокотемпературный (1250°С) продукт |
крекин |
||||
га охлаждается в котле-утилизаторе; при атом |
получает |
||||
ся насыщенный |
пар |
давлением |
до 3,63 Мн/м2 |
(37 ат). |
Сажистые частицы, содержащиеся в синтез-газе, отмы ваются водой в реакторе под давлением около 2,45 Мн/м2 (25 ат) до концентрации не более 1 мг/м3 при нормаль ных условиях.
Фирмой Shell (Великобритания) разработаны про мышленные агрегаты производительностью по исходно му жидкому топливу 50 и 100 т/сутки с соответствующим
суточным |
выходом (СО+Нг) — 137 |
и 274 тыс. м3. К |
|||
1963 г. введено в эксплуатацию 11 установок |
с 29 |
агре |
|||
гатами, |
производящими |
ежесуточно |
около |
5 млн. м3 |
|
( С О + Н 2 ) |
[199]. |
|
|
|
|
Довольно широко распространен за рубежом способ |
|||||
Koppers-Totzek получения |
синтез-газа, |
который |
также |
предусматривает сжигание жидкого топлива в присутст
вии кислорода и водяного пара, |
но при более низком |
||
давлении —порядка 0,98—1,37 |
Мн/м2 |
(10—14 |
ат). |
Табл. 16, содержащая сравнительные |
показатели |
трех |
описанных способов газификации жидкого топлива, де монстрирует технологические преимущества способов Fuji-Texaco и Shell, обеспечиваемые ведением процесса при повышенном давлении. Процесс 'Koppers-Totzek ха рактеризуется значительно более высокими расходными коэффициентами кислорода и особенно водяного пара, предназначенного для подавления еажеобразования при крекинге. В то же время выход (СО+Нг) на 9—11% ниже.
•В Венгерской Народной Республике разработан ме
тод Нашали (Naszalyi) [193], заключающийся |
в |
подаче |
в доменную лечь окиси углерода, получаемой |
в |
генера- |
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 16 |
|
|
|
Характеристика |
способов крекинга тяжелого |
|
||||
|
|
|
жидкого |
топлива |
[200] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Способ |
|
|
|
Показатели |
|
|
Koppers- |
F u j l - |
Shell |
|
|
|
|
|
|
|
Totzek |
Техасо |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Исходное |
сырье |
|
|
|
|
|
Элементарный состав топлива, |
%: |
87,2 |
85,6 |
85,4 |
||||
|
|
С |
|
|
|
|||
|
|
н |
|
|
|
11,0 |
11,4 |
11,0 |
|
|
О |
|
|
|
0,5 |
0,3 |
0,6 |
|
|
N |
|
|
|
0,5 |
0,7 |
0,2 |
|
|
S |
|
|
|
0,6 |
2,0 |
2,7 |
|
|
VV |
|
|
|
0,2 |
— |
— |
|
|
А |
|
|
|
0,2 |
0,1 |
|
Расход |
на 1 кг |
топлива: |
|
|
|
— |
|
|
|
|
кислорода, м3 . |
. . . |
0,87 |
0,72 |
0,75 |
||
|
|
пара, |
кг |
|
|
1,0 |
0,38 |
0,40 |
|
|
Продукт |
|
|
|
|
|
|
Состав |
синтез-газа, %: |
|
|
|
|
|
||
|
|
СО |
|
|
|
42,8 |
47,8 |
46,3 |
|
|
н 2 |
|
|
|
45,2 |
47,5 |
48,2 |
|
|
С 0 2 |
|
|
|
10,2 |
3,7 |
4,0 |
|
|
с н 4 |
|
|
|
Следы |
0,3 |
0,3 |
|
|
N 2 |
|
|
|
1,6 |
0,2 |
0,3 |
Выход |
|
H2 S+COS |
|
топли |
0,2 |
0,5 |
0,9 |
|
|
газа «а 1 кг исходного |
2,94 |
2,98 |
3,0 |
||||
ва в |
м3 при нормальных |
условиях |
||||||
в том числе іСіО+Нг |
|
|
2,59 |
2,85 |
2,83 |
|||
Выход |
|
оборотного |
пара в кг на 1 кг |
|
|
2,45 |
||
топлива |
|
|
|
|
1,75 |
Котел- |
утилиза - тор от сутствует
торе с наружным обогревом. Процесс состоит из не скольких стадий: вначале из известняка получают угле кислый газ, который затем восстанавливают до окиси уг лерода чистотой 50—95% с помощью мазута, природно го газа или пылеугольного топлива. Добавляемые мате риалы подвергаются предварительному регенеративному нагреву до 1'Г50°С. Газ-восстановитель поступает в печь либо на уровне 'фурменного пояса, либо на участке вы»
ше фурм, в пределах |
3 м от .них. В экспериментах на |
до |
|||||||
менной печи, шихта |
которой |
состояла из |
кусковой руды |
||||||
и агломерата |
(20%), вдували 250 м3 |
газа |
на |
1 т чугуна. |
|||||
Производительность |
печи |
повысилась на 21%, |
расход |
||||||
кокса снизился с |
840 |
до 710 |
кг на 1 т чугуна. В |
газовой |
|||||
смеси, кроме |
СО |
(52,5%), содержались 'С02 , |
(10,8), |
Н2 |
|||||
(20,1) и N 2 (16,3%). |
|
|
|
|
|
|
|
||
В Великобритании запатентован |
способ |
предвари |
|||||||
тельного, до |
подачи |
в доменную печь, частичного |
сжига |
ния жидкого топлива в воздухе, осуществляемого в от дельном аппарате 1 (им может быть и воздухонагрева тель доменной печи). Перед коллектором газа, установ ленным на печи, продукт газификации жидкого топлива охлаждают до необходимого температурного уровня с помощью кислорода. Британской ассоциацией металлур гических исследований (BISRA) предложен метод 1.201], заключающийся в получении восстановительных газов из легкого жидкого топлива или природного газа в ап парате, обогреваемом доменным газом. Восстановитель ные газы подаются в распар доменной печи, выше фур менного пояса. Экономичность метода сможет быть оце нена после промышленной проверки.
Несмотря на то, что вдувание в доменную печь пред
варительно реформированного |
топлива |
позволяет ин |
тенсифицировать процессы непрямого |
восстановления |
|
железа, теоретические расчеты |
показывают, что коэф |
фициент замены кокса при реформировании мазута су
щественно |
ниже [202], чем при |
подаче |
натурального |
||
топлива |
в область фурм )(0,8 против '1,1—'1,2 кг |
на 1 кг |
|||
мазута). |
Объясняется это тем, что мазут, |
содержащий |
|||
большой |
процент углерода, способствует |
развитию в |
|||
фурменной |
зоне более высокой |
температуры, |
чем при |
||
вдувании |
в |
шахту реформированного топлива. |
|
В связи с этим разрабатываются комбинированные методы. На опытной доменной печи в Угрэ (Бельгия) во второй половине 1970 г. проводились эксперименты по совместному вдуванию в печь восстановительного газа, получаемого путем крекинга природного газа в пяти реакторах вне печи, и тяжелого жидкого топлива. Вос становительный газ подавался в заплечики печи через специальные сопла, жидкое топливо — в зону печи с тем-
1 Патент (англ.) № 1107131, 1968.