книги из ГПНТБ / Шваб А. Измерения на высоком напряжении. Измерительные приборы и способы измерения
.pdf
|
|
ны |
моста |
Л (рис. |
167). |
|
|
|
В этой схеме емкость С3 |
||||
|
|
по |
отношению |
к |
земле |
|
|
|
высоковольтной |
стороны |
|||
|
|
питающего |
трансформа |
|||
|
|
тора |
(емкость |
обмотки, |
||
3 |
|
проходного |
|
изолятора, |
||
|
|
коронирующих |
подводя |
|||
|
|
щих проводов), |
имеющая |
|||
|
|
потери, оказывается |
под |
|||
|
|
ключенной |
параллельно |
|||
|
|
испытуемому объекту. По |
||||
Рис. 167. Мост Шеринга для |
этому сначала при отклю |
|||||
ченном испытуемом |
объ |
|||||
испытуемых объектов с односто |
екте |
определяют емкость |
||||
ронне заземленной обкладкой |
(за |
|||||
землена вершина моста А). |
|
С3 и ее tgö3, а затем еще |
||||
С3, С3 — паразитные емкости по |
отно |
раз |
уравновешивают |
|||
шению к земле. |
|
мост при |
подключенном |
|||
|
|
испытуемом объекте. Дей |
ствительные значения С\ и tgöi определяются по изме ренным во втором случае величинам С \ и tgö'i:
Ct=C'i—Qз,
irr £ _ б7] tg S', CgtgSg
щCj
Точность измерения сильно снижается, если общие С'і и tg5'i в основном определяются емкостью по отно шению к земле С3.
У универсального моста для измерения емкости и tg б по Полеку [Л. 349, 360] предусмотрен дополнительный прибор, с помощью которого производят уравновешива ние при отключенном испытуемом объекте. В этом слу чае после основного уравновешивания не требуется про изводить пересчет для исключения влияния паразитной емкости Сз.
Паразитная емкость С3, параллельная третьему пле чу, должна быть учтена, если угловая погрешность, рав
ная ДдаСз, |
соизмерима с требуемой точностью. У уни |
версального |
моста для измерения емкости и tg б эта |
угловая погрешность компенсируется описанным в §24, в уравновешиванием емкости.
190
б) М-схема
В схеме, предложенной Шерингом и Поттхоффом (рис, 168) (Л. 357, 358], предусматриваются высоко вольтные катушки с постоянной взаим-оиндуктивностью Мі и низковольтные катушки с регулируемой взаимоин дуктивностью М2. Во вторичных катушках (высоковольт ной и низковольтной) индуктируются напряжения, кото рые сдвинуты на 90° по от ношению к зарядным токам конденсаторов Сі и С2, а между собой на угол бі.
Уравновешивание по вели чине производится взаимо индуктивностью М2, а по углу диэлектрических потерь—со противлением Ri. В уравно вешенном состоянии моста справедливы уравнения
/-* _ |
, |
|
—"ж г |
2! |
Рис. 168. .М-схема по Шерингу |
|
|
|
|
|
и Поттхоффу для испытуемых |
|
|
объектов с односторонне за |
При сравнении |
результа |
земленной обкладкой. |
|
||
тов, полученных на М-схеме, |
|
с результатами измерения мостом Шеринга нужно ем |
|
кость Сі пересчитать, так как М-схема измеряет емкости |
|
с потерями по параллельной схеме замещения. При точ |
|
ных измерениях tgö к полученному значению tgöi |
сле |
дует прибавить поправочный член порядка 5 -ІО-4, |
учи |
тывающий угловые погрешности взаимоиндуктивностей и потери на вихревые токи в катушках и экранах. При установке моста следует обратить особое внимание на то, чтобы не было внешних полей рассеяния, так как взаимоиндуктивности, выполненные в виде катушек без сердечника, очень чувствительны к ним.
в) Измерение tg б способом затухающего колебания
В схеме, описанной в [Л. 360, 361], подлежащий исследованию конденсатор заряжается от источника вы сокого напряжения малой мощности (рис. 169). После
191
окончания процесса заряда конденсатор С\ разряжается на индуктивность с малыми потерями (L). По логариф мическому декременту затухания колебания можно опре делить тангенс угла диэлектрических потерь конденсато ра по формуле
|
|
tg8C| = (* / « ) - t g 8 t> |
|
|
|
|
|
|||||
где Х = 1п Лі/Л2 — логарифмический |
декремент |
затухания |
||||||||||
колебания, |
равный натуральному логарифму |
отношения |
||||||||||
|
|
|
|
|
двух |
амплитудных значе |
||||||
|
|
|
|
|
ний колебания, сдвинутых |
|||||||
|
|
|
|
|
друг |
относительно друга |
||||||
|
|
|
|
|
на период, а t g 8ь =Я'оуЬ, |
|||||||
|
|
|
|
|
причем |
R' — активное со |
||||||
|
|
|
|
|
противление катушки, из |
|||||||
|
|
|
|
|
меренное |
на |
переменном |
|||||
|
|
|
|
|
токе. Значение tgö, опре |
|||||||
Рис. |
169. Измерение tg ö |
по спо |
деленное |
описанным |
спо |
|||||||
собом, |
можно |
сравнить |
||||||||||
собу |
затухающего колебания. |
|||||||||||
с результатами измере |
||||||||||||
С\ — односторонне заземленный |
изме |
|||||||||||
ряемый объект; |
L — разрядная |
катуш |
ния мостом Шеринга. При |
|||||||||
ка с |
малыми |
потерями; |
RQ, С0 — |
|||||||||
искусственная |
схема для |
получения |
этом следует |
иметь в ви |
||||||||
упрощенного более точного |
отсчета. |
ду, что из-за сравнитель |
||||||||||
|
|
|
|
|
но |
малого |
промежутка |
|||||
|
|
|
|
|
времени |
|
измерения |
ре |
||||
зультат измерения |
по этому методу искажается за |
|||||||||||
висимостью |
tgö от |
времени, |
под |
которой |
|
понимается |
не тепловой эффект, достигаемый за длительный про межуток времени, а абсорбционная зависимость tgö, проявляющаяся в течение долей секунды. Кроме того, частота колебаний почти всегда отличается от 50 Гц, что при явно выраженной частотной зависимости tgö искажает результат. При внесении соответствующих поправок и проведении описанных перерасчетов способ затухающего колебания представляется перспективным в приложении к измерению параметров технических кон денсаторов. Этот способ имеет еще и то преимущество, что для него нужен источник испытательного напряже ния малой мощности. Поэтому способ затухающего ко лебания рекомендуется в первую очередь для измере ния tgö у заложенных в грунт кабелей,где испытуемый объект заземляется с одной стороны и для его заряда необходима большая мощность.
192
26. ИЗМЕРЕНИЕ ЧАСТИЧНЫХ РАЗРЯДОВ
В начальные периоды развития электротехники оценка качества изолирующего устройства производи лась по сопротивлению и электрической прочности изо ляции. В процессе поисков неразрушающих способов испытания изоляции обнаруженная зависимость значе ния tgö от напряжения создала дополнительную воз можность контроля изоляции. Однако измерение tgö не всегда обнаруживает локальные слабые места в виде газовых включений или трещин. Уже при сравнительно небольших напряжениях в этих пустотах происходят внутренние разряды, называемые теперь частичными, которые с течением времени уменьшают поверхностное сопротивление пустот [Л. 362]. В конечном итоге полость становится проводящей, сокращая изоляционное рассто яние, вследствие чего снижается срок службы аппарата. В действительности механизм старения и развития пере крытия при рабочем напряжении значительно сложнее и в настоящее время является предметом многочислен ных научно-исследовательских работ.
Если внутри высоковольтного аппарата обнаружива ются частичные разряды, то это является сигналом для конструктора о том, что внутри изоляции имеются сла бые места. Путем соответствующих конструктивных ме роприятий и местного усиления изоляции можно частич но снять электрическую нагрузку с точек с ослабленной изоляцией и тем самым заметно увеличить срок службы аппарата.
Кабели с пластмассовой оболочкой или аппараты, изолированные литой смолой, могут иметь многочислен ные пустоты, обусловленные технологией изготовления, разрушающее действие разрядов в которых проявляется даже при воздействии рабочего напряжения [Л. 392,427]. Их наличие обнаруживается при измерении значения tgö в виде ионизационного колена. Однако измерение tg б может дать одинаковый результат как в случае ред ких сильных разрядов, так и в случае большого числа слабых безопасных разрядов [Л. 363]. Незначительные производственные дефекты часто не удается обнаружить по ионизационному колену. Поэтому для правильной оценки качества изоляции, помимо измерения значения tgö, дополнительно применяют различные способы из мерения частичных разрядов. Разработка техники изме рений частичных разрядов еще не завершена. В настоя-
193
Щее время проводят многочисленные исследования по определению таких параметров частичных разрядов, ко торые могли бы служить критерием их фактической опасности для испытуемого объекта и могли бы быть воспроизведены при любых условиях с достаточной точ ностью [Л. 378, 379, 395] — задача достаточно сложная, так как значения, измеренные определенным прибором, зависят от многих параметров испытательной установки и испытуемого объекта.
Ниже описано несколько способов измерения частич ных разрядов, хорошо зарекомендовавших себя в раз личных схемах [Л. 420]. Чтобы можно было сопоставлять получаемые результаты, рекомендуется соблюдать указа
ния норм NEMA |
(National Electrical Manufacturers |
Association — США) |
[382, 403], ASTM (American |
Society for Testing and Materials — США) [404] и VDE — ФРГ [Л. 380, 384, 385, 420] Г
Частичные разряды в пустотах сопровождаются дру гими электрическими и физическими явлениями, которые могут быть использованы для количественной оцен ки, а также определения местонахождения пустот. По мимо визуальных наблюдений (при возникновении тлею щего разряда) и акустических явлений (коронирования, шипения) для обнаружения внутренних частичных раз рядов используют в первую очередь токи во внешней токовой цепи и связанные с ними электромагнитные поля.
Изоляционный материал с внутренними частичными разрядами может быть показан в виде упрощенной схе мы замещения, изображенной на рис. 170. Емкость С% соответствует емкостям воздушных включений, которые время от времени шунтируются электрическими разря дами (выключатель F)\ Cj представляет собой емкость остающегося изоляционного расстояния при шунтирован ных разрядом пустотах, С3— остающаяся, свободная от частичных разрядов емкость испытуемого объекта. В са мом общем случае Сі^Сг-ССз. Возникающие во время разрядов импульсные смещения зарядов АСЬ на обклад ках емкости Сісоздают явно выраженный ток іг(і),кото-1
1 В СССР при измерении частичных разрядов до введения соот ветствующего ГОСТ следует руководствоваться рекомендациями РТМ «Трансформаторы силовые. Измерение частичных разрядов при испытаниях напряжением промышленной частоты», 1У7І. Прим,
ред.
194
рый в схеме замещения испытуемого объекта может быть учтен путем добавления источника постоянного то ка с очень большим внутренним сопротивлением R% (рис. 171). Такая схема замещения правильно передает качественную картину физических явлений, наблюдае мых при исследованиях частичных разрядов. Однако при количественном рассмотрения иногда возникают трудно
Рис. |
170. |
Упрощен |
Рис. 171. Схема заме |
ная |
схема |
замещения |
щения с генератором им |
конденсатора с воз |
пульсов тока. |
||
душными |
включе |
|
|
ниями. |
|
|
сти, так что некоторыми авторами были предложены более сложные схемы замещения (Л. 362, 424, 425, 426].
Импульс тока k{t) может быть измерен способами, описанными ниже.
а) Четырехполюсник связи в заземляющем проводе испытуемого объекта
Четырехполюсник связи RM включают в заземляю щий провод испытуемого объекта (рис. 172). Возникаю щий на RM импульс напряжения подается по коаксиаль ному кабелю на измерительный прибор. На практике параллельно сопротивлению RM подключают разрядник для защиты от перенапряжений измерительного прибо ра; кроме того, между отпайкой от RM и одним из вы ходных зажимов включают еще последовательно конден сатор Ск, чтобы на измерительный прибор не попадали зарядные токи низкой частоты. Сопротивление RM вместе с разрядником и развязывающим конденсатором С& часто монтируют в одном корпусе, имеющем два входных (токовых) и два выходных зажима (отбор напряжения для подключения соединительного кабеля
195
к измерительному прибору). Такой прибор получил на звание «четырехполюсник связи».
Когда емкости |
испытуемых объектов невелики, со |
противление Я м |
может быть активным [Л. 378]. Целе |
сообразно согласовать его с волновым сопротивлением
соединительного |
кабеля к измерительному прибору. |
Если выбрать |
с целью получения большой ампли |
туды напряжения, то импульс вследствие значительных емкостей у применяемых кабелей получается сглажен-
Рис. 172, Четырехполюсник связи RM в заземляющем проводе испытуемого объекта.
ным [Л. 364]. Амплитуда импульса тока, протекающего по сопротивлению Ям, не может быть вычислена в этом
случае по закону Ома из максимального значения им пульса напряжения [Л. 364, 365, 371].
Если для измерения применить рассматриваемые да лее селективные измерительные приборы, то в качестве четырехполюсника связи можно использовать настроен ный в резонанс колебательный контур. Это особенно целесообразно для испытуемых объектов большой емко сти, так как в такой схеме исключаются падение напря
жения на Я м |
и тепловые потери от зарядного тока низ |
кой частоты. |
Одновременно существенно повышается |
чувствительность схемы. Протекающий по сопротивле нию Я м импульс тока не идентичен току частичного раз ряда i%{t). В зависимости от постоянной времени изме
рительного контура получаются приведенные в табл. 2 зависимости между величинами, измеренными на сопро тивлении Я м и токами іг(0> отнесенными к AQz(t).
При высоких частотах цепь тока частичного разряда замыкается через паразитные емкости со стороны высо-
' 196
см |
|
|
рQt |
со |
|
|
|
sf |
|
|
Л |
я |
|
|
|
ч |
|
|
|
\о |
|
|
|
те |
|
|
|
Н |
|
|
|
со |
|
V |
|
* |
|
|
|
н |
|
|
|
О |
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
or |
|
|
|
р |
|
|
|
А |
кабель |
|
р |
|
(> *Я ® |
р |
||
Длинный |
|
||
|
V |
||
|
|
|
|
|
|
|
р |
С учетом индуктив |
ности подводящих про водов и элементов схе мы |
т М и |
|
индуктивности |
и |
|
с* |
учета Без |
проводов { подводящк |
схемы элементов |
р |
|
|
|
А |
|
|
|
р |
|
|
|
р |
|
|
|
V |
|
|
|
£ |
Величины, измеренные |
у четырехполюсника связи и предъявляемые требования |
|
к
К
ф
tf
о
Q ,
С
О К
фь
Г<5
о»
«Q
^ ^ е
*5 г а |
N |
|
к |
|
о; |
|
■о |
о * |
•* |
<а |
U |
|
09 |
|
<о |
ея |
тС |
C^) |
|
С У |
|
^ |
с |
s |
■rf |
«о |
|
ем |
^ |
*-N |
М |
|
О |
|
I |
|
из |
а м |
быть |
|
Должно вестно |
« |
|
|
ч |
|
|
ф |
|
|
et |
о» |
|
ф |
N) |
|
CU |
< |
|
с |
г |
|
о к |
|
|
и |
|
|
н |
|
|
|
ч |
|
|
ф |
|
|
*=t |
|
Он |
ф |
|
Он |
|
|
с |
е . |
|
о |
о |
|
МР"
£о
|
N |
|
|
|
м |
N |
|
|
|
С |
У |
||
|
|
|
|
<3 |
|
|
І-1- |
|
|
|
S |
N |
|
■ « ь |
^ |
|
|
|||
|
|
. |
? |
і |
||
o ' |
^ |
|
|
|||
|
|
|
|
и |
||
~[«н |
0? |
|
|
|
|
* |
1 |
о |
|
|
|
ея |
|
|
|
|
Cj |
|||
|
|
|
|
С |
У |
J |
Ч . |
О |
|
|
<3 |
||
O ' |
А |
|
|
|
|
|
о |
О |
|
|
|
|
|
•S |
^ |
|
|
|
|
|
М |
р |
|
|
|
« |
о |
|
и |
|
|
|
||
1 е |
|
|
С |
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
и |
|
|
|
|
|
|
* |
|
|
|
N |
Со |
s |
° |
|
|
|
||
|
|
С У |
|
|||
^ |
с І |
|
|
^ |
|
О |
“ і и = f ( 0 |
Должно быть из вестно |
---------------— ------------------------- — |
т |
| а іИ dt 0 |
Должно быть из вестно |
197
ковольтной обмотки трансформатора и через дополни тельно подключенную замыкающую емкость С4. Легко видеть, что напряжение uM(t) на сопротивлении RM с увеличением емкости С4 повышается, а с увеличением частичной емкости С3 испытуемого объекта понижается.
При измерении короны на высоковольтных экранах замыкающую емкость С4 отключают и принимают меры к тому, чтобы паразитная емкость С3 была по возмож
ности малой, |
так как при таком измерении четырехпо |
люсник связи |
шунтируется емкостями С4 + С3 [Л. 366]. |
Постоянная времени измерительного контура схемы по рис. 172, если пренебречь индуктивностью подводя щих проводов и элементов схемы, для согласованного
случая |
(RM = Z) равна: |
|
|
|
|
- |
_ |
С3 (С4 + С3) |
%м р |
|
|
ZM — 2 |
с 3 + С4 + С3 — |
2“"илг |
б) |
Четырехполюсник связи соединен |
|||
последовательно |
с измерительным конденсатором |
|||
Если четырехполюсник связи RM включен последо |
||||
вательно |
с замыкающим конденсатором С4 (рис. 173), |
то паразитная емкость |
С3 уменьшает амплитуду импуль |
са напряжения на RM. |
Если пренебречь индуктивностью, |
Рис. 173. Четырехполюсник связи RM в заземляющем проводе замыкающе го конденсатора С4.
С3 — паразитная емкость высоковольтного
трансформатора; Z — волновое сопротивле ние коаксиального соединительного кабе ля к показывающему прибору; Ch —
емкость кабеля.
98
то постоянная времени измерительного контура для слу чая RM = Z равна:
_ __ R M С \ |
( С Ь + С 3) |
К м |
г |
2 С 3 + С 4 + С 3 — |
2 |
м - |
Часто не удается пренебречь общей индуктивностью подводящих проводов и элементов схемы (L). На экра не электроннолучевого осциллографа в этом случае вид но наложение колебаний на импульс напряжения «м(0> возникающий на сопротивлении Ям. Частота / этих коле баний при небольших габаритах испытуемого объекта соответствует собственной частоте измерительного кон тура, которая может быть определена (если известны
собственная частота <до=1/]^LCM и относительное зату хание к = RM/2L(ÖO) как
Поправочные коэффициенты для пересчета амплитуд ного значения им при колебательном процессе измене ния заряда AQ2 приведены в [Л. 371].
При протяженном измерительном контуре колебания, наложенные на импульс, обусловлены волновыми про цессами на ошиновке, так как для импульсов частичных разрядов с очень крутым фронтом проводник длиной в несколько сантиметров уже должен рассматриваться как линия с распределенными параметрами. Эти линии почти всегда рассогласованы, что приводит к явно вы раженным колебаниям [Л. 83]. Явления колебаний могут быть ликвидированы, если соединительные провода за мкнуты на активное сопротивление порядка 300—500 Ом.
в) Испытуемый объект с распределенными параметрами
Приведенные выше рассуждения . справедливы для испытуемых объектов, емкость которых в схеме замеще ния может быть принята сосредоточенной. Например, короткие отрезки кабеля можно считать сосредоточен ной емкостью, когда их .длина мала по сравнению с дли ной импульса частичного разряда k{t), возникающего в кабеле в виде бегущей волны. При исследовании длин ных кабелей или обмоток трансформаторов испытуемый объект нужно рассматривать как длинную линию. Рису-
199