![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Хачатрян Х.А. Стабильность работы почвообрабатывающих агрегатов
.pdfОтсюда видно, что при t—>оо процесс колеблется в области —А). Так как можно заранее задаваться значением Л, то система устойчива лишь «практически», но она-неустойчива
асимптотически по отношению к равновесному состоянию и поэтому для нее нельзя использовать выражение (69). Для таких систем в установившемся режиме собственные колебания сумми руются с вынужденными (если таковые имеются), поэтому диспер сия выходной переменной является результатом обоих колебаний. В этом случае для определения Dy нужно использовать полное решение уравнения (57), имеющего вид (58) с использованием весовых функций.
Многомерные динамические системы описываются системой дифференциальных уравнений. Это более общий случай, наблю даемый при работе большинства сельскохозяйственных машин
иагрегатов. Для определения устойчивости движения в этом случае пользуются разнообразными критериями [3]. При иссле довании устойчивости процессов, в частности движения сельско хозяйственных машин, следует использовать критерии Михайлова
иНайквиста. К сожалению, нередко полученная система диффе ренциальных уравнений оказывается настолько сложной, что затрудняет исследование устойчивости движения и исключает возможность анализа переходных процессов.
Сельскохозяйственные машины работают под воздействием постоянно действующих возмущений и наилучшей характери стикой устойчивости процессов, выполняемых ими, служит дис персия выходных переменных. При проектировании машин целе сообразно задаваться ее значением, а параметры машины уточ нять с помощью аналитических методов исследования.
Применение дисперсии в качестве показателя устойчивости процесса позволяет заранее наметить определенный запас устой чивости. Речь идет о следующем. Если значение дисперсии Dm по агротехническим требованиям обеспечивает нужное качество работы, то при проектировании машины, приняв для данных условий
можно говорить о запасе устойчивости, выражаемой величиной
D3 = D y z - D m .
Наличие многочисленных входных возмущений и выходных переменных у сельскохозяйственных агрегатов, нередко корре лированных между собой, затрудняет применение аналитических методов при определении дисперсии выходных переменных. Неко торые системы к тому же еще и нестационарны. Например, у на весных агрегатов, где мгновенный центр вращения машины пере мещается по времени и система навески описывается дифферен циальными уравнениями с переменными коэффициентами порядка выше первого, задача аналитического определения дисперсии
90
выходной величины неразрешима. Однако в некоторых случаях ЭЦВМ позволяют приближенными методами получить положи тельные результаты.
Сложность применения аналитических методов при исследова нии устойчивости процессов вызывает необходимость в исполь зовании экспериментальных методов, которые, несмотря на при сущие им недостатки, позволяют получить определенные поло жительные результаты.
15. УСТОЙЧИВОСТЬ ПРЯМОЛИНЕЙНОГО Д В И Ж Е Н И Я КОЛЕСНЫХ ТРАКТОРОВ НА ХОЛОСТОМ Х О Д У
Движение на холостом ходу колесных тракторов и автомоби лей мало отличается. Результаты некоторых исследований устой чивости движения автомобилей при определенных условиях можно применить и для тракторов. Например, известно, что для первых повышение скорости движения увеличивает коэффициент сопро тивления качению пневматических шин. Такая зависимость харак терна и для колесных тракторов. Но у автомобилей при высоких скоростях передние колеса разгружаются и коэффициент сопро тивления качению передних колес после определенной скорости несколько снижается. Такое явление у колесных тракторов наблю дается редко. Известны и другие зависимости, которые могут быть применены для тракторов. Однако распространить известные для автомобилей закономерности движения на колесные тракторы не всегда возможно. Объясняется это большой разницей в условиях их работы.
Тракторы обычно работают на мягком грунте, изобилующем неровностями различных размеров и форм. Эти факторы наиболее сильно сказываются на устойчивости движен-ия машин. Кроме того, рабочие скорости тракторов ниже, чем у автомобилей, что также очень важно.
На прямолинейность траектории движения колесных тракто ров главным образом влияют состояние поверхности поля и ско рость поступательного движения трактора. Рассмотрим эти во просы подробнее.
По опытным данным Д. И. Мельникова, повышение скорости тракторов с фиксированными направляющими колесами до 10 км/ч увеличивает их отклонение от прямолинейного пути. Дальнейшее возрастание скорости до 25 км/ч уменьшает такое отклонение. По данным М. С. Кринко, увеличение скорости ухудшает курсо вую устойчивость трактора как на асфальте, так и на стерне и вспаханном поле. Установлено, что для неуправляемого само
ходного шасси Т-16 |
при свободном ходе рулевого колеса |
0, 5, |
20, 50° увеличение поступательной скорости от 3,7 до 12,85 |
км/ч |
|
уменьшает отклонение машины от заданной прямой. |
|
|
Противоречивость в опытных данных прежде всего объяс |
||
няется трудностью |
исследования совместного влияния разных |
|
по характеру внешних условий на движение агрегатов.- |
|
91
Вид траектории движения рассматриваемой точки (в качестве таковой принимаем центр тяжести трактора) на горизонтальной плоскости в значительной степени определяется характером взаи модействия ведущих и направляющих колес с почвой (с неров ностями поверхности поля). В классических исследованиях грунт (почва) и колесо принимаются почти твердыми, что позволяет использовать законы теоретической механики. В действитель ности грунт имеет упруго-вязкие свойства. Поэтому при контакте упругих колес с грунтом происходят сложные явления, обуслов ленные свойствами последнего, давлением в шинах и т. д. Правда, при скорости до 9 км/ч явления деформации шин протекают отно сительно медленно и не вызывают колебаний протектора шины, как например, у автомобилей при движении на высоких скоростях. Однако эти деформации оказывают определенное влияние на харак
тер движения трактора и прежде всего на сопротивление |
качению |
|
пневматических шин. При этом имеет |
значение также |
давление |
в шинах, размер шин, осевая нагрузка, |
радиальная деформация. |
На устойчивость прямолинейного движения тракторов осо бенно сильно влияют неровности поверхности поля. При движении по неровной поверхности со стороны почвы на колеса действуют
силы, носящие случайный характер в |
статистическом смысле. |
В результате чего появляются моменты, |
стремящиеся отклонить |
колеса. При этом скорости изменяются как по величине, так и по направлению.
Рассмотрим движение направляющих колес при фиксирован ном рулевом колесе, допуская, что вращение колеса вокруг шкворня происходит в пределах допустимого зазора и деформации в различных элементах конструкции. В этом случае отклонение направляющих колес от заданного направления будет являться в основном следствием влияния случайных возмущений, обусловвленных неровностями поверхности поля.
Пусть направляющее колесо трактора при своем движении создает колею глубиной Ы и встречается с возвышенностью высо той h (рис. 18). Почва действует на колесо результирующей реак ции R (t), величина и направление которой в каждый момент времени изменяются. Очевидно, R {t) будет функцией не только времени, упругих свойств почвы и колеса, но и скорости движения.
Нередко вместо реакции R (t) рассматривают силу сопротив
ления, возникающую во время удара колеса о неровности |
поверх |
|
ности поля, эту силу |
принимают, например, равной [13] |
|
P |
= i ^ t g ( 2 a r c t g Y l ) , |
(77) |
где т — масса, приходящаяся на колесо; v — скорость движения; а—коэффициент пропорциональности, определяющий продолжи тельность удара и связывающий упругие свойства ходовой части трактора и почвы с учетом ее релаксационных свойств; h — вы сота препятствия.
92
По данным А. К. Бируля [2], коэффициент сопротивления ка чению колеса
|
|
/ = /о + /„, |
|
|
|
|
|
|
|||
где [0 —коэффициент сопротив |
|
|
|
||||||||
ления качению на ровной до |
|
|
|
||||||||
роге; /н |
'— приращение |
коэффи |
|
|
|
||||||
циента |
сопротивления |
качению |
|
|
|
||||||
от неровностей |
дороги. |
|
|
|
|
|
|
||||
Для |
автомобильных |
колес, |
|
|
|
||||||
движущихся |
по |
неровной |
до |
|
|
|
|||||
роге |
[2], |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ок»2 |
„ |
£ л « |
|
(78) |
Р и с - |
18. Схема |
качения колеса |
по не |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ровной |
поверхности |
|
где |
GK |
и Ga — вес неподрессоренных |
частей и |
полный вес |
авто |
||||||
мобиля |
в кгс; |
v—скорость |
|
поступательного |
движения в |
м/с; |
|||||
г к — р а д и у с |
качения в |
м; |
р х |
•< 1 — поправочный коэффициент, |
|||||||
-^7 |
|
отношение |
всех неровностей |
к 1 м пути. |
|
Формула (78) хорошо согласуется с опытными данными, полу ченными в полевых условиях, несмотря на то, что в ней не учиты ваются упруго-вязкие свойства почвы.
Существенно влияет на коэффициент / н характер неровностей дорожного покрытия. Так, при движении по булыжной мостовой суммарный коэффициент сопротивления качению пневматических шин с изменением скорости от 20 до 40 км/ч увеличивается на 38%. Но при движении по асфальту это возрастание составляет лишь 2%. Известны и другие данные [2].
Распространено мнение, что при повышении поступательной скорости трактора, в результате увеличения кинетической энер гии, он легче преодолевает неровности поверхности поля и лучше сохраняет прямолинейность движения. Такое мнение нельзя признать бесспорным, хотя бы потому, что оно не подтверждается опытными данными. С увеличением скорости, безусловно, кине тическая энергия трактора возрастает, но примерно по той же закономерности повышается сопротивление качению [см. фор мулы (77) и (78)]. Однако утверждать обратное тоже нельзя. Следует искать и другие причины, влияющие на устойчивость движения колесных тракторов. По-видимому, здесь в значитель ной степени сказывается состояние поверхности поля.
При движении колеса по неровной поверхности поля возни кает дополнительное сопротивление, горизонтальную составля
ющую |
которого обозначим |
АРХ. |
Общее |
сопротивление качению |
||
вдоль |
|
пути, параллельное |
поверхности |
поля, |
||
|
|
Р о б |
= |
Р 0 |
Ч- АР,, |
|
где Р |
0 —сопротивление при |
отсутствии |
неровностей. |
93
Рис. 19. Схема сил сопротивления качению колеса, обусловленных неровностями поверхности поля
Обозначим |
угол |
наклона ка |
|||
сательной |
к профилю |
поля в точ |
|||
ке с через |
ф |
(рис. 19). Профиль |
|||
поверхности |
поля можно |
харак |
|||
теризовать |
стационарной |
случай |
|||
ной функцией |
2 (Л:), Т. е. |
ордина |
|||
тами |
поверхности поля, |
взятыми |
|||
через |
определенные |
интервалы |
в направлении движения машины. Тогда
dz (х) |
dz (х) |
dt |
tg Ф = • dx |
dt |
'1х' |
где dz^p |
представляет |
собой |
изменение ординат |
поверхности |
||||
поля по времени, т. е. скорость |
изменения |
ординат; |
(Pz (х) |
— |
||||
— |
||||||||
|
|
|
|
dx |
|
|
|
|
ускорение |
изменения |
ординат; |
скорость |
перемещения |
||||
точки с вдоль оси х, т. е. поступательная |
скорость |
трактора. |
||||||
Из-за неровности поверхности поля вертикальная реакция |
||||||||
почвы возрастает на величину |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
д р _ GK |
d-z (х) |
|
|
|
|
|
где GK — вес, приходящийся на рассматриваемое колесо; поэтому |
||||||||
|
д р _.. , GK |
, d*z(x) |
1 д ( р _ л < * 2 * ( * ) |
dz(x) |
|
( 7 9 |
) |
где
Знак коэффициента А зависит от выпуклости или вогнутости рельефа на рассматриваемом отрезке.
В простейшем случае профиль поверхности поля описывается синусоидой
|
2 (Л:) = п0 |
sin —г- х, |
|
|
где h0 |
— амплитуда; b — длина |
неровностей. |
|
|
Приняв скорость движения трактора х |
= vt, из выражения (79) |
|||
можно |
получить |
|
|
|
|
4mn3v2hl о . |
4яи< |
(80) |
|
|
ЬРХ=± |
Ь3 - Sin—; |
||
|
|
|
где
т =
94
В формуле (80) не учтена деформация почвы под колесами. Но такое уточнение значительно усложняет выражение, получае мое для АРХ, так как глубина деформации зависит от 1г0, v и Ь. С другой стороны, с введением глубины деформации почвы под колесами ничего существенного не прибавляет к рассматриваемому вопросу.
Таким образом, горизонтальная составляющая дополнитель ного сопротивления перекатыванию колеса, обусловленного не ровностями поля, прямо пропорциональна квадрату скорости трактора, что соответствует полуэмпирическим выражениям (77) и (78). Аналогичный результат получается при описании профиля поверхности поля другими синусоидальными кривыми. Любо пытно, что максимальное значение АРХ увеличивается также при возрастании высоты неровностей поверхности и уменьшении длины этих же неровностей. По этой причине при увеличении высоты неровностей поверхности поля возрастание коэффициента сопро тивления перекатыванию колеса (который прямо пропорционален АРХ) при повышении скорости движения происходит более резко. Такая закономерность подтверждается опытными данными [2].
В общем случае z (х) является случайной функцией по прой денному агрегатом пути. При использовании формулы (79) функ цию г (х) приходится подвергать каноническому разложению. Сущность метода канонического разложения состоит в том, что случайную функцию z (t) можно заменить линейной комбинацией некоторых неслучайных функций zi (t) и взаимно некоррелирован ных случайных величин V{, математические ожидания которых равны нулю. Поэтому любая случайная функция может быть представлена в виде
z(x) = mi(x) + Ti iVlzi(x), |
(81) |
где тг (х) — математическое ожидание случайной функции z (х). Следовательно, каноническое разложение заключается в том, что случайную функцию можно представить в виде элементарных случайных функций. Очевидно, представив случайную функцию
ввиде формулы (81), при конечном числе слагаемых, можно полу чить только приближенное ее значение.
Метод канонических представлений случайной функции, раз работанный В. С. Пугачевым [10 ], позволяет выполнять различные операции анализа над любыми случайными "функциями, в част ности, операции дифференцирования зависимости (79).
Если известна корреляционная функция рассматриваемой слу чайной функции, последнюю можно представить в виде канони ческого разложения. Например, если [10]
винтервале 0 ==£ х =£5 X,
95
То
bo .
z(x) = тг(x) + J] Ъ |
V l c T h s l n Ь ( * ~ т ) + T , : ] ' |
1=1 |
|
где |
|
a 2 |
+ со: |
Здесь дисперсии некоррелированных случайных величин zi будут равны соответствующим собственным значениям Хг
Случайную функцию z (х) можно выразить также интеграль ным каноническим представлением [10]
г (*) = т,(х)+ |
\V (Я.) z (f, |
X) dX, |
где V (Я,) — «белый шум» параметра X; z (t, |
X) — некоторая неслу |
|
чайная функция t и X. |
|
|
Каноническое представление случайной функции позволяет выразить ее зависимость от аргумента при помощи вполне опреде ленных функций, что, в свою очередь, дает возможность продиф ференцировать г (х).
При исследовании движения трактора по неровной поверхно сти случайная функция z (х) определяется опытным путем, поэтому сначала приходится находить ее корреляционную функцию, а за тем выражать г (х) каноническим представлением, что усложняет исследование. С другой стороны, не так важно знать среднее зна чение АРХ, как его дисперсию. Объясняется это следующим. Если предположить, что оба направляющих колеса под действием сопро тивления АРХ не отклоняются от нейтрального положения (что может наблюдаться, когда АРХ действует в вертикальной плоско сти симметрии колеса), то колесо, встречающееся с большим сопро тивлением, будет несколько отставать, в результате чего трактор повернется в его сторону. Очевидно, при большей дисперсии сопро тивления АРХ это явление усилится и устойчивость прямолиней ного движения трактора ухудшится. Если же под влиянием АРХ направляющие колеса поворачиваются относительно нейтрального положения вокруг вертикальной оси, то и тогда увеличение диспер сии сопротивления АРХ приводит к ухудшению устойчивого прямо линейного движения трактора.
Попытаемся вычислить дисперсию горизонтальной составляю
щей сопротивления АРХ, |
не прибегая к определению |
ее |
среднего |
значения. |
z (х) нормальный, а х = vt, |
|
v—по |
Случайный процесс |
где |
||
стоянная скорость. Поэтому можно обозначить |
|
|
Q(0 = ^ P - ,
а вместо z (х) рассматривать стационарную функцию z (t).
96
Корреляционная функция производной стационарной случай ной функции Q (t)
|
|
|
|
* * |
М |
= - |
^ . |
(82) |
|
где |
Kz |
(т) — корреляционная |
функция |
стационарной |
случайной |
||||
функции |
2 (/). |
|
|
|
|
|
|||
|
Обозначим также |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
W (0 |
= Q2 (*). |
|
|
||
|
Так |
как |
Q — 0, вследствие |
нормальности процесса |
[10] |
||||
где |
Kw |
(т) — коррекляционная функция |
№ (£). |
|
|||||
|
С другой стороны, из выражения (79) следует |
|
|||||||
|
|
|
|
АРГ |
= A |
dW{t) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dt |
|
|
но после центрирования АРХ |
= |
0. Следовательно, |
|
||||||
где |
КР |
(т) — корреляционная |
функция АРХ {t). |
|
|||||
|
Поэтому |
окончательно получим |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
d2KQ (т) |
(83) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
KQ (Т) |
определяется из |
выражения |
(82). |
|
||||
|
Формула (83) связывает корреляционную функцию случайного |
||||||||
процесса |
АРХ (t) с корреляционной |
функцией профиля |
поверхно |
сти поля, поступательной скоростью движения трактора и массой
тк, приходящейся на рассматриваемое колесо. |
|
|
Дисперсия |
процесса АРХ {t) легко определяется |
из выражения |
(83). Очевидно, она не может быть отрицательной, |
поэтому |
|
Dp |
= |
(84) |
Формула (84) позволяет при известном профиле поверхности поля определить дисперсию дополнительного сопротивления пере катыванию колеса, обусловленного неровностями поверхности поля.
Допустим, корреляционная функция профиля поверхности поля имеет вид
КГ(т) = Z?2 e~a | х 1 (1 + a ] т | + 1 o V ) , |
(85) |
где Dz — дисперсия высоты неровностей поверхности поля.
7 X . А. Хачатрян |
97 |
Тогда
Кп (т) = J D<x4~a |
1% 1 (1 + а | т | - |
аЧ г ) . |
Поэтому |
|
|
D P i = |
1 . - ^ 1 ^ — , |
(86) |
где
m = —
к
K г
Таким же образом, когда
|
КгЮ |
= Оге-аН'; |
|
(87) |
||
|
|
|
о |
|
|
|
|
D P = 2 4 ^ - D k « . |
|
(88) |
|||
При |
|
|
|
|
|
|
|
/Сг (т) = |
£ ) г е - а |
! т COSBT |
|
|
|
дисперсия |
|
|
|
|
|
|
£ ) Р х |
= - ^ L - L |
(36а4 р2 + |
14а2 |34 + 24а° + |
р6 ). |
(89) |
|
Отклонение |
трактора |
от |
прямолинейного пути |
обусловлено |
не абсолютной величиной сопротивления качению направляющих колес, а разницей этого сопротивления, возникающей на них. И так как возрастание дисперсии Dpx увеличивает именно эту раз ницу, то при высоких ее значениях вероятность отклонения от прямолинейного пути неуправляемого колесного трактора повы шается .
На дисперсию дополнительного сопротивления перекатыванию большое влияние оказывает характер изменчивости неровностей поверхности поля, выраженный дисперсией Dz, а при принятых нами видах корреляционных функций также и коэффициенты кор реляционной связи а и р . Дисперсия Dz показывает изменчивость неровностей по высоте, коэффициент а — характер колебаний слу чайной функции z (t). При больших значениях а. характер колеба ний случайной функции становится резким и беспорядочным, ма лых частот в спектре становится меньше. Следовательно, чем беспо рядочнее изменяются неровности поверхности поля и больше изме
няется |
их высота, тем выше значения DPx. К таким же выводам |
|
можно |
прийти интуитивно. |
|
В формулах (86) и (88) участвует масса т к . Отсюда следует, что |
||
с увеличением массы дисперсия Dp |
возрастает. При анализе этой |
|
зависимости нужно учесть, что т к |
количественно характеризует |
также кинетическую энергию трактора, и ее влияние на прямо линейность его движения не ограничивается формулами (86) и (88).
98
Из анализа полученных формул видно, что возрастание скоро сти v уменьшает дисперсию Dpx. Однако интенсивность этого изме нения во многом зависит от состояния поверхности поля. При дви жении трактора по местности с большими неровностями различной формы влияние скорости на траекторию колес выражается сильнее, чем по ровной поверхности, где оно сказывается весьма слабо. Поэтому влияние поступательной скорости на устойчивость дви жения колесных тракторов нужно рассматривать лишь в связи с конкретным состоянием микрорельефа поверхности поля.
На прямолинейности движения направляющих колес трактора сказываются и другие факторы. Так, неровности микропрофиля поля имеют наклон не только по направлению движения трактора, но и в другие стороны. Поэтому в общем случае направление ре зультирующего сопротивления перекатыванию колес, обусловлен ное неровностями поверхности поля, изменяется как в вертикаль ной, так и в горизонтальной плоскостях. Между тем изменение его направления в горизонтальной плоскости, характеризуемое углом Фк (О ( Р и с - 18), не учитывается. Зная, что при движении на гори зонтальной местности распределение cpK (t) нормальное относи тельно направления движения, а его математическое ожидание равно нулю, этим фактором игнорировали. Только в тех случаях, когда трактор движется по отношению к направлению предыдущей обработки почвы участка под некоторым углом, отличным от нуля
и 2я, математическое ожидание cpK (t) |
не равно нулю и такое допу |
|
щение нельзя принять. |
|
|
На прямолинейность траектории трактора влияет не только |
||
отклонение направляющих колес, но и изменения, |
происходящие |
|
у ведущих колес. Дисперсия дополнительного |
сопротивления |
|
почвы, обусловленная неровностями |
поверхности |
поля, влияет |
на движение ведущих колес так же, как и на направляющие. Од нако возможность нарушения прямолинейности движения тракто ров по этой причине в таком случае снижается из-за отсутствия свободного поворота у ведущих колес относительно остова трак тора. На первый план выдвигаются другие факторы, оказывающие на траекторию центра тяжести трактора более интенсивное и непо средственное влияние.
На прямолинейность движения колесных тракторов сказы вается разность моментов на ведущих колесах. При движении по ровной поверхности она небольшая, влияние ее заметно прояв ляется лишь при движении на участках, имеющих значительные
неровности. |
|
|
Для |
ведущих колес |
трактора |
|
|
'к |
где Мк |
— крутящий момент на колесе; гк •— радиус качения ко- |
|
леса; Ga |
—• полный вес |
трактора. |
7* |
|
99 |