![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Мошнин Е.Н. Технология штамповки крупногабаритных деталей
.pdfНапряженное состояние в зоне деформации заготовки соот ветствует двухосному растяжению, так как давление иа контакт ных участках заготовки относительно мало.'В соответствующих сечениях заготовки шпротные растягивающие напряжения воз никают вследствие увеличения диаметра кольцевых элементов заготовки (рис. 74, а, б), а меридиональные напряжения вслед ствие деформирования нижележащего участка заготовки, а также трения заготовки по пуансону и ее изгиба вокруг закругления пуансона.
При отбортовке деформируемый участок заготовки прини мает форму пуансона (рис. 74, а). Только при применении пуан-
Рис. 74. Отбортовка сферическим пуансоном (а) и пуансоном с плоским торцом (б)
сона с плоским торцом наблюдается отход участка заготовки от торцовой плоскости пуансона вследствие действия изгибающего момента на скруглении пуансона (рис. 74, б).
Согласно энергетическому условию пластичности широтные напряжения являются максимальными и равны по всей высоте борта
ое = |
ра,. |
(193) |
Приближенное распределение |
меридиональных |
напряжений |
по высоте борта можно легко определить из уравнения равнове сия (8), если не учитывать изменение толщины стенки, трения
заготовки по пуансону и ее изгиба на скруглении |
пуансона. |
|||||
После подстановки в уравнение (8) значения |
о0 |
из уравнения |
||||
(193) |
и интегрирования |
|
получаем |
|
|
|
|
In (aR |
— |
pas) = — In R 4- С. |
|
(194) |
|
Определяя постоянную интегрирования из граничного усло |
||||||
вия, |
согласно которому |
aR — О при |
R ~ Ror, |
находим |
||
|
a * |
= |
P c r , ( l - T f |
- ) . |
|
(195) |
160
Используя уравнение связи деформаций и напряжений — уравнение (12), имеем
|
|
|
(196) |
Наименьшую |
толщину стенки на кромке |
борта |
определим |
из условия aR |
— 0 и путем подстановки Rx |
— R0T, |
R., — R6. |
Тогда |
|
|
|
|
|
|
(197) |
Более подробные теоретические исследования процесса отбортовки приведены в работах Е. А. Попова [45—47]. На основании теоретических данных, подтвержденных экспериментом, уста новлено приближенное условие, что длина образующей при отбортовке не изменяется. Тогда, имея заданные размеры борта, можно определить радиус предварительно вырезаемого отверстия:
Яот = Re— |
/г — |
0,3 (2rM. |
+ s 0 ) , |
(198) |
|
где R6 — радиус |
борта по |
срединной окружности; |
|
||
/г—высота |
цилиндрической |
части |
патрубка. |
|
Приведенную приближенную зависимость, основанную на условии постоянства длины образующей, следует относить к слу чаю отбортовки пуансоном с плоским торцом, когда зона деформа
ции отватывает |
сразу весь участок заготовки |
внутри матрицы. |
|
При |
отбортовке пуансоном с заостренным |
торцом — сфери |
|
ческим |
или |
коническим — вначале деформации охватывают |
участок вокруг отверстия и затем зона деформации постепенно охватывает кольцевые участки заготовки, лежащие ближе к ма трице. К моменту, когда зона деформации в заготовке распростра нится до окружности матрицы, на среднем участке заготовки де формации достигают уже значительной величины, вследствие чего напряжения от деформирования будут меньше. В этом случае также возникают меньшие дополнительные меридиональные на пряжения от изгиба заготовки по скруглению пуансона.
О зависимости меридиональных напряжений и степени дефор мации от формы пуансона можно судить по диаграммам измене ния усилия отбортовки по ходу пуансона (рис. 75). Наибольшее усилие возникает при отбортовке пуансоном с плоским торцом (рис. 75, а), при отбортовке сферическим пуансоном (рис. 75, б) усилие составляет только 60% от предыдущего, а при отбортовке параболическим пуансоном (рис. 75, в) усилие меньше в 2,5 раза. В случае применения конического пуансона усилие на значитель ной части рабочего хода небольшое, но затем ппкообразно уве личивается (рис. 75, г).
Из приведенных диаграмм усилий можно сделать вывод о том, что оптимальной формой пуансона в отношении величины воз-
П Е . Н . Мошннн |
161 |
никающего при отбортовке усилия является параболическая форма пуансона, но при этом высота борта получается наименьшей.
Исходя из требований, предъявляемых к изготовляемым де талям, как уже указывалосьjipи рассмотрении технологии отбор-
Р.пк.
-ЕЭ-
о ю го зо ьо Н,мм |
О 10 20 30 40 50 |
|
Р.тс. |
°~) |
|
Rmc. |
||
|
О 10 20 30 40 50 60 |
О 10 20 30 40 50 60 70 Н,пн |
|
г) |
Рис. 75. Диаграмма |
усилий при отбортовке пуансонами |
разной формы: |
а — с плоским торцом; |
б — сферическим; о — параболическим; |
г — коническим |
товки, за оптимальную форму пуансона для получения внутрен него борта у заготовок для трубных штампо-сварных отводов и других аналогичных деталей (см. рис. 69, а) следует считать
цилиндрическую |
с плоским |
торцом, |
а |
для |
получения |
патрубков |
||||||||
|
|
|
на крупногабаритных изделиях с целью |
|||||||||||
|
|
|
снижения |
ослабления |
основной |
детали |
||||||||
|
|
|
в |
зоне |
отверстия — |
параболическую |
||||||||
|
|
|
форму |
пуансона. " |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Ввиду |
сложности |
построения пара |
||||||||
|
|
|
болического пуансона можно рекомендо |
|||||||||||
|
|
|
вать упрощенную форму пуансона, кото |
|||||||||||
|
|
|
рая близка к параболической (рис. 76). |
|||||||||||
Рис. 76. Рекомендуемая фор |
Радиус скругления пуансона равен его |
|||||||||||||
удвоенному диаметру /?с ф = 2Dn , а диа |
||||||||||||||
метр конического участка, |
являющегося |
|||||||||||||
ловителем, |
равен |
диаметру |
предвари |
|||||||||||
ма |
пуансона |
тельно |
вырезаемого отверстия Dn |
|
=D0T. |
|||||||||
Предельная |
высота |
борта |
(патрубка) |
в |
основном |
зависит |
||||||||
от так |
называемого |
коэффициента |
отбортовки |
ктб |
|
= |
ROT |
|||||||
|
-щ-, |
|||||||||||||
который |
лимитируется |
возникновением местного |
утонения — |
162
шейки или трещины на кромке борта. |
Исходя из условия, что |
на кромке борта напряженное состояние |
близко к линейному рас |
тяжению, можно было бы принять за предельную степень дефор мации кромки борта наибольшее относительное равномерное удли нение образцов, определяемое при механических испытаниях на разрыв. Однако заводской опыт и эксперименты показывают, что при отбортовке можно достичь в несколько раз большую дефор мацию кромки без местного утонения. Это можно объяснить под держивающим влиянием соседних участков заготовки, деформи рующихся с меньшей степенью деформации, а также наличием контактных напряжений. Кроме того, предельные значения коэф фициента отбортовки зависят и от относительной толщины металла:
чем |
больше |
отношение |
s0/ROT, |
тем меньше предельное значение |
|
коэффициента отбортовки. |
|
|
|||
|
Следует |
подчеркнуть, что предельные значения |
коэффициента |
||
отбортовки |
в большей |
мере зависят от дефектов, |
получающихся |
||
на |
кромке |
отверстия |
при его |
выполнении. |
|
В толстостенных заготовках отверстия вырезают преимуще ственно огневой резкой, которая должна выполняться без местных захватов и надрезов. После вырезки отверстия кромки должны быть зачищены. При горячей отбортовке предварительной терми ческой обработки кромок не требуется. При отбортовке в холод ном состоянии относительно тонкостенных заготовок целесооб разнее получать отверстие вырубкой в штампе или огневой рез кой и расточкой на станке. При отбортовке отверстий в крупно габаритных деталях вырубка и расточка отверстия затрудни тельны, поэтому отверстие может быть получено огневой резкой с последующей местной термической обработкой кромки. Приме нять термическую обработку кромки отверстия при холодной отбортовке необходимо, если требуется получить высокий патру бок или если деталь выполняется из высоколегированной стали.
В табл. 10 и 11 приведены предельные значения коэффициента отбортовки /го т 6 для низкоуглеродистой стали в холодном и го рячем состояниях [45, 69].
Предельные |
значения коэффициента £ о т б при холодной |
Т а б л и ц а 10 |
||||||
отбортовке |
[45] |
|||||||
Получениолучение отверстия |
|
|
*отб |
" P " V ° O T |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
Пробивкой |
|
0,03 |
0,05 |
0,10 |
0,15 |
0,20 |
0,30 |
0,70 |
и зачисткой |
0,57 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,45 |
0,45 |
0,22 |
|
Пробивкой |
0,47 |
0,40 |
0,33 |
0,30 |
0,25 |
11* |
163 |
Предельные значения |
коэффициента |
Т а б л и ц а 11 |
|
отбортовки |
|
||
при температуре 700—850° С [69] |
|
||
Получение отверстия |
|
*отб п р п 5 о / ° о т |
|
|
|
|
|
|
0,015—0.02 |
0,03-0,0-1 |
0,05 - 0 . 08 |
Обработкой резцом |
0,6 |
0,5—0,55 |
0,48 |
0,52—0,55 |
0,45—0,5 |
0,4—0,43 |
Наибольшее усилие отбортовки можно определить по прибли женной формуле, при выводе которой использованы данные, приведенные "в работе [45]:
Р = 2nR6s0oRkn. |
(199) |
Форму пуансона рекомендуем учитывать коэффициентом |
/гп. |
Значения этого коэффициента следующие: при отбортовке пуан
соном с |
плоским |
торцом и с Rn |
= 2s0 |
/г,, = 1,0, |
при |
отбортовке |
||
сферическим пуансоном kn = 0,6 и прп отбортовке |
пуансоном, |
|||||||
близким |
к |
параболическому, |
kn |
= |
0,4. |
|
|
|
Величина |
aR |
при отбортовке |
с |
kor, |
близким |
к |
предельному, |
в случае деформирования в горячем состоянии может, быть при ближенно принята равной пределу прочности материала заго
товки . при |
температуре, соответствующей началу |
отбортовки, |
а в случае |
деформирования в холодном состоянии |
0,85 предела |
прочности |
материала заготовки. |
|
При получении патрубков диаметром, равным одной — трем тол щинам стенки детали, применяют отбортовку с принудительным утонением стенки. Пример применения отбортовки с утонением показан на рис. 73.
Технологические рекомендации по отбортовке с утонением
приведены |
в работах Е. А. Попова [45—47]. |
|
К сложным 6. ШТАМПОВКА |
С Л О Ж Н Ы Х ДЕТАЛЕЙ |
|
|
крупногабаритным деталям относят все неосесим- |
|
метричные |
детали, которые по |
особенностям штамповки можно |
разделить на детали с двумя осями симметрии, с одной осью сим метрии и асимметричные. Кроме того, различают детали, имеющие основные кромки или фланец, которые расположены в одной плоскости или по криволинейной поверхности. Последняя осо бенность формы детали также оказывает большое влияние на спо соб штамповки и конструкцию штампа.
При проектировании технологических процессов штамповки сложных деталей особое внимание должно быть обращено:
на недопущение чрезмерных местных утонений стенки детали (образования утяжки);
164
на предупреждение бокового смещения заготовки в процессе формообразования детали или обеспечения стабилизации этих смещений;
на недопущение больших боковых усилий на ползуне и столе пресса;
на местоположение равнодействующей усилия штамповки, ко торая должна по возможности меньше смещаться от центра пресса.
Чтобы предупредить возникновение перечисленных нежела тельных явлений при штамповке сложных деталей, приходится идти на усложнение технологического процесса и применять штамп более сложной конструкции.
Приемы штамповки сложных деталей рассмотрены ниже в сле дующих разделах этой главы.
Однако прежде чем принять усложненный технологический процесс штамповки сложных деталей, особенно в случае, если требуется небольшое число деталей, следует проверить возмож ность приведения формы штампованной заготовки, из которой за тем вырезается деталь, к форме осесимметричной или с двумя осями симметрии.
Такое мероприятие можно осуществить двумя основными пу тями:
1. Применение технологических напусков, |
благодаря которым |
|
заготовка |
приводится к осесимметричной |
форме или форме |
с двумя |
осями симметрии. |
|
Штамповку выполняют обычными способами, применяемыми при изготовлении симметричных деталей, а затем из штампован ной заготовки вырезают несимметричную деталь.
Наиболее простым примером штамповки с технологическим напуском является вытяжка плоских отбортованных днищ или других аналогичных деталей, имеющих скошенную кромку, т. е. неодинаковую высоту борта по окружности. В таких случаях днище вытягивается с постоянной высотой борта по окружности, а з'атем технологический напуск срезается одновременно с обрез кой припуска.
Аналогично осуществляют штамповку деталей с фланцем неодинаковой ширины, отбортовку скошенных патрубков и дру гих подобных деталей.
Отходы металла при этом способе большие, поэтому примене ние его ограничено.
2. Штамповка общей заготовки на несколько сложных дета
лей. Раскрой штампованной заготовки |
проектируют |
так, чтобы |
|||
её" форма |
стала |
осесимметричной |
или с |
двумя осями |
симметрии |
и чтобы |
отходы |
по возможности |
были |
меньшими. |
|
При штамповке такой заготовки, естественно, требуется штамп больших размеров, поэтому может оказаться, что штамп не соот ветствует штамповому пространству пресса, намеченного для проведения штамповки, и тогда приходится отказываться от при менения этого способа.
165
В некоторых случаях также из-за чрезмерно больших размеров штампа и, следовательно, большой его стоимости совмещенная штамповка нескольких деталей может быть экономически неэффек тивной по сравнению со штамповкой одной детали. Об этом сле дует помнить при выборе способа штамповки.
Наиболее просто можно осуществить совмещенную штамповку деталей, при смыкании кромками которых получается заготовка
L J _ L
|
|
i |
|
|
D С |
|
|
|
|
Рис. 77. Штамп для штам |
|
|||
повки |
спаренных загото |
|
||
вок штампо-сварных кони |
|
|||
ческих |
трубных перехо |
|
||
|
|
дов |
|
|
осесимметрпчной |
формы или |
|||
с двумя |
осями |
симметрии. |
||
Конечно, |
при этом штампо |
|||
ванная |
заготовка |
должна |
||
иметь |
открытую |
сверху фор |
||
му, т. е. должна |
быть |
в виде |
||
полутора или иметь U- и S-образное сечение (см. рис. 71). |
||||
Половины штампо-сварных отводов с углом 90° и прямыми |
||||
концевыми участками штампуют в виде заготовки с двумя |
осями |
|||
симметрии, рассчитанной на получение из нее четырех |
половинок. |
Крупногабаритные конические переходы с прямыми участками сваривают из двух половин продольными швами. Половины штам пуют совместно из общей заготовки с двумя осями симметрии по кромке большего диаметра. На рис. 77 показан штамп для штам повки спаренной заготовки.
Штамповка деталей с двумя осями симметрии
Более просто штампуются детали с двумя осями симметрии, имеющие кромки или фланец в одной плоскости. К таким деталям в первую очередь относятся детали типа днищ с овальной или
J66
прямоугольной конфигурацией в плане. Детали прямоугольной конфигурации обычно называют коробчатыми.
Штамповка таких деталей осуществляется аналогично штам повке осесимметричных деталей, так как при этом также отсут ствуют боковые силы, смещающие заготовку и элементы штампа по отношению друг к другу. Усилие штамповки приложено в цен тре штампа. Существенным отличием штамповки деталей с двумя осями симметрии от штамповки осесимметричных деталей являются различные по контуру матрицы условия деформирования и не равномерность радиальных и тангенциальных напряжений и деформаций во фланце. В част
ности, |
при |
штамповке |
коробча |
||
тых |
деталей |
условия |
дефор |
||
мирования |
посредине |
прямых |
|||
участков соответствуют |
изгибу, |
||||
а в углах—вытяжке. |
Имеются |
||||
также |
переходные |
участки, |
|||
в |
которых |
формоизменение |
|||
протекает |
при совместном дей |
||||
ствии |
обоих |
видов деформиро |
|||
вания. |
|
|
|
|
В связи с этим при штам повке из заготовок с двумя осями симметрии могут возникнуть значительные местные измене ния толщины стенки детали — утонения и утолщения, а также складкообразование при значи тельно меньших относительных размерах деталей.
С целью выравнивания условий деформирования заготовки по контуру матрицы применяют специальные способы (аналогич ные способам, используемым при холодной штамповке тонкостен ных деталей): специальный раскрой заготовки и применение вы тяжных порогов на отдельных участках матрицы. Эти способы
подробно рассмотрены |
во многих трудах по листовой штамповке, |
в частности в работах |
[49, 69]. |
Ко второй группе деталей с двумя осями симметрии относят детали, кромки которых расположены по криволинейным поверх ностям, в частности, по окружности.
Типичным представителем таких деталей является наружный и внутренний элементы штампо-сварного отвода со сварными швами на боковых сторонах. На рис. 78 показан штамп для штамповки наружного элемента отвода. Заготовку устанавливают в штамп по упорам. Первоначальное ее формоизменение происходит.в виде изгиба относительно продольной оси, затем начинается вытяжка заготовки. На деформирование концевых участков заготовки ока-
167
зывает влияние краевой эффект, выражающийся в утяжке кромки посредине и в выпирании ее по краям, вследствие чего заготовку выполняют со скошенными торцами.
При штамповке деталей с криволинейной кромкой применение прижима затрудняется, поэтому можно штамповать только отно сительно толстостенные детали.
Штамповка деталей с одной осью симметрии и асимметричных
При штамповке таких деталей в процессе формоизменения заготовки имеют тенденцию к боковому смещению, а асимметрич ные заготовки еще и к развороту. Возникают также боковые уси лия на пуансоне и матрице.
При проектировании процесса штамповки стремятся распо
ложить рабочие поверхности так, чтобы по возможности |
уменьшить |
||||||||||
|
|
|
боковые |
|
усилия, |
дейст |
|||||
|
|
|
вующие |
|
на заготовку |
и |
|||||
|
|
|
элементы |
штампа. |
Од |
||||||
|
|
|
нако вследствие |
измене |
|||||||
|
|
|
ния |
положения |
|
заго |
|||||
|
|
|
товки в процессе формо |
||||||||
|
|
|
изменения |
полностью |
|||||||
|
|
|
исключить боковые уси |
||||||||
|
|
|
лия |
не |
|
представляется |
|||||
|
|
|
возможным, |
поэтому |
|||||||
|
|
|
в |
большинстве |
случаев |
||||||
|
|
|
в |
штампе |
вынуждены |
||||||
Рис. 79. Вытяжка половины крупногабаритного |
предусматривать |
специ |
|||||||||
альные |
упоры или |
уст |
|||||||||
ройства |
|
для |
предупре |
||||||||
ждения |
смещения |
заго |
|||||||||
а — штамп; |
6 — |
днища |
товки |
в |
процессе |
ее |
|||||
|
заготовка; в — штампованная деталь |
штамповки, |
а |
также |
|||||||
|
|
|
вводить в конструкцию штампа направляющие колонны или щеки. В отдельных случаях вынуждены применять специальные устройства и для предупреждения возникновения значительных утяжин на некоторых участках заготовки.
Для компенсации влияния краевого эффекта (утяжки ИЛИ выпирания кромки) важное значение имеет правильный выбор конфигурации плоской заготовки.
Типичным способом изготовления деталей с одной осью сим метрии является вытяжка половины эллиптического днища (рис. 79). Крупногабаритные днища штампуют по половинам в тем случае, если имеющийся на заводе пресс по габаритным размерам штампового пространства не позволяет штамповать днище цель ным.
Пуансон 1 и матрица 2 имеют форму эллипса, которая отсе чена вертикальной плоскостью на некотором расстоянии от диа-
168
метральиой плоскости. В матрице предусмотрена прикрепляемая болтами плита 3, которая предназначена для противодействия ши ротным сжимающим напряжениям в верхнем участке заготовки и для устранения утяжки ее центральной зоны. Все же местные
утяжки кромки и утонения стенки |
вблизи кромки |
получаются, |
|
и поэтому половины днища штампуются |
с большими |
припусками |
|
на кромке. |
|
|
|
Плоскую заготовку вырезают в |
виде |
кругового сектора с фа |
сонной боковой кромкой, в середине которой предусмотрен «язык». В начальный момент вытяжки язык загибается вокруг ребра пуансона и прижимается им к щеке штампа. Благодаря этому центральный участок заготовки, на котором возникает напряжен ное состояние двухосного растяжения, деформируется без утяжины кромки.
В данной конструкции штампа плита 3 является одновременно направляющей щекой, воспринимающей боковые усилия, которые возникают между пуансоном и матрицей. В связи с этим в штампе не предусмотрены специальные направляющие колонны или щеки.
Штамп выполнен глухим, т. е. вытяжная матрица изготовлена за одно целое с калибровочной матрицей, предназначенной для выправления неглубоких складок и выпучин.
Крупногабаритные штампуемые детали редко выполняют асимметричными. Типовыми асимметричными деталями являются лопатки мощных вентиляторов и воздуходувок, а также лопасти гидравлических турбин, которые в последнее время начали изго товлять штампованными.
Основная трудность при штамповке лопаток и лопастей заклю чается в обеспечении правильного центрирования заготовки в штампе и удержании ее-в процессе деформирования от боковых смещений.
Штамповку неглубоких сложных деталей с переменной тол щиной стенки целесообразно осуществлять с длительной выдерж кой в конце рабочего хода с целью недопущения коробления штам пованной заготовки при ее остывании.
При крупносерийном производстве различных деталей можно применять достаточно сложный способ штамповки; например, для изготовления котельных секционных камер, имеющих зигза гообразную форму с прямоугольным сечением, используют штамп с волнообразной формой рабочих поверхностей пуансона и матрицы (рис. 80, а).
Матрица имеет боковые щеки и клиновое устройство для пред варительного зажатия заготовки в исходном положении.
Камеры штампуют с применением жесткой оправки, состоящей из набора сухарей,.которые стянуты на штанге посредством клина. Каждый сухарь собран из четырех элементов, которые можно легко вынуть из штампованной заготовки.
Технологический процесс изготовления камеры заключается в следующем: нагретую заготовку помещают в матрицу и зажи-
169