![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Жуков Д.В. Основы теории и техника сушки теплоизоляционных изделий
.pdfИнтенспсрПкацпя процесса структурообразования при совместном запаривании п сушке объясняется ускорени ем кристаллизации и перекристаллизации новообразова ний, благодаря поддерживанию раствора в перенасы-
Рнс. 107. Производственным режим совмещенного процесса тепловой обработки известково-диатомовых материалов
/ — давление; 2 — температура пара на выходе из теплообменника; 3 — температура па входе в теплообменник; 4 — температура конден сата
щенном состоянии вследствие непрерывного удаления воды и интенсивному молярному перемешиванию раствора в изделии. Повреждения структуры, вызванные интенсивной сушкой, устраняются (залечиваются) од новременно идущим процессом структурообразования. Интенсивную сушку изделий, однако, можно начинать только после получения прочной первичной структуры. В известково-диатомовых смесях такая структура обра зуется в период подъема давления, и, следовательно, сушку изделий можно начинать сразу пЬсле достижения заданного давления. При изготовлении известково-пес чаных изделий после достижения заданного давления необходимо сделать 2—4-ч изотермическую выдержку, а затем производить сушку. Свойства получаемых изде лий, а также оптимальные составы смесей при этом ме тоде тепловой обработки такие же, как и при тепловой обработке методом пропаривания и последующей сушке.
191
Г Л А В А IV..............................................................
ОБОРУДОВАНИЕ СУШИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
1.Топочные устройства
Вкачестве теплоносителя в сушилках для теплоизо ляционных изделий в основном используют смесь ды мовых газов от сжигания топлива с наружным возду хом или с рециркулируемыми газами. Подогрев тепло носителя (воздуха) в огневых пли паровых калорифе
рах применяют редко.
Сушка топочными газами имеет ряд преимуществ по сравнению с воздухом, подогретым в калориферах, так как есть возможность получать неограниченно вы сокие температуры теплоносителя, отсутствует необхо димость строительства громоздких огневых калорифе ров, подчас ненадежных в работе, пли парокотельиых и, следовательно, уменьшаются начальные и эксплуата ционные затраты. При сушке дымовыми газами расход топлива сокращается в 1,5—2 раза.
Основными недостатками сушки дымовыми газами считаются коррозия транспортных устройств в сушил ках, загазованность цехов и загрязнение продукции зо лой (при сжигании твердого топлива) и сажей. Однако транспортные устройства корродируют в неправильно работающих туннельных сушилках, на загрузочных кон цах которых теплоноситель переувлажняется из-за не достаточного его количества, а на металлических дета лях вагонеток конденсируются водяные пары. При пра вильном гидравлическом режиме работы туннелей кор розия транспортных устройств не наблюдается.
Загазованность цехов и загрязнение продукции са жей или золой (при сжигании твердого топлива) являют ся следствием недостаточного разрежения в сушилках и неудовлетворительной конструкции топок: излишняя их форсировка, отсутствие пылеосадителей или, например, достаточного подогрева мазута.
Очень часто система топка — смесительная каме ра не обеспечивает регулирования тяги в топке. Топка превращается в смесительную камеру с повышенным
•разрежением и, следовательно, с пониженной темпера турой и плохими условиями для горения топлива. Ос новное требование к топочным устройствам сушилок за ключается в том, чтобы в топочном объеме происходило
192
полное сгорание топлива без образования окиси углеро да и сажи, а продукты горения не содержали бы частиц золы. Это требование выполняется в том случае, если в топку поступает достаточное для горения топлива ко личество воздуха, правильно выбран топочный объем и процесс горения организован в соответствии с сжига емым топливом. При сушке смесью дымовых газов и воздуха влагосодержание смеси выше, чем влагосодержание воздуха, и является расчетной величиной. Ниже приводится методика расчета количества воздуха для горения, продуктов горения и влагосодержания смеси.
При расчете процесса горения топлива и параметров смеси топочных газов и воздуха необходимо знать эле ментарный состав сжигаемого топлива. Элементарный состав топлива выражают в процентах его горючей или рабочей массы. Теплотворную способность твердого и жидкого топлива, можно определить калориметрированием или рассчитать по формулам Д. И. Менделеева:
Ql = 81Ор + ЗООНР — 26 (Ор — Sp) ккал/кг; |
(109) |
QS = Qp — 6 (9НР + шр) ккал/кг. |
(110) |
Теплотворная способность сухого газообразного топ лива
+ 1,64H2S + 12,75Н2 + |
1,08СО) ккал/кг; |
(111) |
Qd= Qp + 600 V 0,09п С,„ Н„ ккал/кг. |
|
|
12 т + |
п |
|
Теоретическое количество сухого воздуха, необходи мое для сжигания 1 кг твердого или жидкого топлива,
L0 = 0,115СР + 0,345НР - 0,043 (Ор - Sp) кг/кг; (112)
для сжигания 1 кг сухого газообразного топлива
т+ п |
Cm Н„ - О2) кг/кг. (113) |
+ 0,44HaS + £ — |
13— 472 |
193 |
|
Количество сухих продуктов горения, |
полученных |
||||||
при сгорании 1 кг твердого или жидкого топлива, |
|
||||||
7-с.Г 1 |
а т |
9НР -|- сор + АР |
, |
кг |
|
(114) |
|
------------1---- кг |
|
||||||
|
|
100 |
' |
|
|
|
|
при сгорании 1 кг газообразного топлива |
|
|
|||||
Lc.r — 1 “Ь С&Т^0 |
0,09 п |
С,„ Н„ кг'; кг, |
(115) |
||||
|
|
12т + п |
|
|
|
|
|
где а т •— коэффициент |
избытка |
воздуха, |
равный |
отношению |
пода |
||
ваемого в топку действительного количества воздуха |
Lr к теорети |
||||||
ческому его количеству La\ |
|
|
|
|
|
|
ат =
в топках сушильных установок этот коэффициент принимают в пре делах 1,3—1,8.
Количество водяного пара, поступающего со смесыо топочных газов и воздуха при сжигании твердого и жид кого топлива, можно подсчитать по соотношению:
Ln = 9НР + WP _]_ aL0d0 + Wr кг/кг топлива, (116)
где а — общий коэффициент избытка воздуха; d0— влагосодержаиие дутьевого или добавляемого к топочным газам воздуха в кг/кг; №т— количество водяного пара, применяемого для дутья или распыления топлива, в кг/кг;
при сжигании сухого газообразного топлива
Ln = |
V |
°’09п ■Ст Н„ -f ccL0d0+ WT кг 'кг топлива. |
п |
Z-I |
12т + л |
Зная количество водяного пара и сухих продуктов го рения, нетрудно определить влагосодержаиие топочных газов:
dT = lOOOLnг кг. |
(117) |
■^с.г |
|
Для приближенных расчетов dT можно пользоваться приведенным на рис. 108 графиком зависимости влагосодержания топочных газов от температуры в топке. Если же известна температура теплоносителя, подавае мого в сушилку, то его влагосодержаиие находят по I — d-диаграмме на прямой, соединяющей d0 и dT (см. примеры расчета сушилок).
Топки сушилок отличаются от топок паровых котлов тем, что стенки первых не экранированы и во избежание
194
их перегрева температуру следует поддерживать в пре делах 1100—1200° С. В связи с этим при расчете топок сушилок тепловое напряжение топочного пространства
1
I
Рис. 108. Зависимость влагосодержання топоч ных газов от вида топлива и температуры
[ |
/ — природный газ; 2 — мазут; 3 — антрацит |
||
----------------------- летние |
условия |
(/о=15°С, Ф=70%); |
|
------------------ |
зимние |
условия |
(f0=15°C , Ф в 90%)1 |
Q/Vт принимают меньшим, чем для котельных топок. Ниже приведены рекомендуемые значения Q / V t д л я то пок сушильных установок в тыс. ккал/м3-ч:
Доменный |
г а з ............................... |
200—300 |
М азут ............................................... |
|
350—500 |
Генераторный г а з .................... |
200—250 |
|
Торф, д р о в а ............................... |
200—250 |
|
Природный |
г а з .......................... |
400— 1000 |
Каменные |
у г л и .......................... |
250—300 |
Топки для сжигания твердого топлива должны обя зательно включать осадительные камеры, за которыми устанавливают циклон (например, типа ВТИ) или дру гое пылеосадительное устройство.
За последние годы в топливном балансе страны воз росла доля мазута и природного газа, в связи с чем на подавляющем большинстве заводов топки для твердого топлива заменены мазутными или газовыми. Сжигание таких видов топлива имеет следующие преимущества
1 |
195 |
?* |
|
по сравнению с сжиганием твердого топлива: продукты горения не имеют взвешенной золы, топочные устройст ва компактны и просты в эксплуатации, легче регули ровать н автоматизировать процесс горения в топке, улучшаются условия труда.
На рис. 109 приведена универсальная конструкция топки для мазута млн газа, разработанная в Теплопроекте. Конструкция состоит из двух коаксиальных ци линдров— внутреннего и внешнего. Внутренний цилиндр (собственно топка) имеет стальной корпус толщиной 4—5 мм, изнутри зафутерованный шамотным кирпичом класса А или Б в один кирпич. Внешний цилиндр, выпол ненный также из стали толщиной 4—5 мм, предназна чен для приема воздуха или чаще всего рециркулиру емых газов для разбавления топочных газов до установ ленной температуры. Воздух или рециркулируемые газы поступают через патрубок, присоединенный танген циально к внешнему цилиндру, что обеспечивает интен сивное охлаждение внутреннего цилиндра и создает ус ловия для устойчивой работы футеровки при высоких температурах в топке. Кроме того, такое решение почти полностью исключает потерю тепла в окружающую сре ду. Важная особенность топок сжигания газа — горелочный туннель, обеспечивающий устойчивое горение. Туннель изготовляют путем набивки его шамотной мас сой при помощи шаблонов или набора горелочных кам ней. Полная длина туннеля должна быть равна шести диаметрам устья горелки.
По существующим правилам во избежание отрыва пламени от форсунки или горелки разрежение в топоч ном объеме не должно превышать при сжигании мазута 20, газа 5 мм вод. ст. Для удовлетворения такого требо вания в конце топочного объема устанавливают стенкунасадку. При сжигании газа, кроме того, следует выпол нять требования, предусмотренные «Правилами безо пасности в газовом хозяйстве» («Недра», 1970). Топоч ные устройства для мазута и газа оборудуют обычно приборами для автоматического регулирования процес са горения.
2. Форсунки
При сжигании мазута наиболее удобными для при менения в топках сушилок являются форсунки низкого давления, в которых распылителем служит воздух дав-
196
2 7 4 —а31
Рис. 109. Топочное устройство для мазута или газа
1 |
топочный объем; |
2 — смесительная камера; 3 — растопочный патрубок; 4 — ввод |
рециркулируемого |
|
|
теплоносителя |
|
с о
лением до 1000 мм вод. ст. В таких форсунках в распы лении мазута принимает участие весь воздух, необходи мый для горения, что улучшает условия для получения короткого факела. Хорошей работе форсунок способст вует также предварительное распыление топлива, выхо дящего из конусной насадки мазутной трубки, и созда ние переменного сечения для воздуха с минимальным
| /1азут
Рис. 110. Форсунка Стальпроекта
его дросселированием. К числу таких конструкций отно сятся форсунки, разработанные Стальпроектом (рис.110).
Производительность и процесс горения в форсунках конструкции Стальпроекта регулируют, перемещая ма зутное сопло с наконечником поворотом рычага. Степень регулирования устанавливают по шкале. Диапазон регу лирования производительности форсунки без заметного ухудшения распыления составляет 1 : 2—1 : 2,5. Располо жение в форсунках Стальпроекта мазутной'и воздушной труб по одной оси создает большое удобство в эксплуа тации, так как дает возможность без разборки на шар нире выводить форсунку из топочной амбразуры для осмотра, очистки и даже мелкого ремонта.
На рис. ПО буквами обозначены основные расчетные размеры форсунки, цифровые значения которых, а так же данные о производительности форсунок приведены
198
Т а б л и ц а 18. Основные размеры и производительность форсунок конструкции Стальпроекта
Внутренний |
Производительность в кг/н ма |
Диаметр сопл (см. рис. ПО) |
||
зута при напоре воздуха в |
||||
диаметр воз |
мм. вод. cm. |
|
|
в , tM |
духопровода |
|
|
|
|
в мм |
300 |
700 |
сI (мазут) |
а (воздух) |
|
||||
38 |
3,5 |
8 |
2,5 |
21 |
65 |
11 |
24 |
3 |
40 |
100 |
32 |
57 |
4 |
60 |
125 |
54 |
82 |
5 |
75 |
150 |
80 |
120 |
5 |
95 |
200 |
135 |
205 |
6 |
135 |
в табл. 18. Минимальное избыточное давление мазута перед форсункой 0,5 кгс/см2, оптимальное 1 —15 кгс/см2.
В качестве топлива обычно используют высокосер нистый (вязкий) мазут, в связи с чем для полного горе ния мазут подогревают до 90—95° С как в резервных емкостях, так и в подводящих трубопроводах при помо щи спутников или паровых рубашек.
3. Горелки
Для сжигания газа в топках сушильных установок применяют разнообразные типы и конструкции горелок, выбор которых определяется свойствами газа, распола
гаемыми ресурсами по давлению газа и |
воздуха и ус |
||||
ловиями установки |
горе |
|
|
||
лок. Довольно распрост |
|
|
|||
раненными являются тур |
|
|
|||
булентные горелки низко |
|
|
|||
го давления типа ГНП, |
|
|
|||
разработанные |
в Тепло- |
|
|
||
проекте.' |
Эти |
горелки |
|
|
|
предназначены для |
сжи |
|
|
||
гания природного и сме |
|
|
|||
шанного газа (рис. 111, |
|
|
|||
табл. 19). |
Турбулизация |
|
|
||
газовоздушной |
смеси в |
|
|
||
этой горелке достигается |
|
|
|||
за счет того, что газ, вы |
|
|
|||
ходящий |
из ряда |
малых |
|
|
|
отверстий, которые распо- |
Рис. 111. |
Горелка ГНП |
|||
13а* |
|
|
|
|
199 |
Т а б л и ц а |
19. Горелки низкого |
давления |
для природного газа |
||
|
|
типа ГНП |
|
|
|
Марка горелки |
Диаметр в мм |
|
Производительность |
||
|
|
|
|||
|
воздухопровода |
горелки в м'/ч |
|||
|
газопровода |
|
|||
ГНП-1 |
|
18 |
36 |
|
1 |
ГНП-2 |
|
18 |
40 |
|
13 |
ГНП-3 |
|
25 |
70 |
|
25 |
ГНП-4 |
|
25 |
80 |
|
35 |
ГНП-5 |
|
31 |
100 |
|
65 |
ГНП-6 |
|
38 |
125 |
|
100 |
ГНП-7 |
|
2 |
150 |
|
150 |
ГНП-8 |
|
65 |
175 |
|
200 |
ГНП-9 |
|
65 |
175 |
|
250 |
П р и м е ч а н и е . |
Производительность горелок указана при дав |
||||
лении газа |
и воздуха |
400 м м вод. |
ст. и Q” |
=8500 к ка л /м 3 газа. |
ложены под углом, встречается с потоком воздуха, завих ренным лопатками, расположенными на конце газового сопла. Диапазон регулирования в этих горелках состав ляет 1:4 при давлении газа 200—400 мм вод. ст.
Наиболее компактной конструкцией устройства для подогрева воздуха путем подмешивания продуктов го рения природного газа является устройство с горелкой, встроенной в воздухопровод. Такая конструкция разра ботана в Киевском политехническом институте. В даль нейшем этот способ был усовершенствован в Укргипроинжпроекте и успешно внедрен. Такого типа устройства были установлены непосредственно на нагнетательных
A-ft
Рис. 112. Схема горелочиого устройства для бестолочного сжигания газа
/ — газовая горелка; 2 — фронтовой конус
200