![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Жуков Д.В. Основы теории и техника сушки теплоизоляционных изделий
.pdfпри сушке воздухом температурой 170° С воспламеня ется. Указывается также, что сушка материалов под давлением в среде перегретого пара позволяет улучшить структуру и свойства высушенной продукции,'повысить механическую прочность и водостойкость. При сушке перегретым паром необходимость регулирования влагосодержания среды отпадает, потому что температура мокрого термометра остается постоянной. Управление процессом сводится лишь к регулированию температу ры перегрева пара, что позволяет автоматизировать процесс сушки.
Одним из недостатков сушильной установки на пере гретом паре является необходимость ее тщательной гер метизации, в связи с чем возникает проблема непрерыв ного ввода и вывода материала. Кроме того, метод сушки перегретым паром не может быть применен для ^термочувствительных материалов. Однако эти недостат ки имеют частное значение. Метод сушки перегретым паром находит все более широкое внедрение как в оте чественной, так и в зарубежной промышленности.
Из-за отсутствия опыта сушки материалов в среде пе регретого пара в первых конструкциях сушилок было много недостатков. По мере освоения нового метода бы ли найдены рациональные конструктивные решения. Было доказано, что камерные сушилки, построенные из кирпича и бетона, не являются герметичными и имеют повышенные теплопотери. В настоящее время огражда ющие конструкции камер выполняют цельнометалличе скими из иекорродирующего металла (например, алю миния) с теплоизоляционным слоем.
Метод сушки изделий из неорганических материалов в среде перегретого пара под давлением был разрабо тан в Теплопроекте Л. Ф. Никелевым, В. Н. Дворкиным и др. Теоретическое обоснование и сущность нового ме тода заключаются в следующем. Тепловлажностную обработку изделий можно производить не только путем нагрева насыщенным паром. Известно, что при сушке в течение длительного времени в изделиях сохраняется вода и в то же время температура их может быть равна температуре кипения. Следовательно, сушка также яв ляется процессом гидротермальной обработки изделий. Если сушить изделия в паровой среде под давлением, то можно получить необходимую температуру материа ла, поддерживая соответствующее давление в автоклаве.
11—472 |
161 |
Изделия по этому методу высушивают в паровой среде под давлением выше атмосферного. Нагревают изделия в автоклаве каким-либо посторонним источни ком тепла, например за счет излучения обогреваемых снаружи стенок автоклава. При этом вода частично ис паряется из изделий и давление в автоклаве постепенно повышается. Когда давление достигает заданной вели чины, избыточный пар из автоклава непрерывно удаля ется и давление в нем поддерживается на заданном уровне. Таким образом, сушка происходит при постоян ном давлении. При этом процессы структурообразования и сушки протекают одновременно в одном аппарате, что позволяет значительно'сократить длительность теп ловой обработки. Сушка и гидротермальная обработка при этом протекают гораздо интенсивнее.
1.Кинетика и динамика сушки материалов
всреде перегретого пара
Первое исследование по сушке материалов в среде перегретого пара при атмосферном давлении принадле жит И. М. Федорову. Эти исследования показали, что процесс сушки перегретым паром, так же как и при суш ке воздухом, распадается на период постоянной и пада ющей скорости сушки. В первом периоде давление пара над поверхностью материала равно атмосферному, чему соответствует температура материала 100° С. Следова тельно, температура материала при сушке перегретым паром выше, чем при сушке воздухом. К концу второго периода температура материала достигает температуры среды. В первом периоде скорость сушки определяется температурным перепадом между средой и поверхно стью материала и коэффициентами теплообмена, а во втором — зависит также и от скорости внутренней диф фузии влаги.
В последнее время был проведен ряд исследований по сушке перегретым паром, в том числе Ю. А. Михайло вым, при давлении, превышающем атмосферное. Уста новлено, что вначале на кривых сушки наблюдается участок, где влагосодержание увеличивается. Это объ ясняется конденсацией пара на поверхности материала. Период постоянной скорости сушки протекает при тем пературе материала, соответствующей температуре на сыщения (кипения). При повышении давления темпера
162
тура материала возрастает, что приводит к резкой интен сификации фазового превращения; испарение влаги переходит в ее выпаривание. При этом происходит каче ственное изменение механизма влагообмена, и главную роль в переносе влаги начинает играть не диффузион ный, а молярный (макроскопический) перенос влаги. Основной движущей силой становится градиент давле ния. С увеличением давления и, следовательно, с повы шением температуры материала увеличивается интенсивность внутреннего парообразования, в связи с чем избыточное давление повышается. Все это приво дит к увеличению скорости сушки.
Одной из первых была работа Венцеля и Уайта, в ко торой авторы исследовали процесс теплообмена при сушке влажного песка в среде перегретого пара. Этими исследованиями установлено, что для турбулентной об
ласти процесс теплообмена описывается |
соотношением |
Nu = 19,6Re°'54Pr°’33. |
(104) |
При этом за определяющий размер принят эквива лентный диаметр.
Для учета влияния влагопереноса на теплообмен при сушке низинного торфа в интервале чисел Рейнольдса 430—4800 10. А. Михайлов установил критериальную зависимость, в которой использовано соотношение, по лученное П. Л. Лебедевым:
|
Nu =ARe°' 35Pr0,33(— |
(105) |
||
Тс |
|
VА; |
|
|
— температурный симплекс, |
являющийся |
модифицирован- |
||
где Т, |
||||
|
|
|||
ным критерием Гухмаиа. |
|
|
||
При |
от 1,1 до 1,28 А—8,214 и п = —4,8. В качестве |
Ts
определяющего размера здесь использован гидравличе
ский радиус Rv, а коэффициенты рассчитаны |
по |
пара |
|||
метрам набегающего потока. |
материалов, Re=3340-^ |
||||
При |
сушке |
фильтрующих |
|||
-Г- 17 800 |
и |
= 1,1 4-2,2 (/с= 150-^530° С, |
о= |
0,7-*- |
|
|
Т5 |
|
|
|
|
4 м/сек) О. |
Л. Данилов предложил соотношение |
||||
|
|
Nu = 0,05Re°'8 |
Ttr |
|
(106) |
и* |
163 |
В качестве определяющего размера использован раз мер образца в направлении потока пара.
Влияние параметров режима при сушке торфа пере гретым паром— температуры и давления — показано на рис. 89. Зависимость скорости сушки от температу-
Рис. 89. Зависимость скорости сушки торфа
а — от тем пературы п ара: |
/ — /=450° С; |
2 — *=250° С; б — от д а в |
ления п ара: / |
—р=8,82 ат, |
2 — р “ 0,98 ат |
ры носит примерно линейный характер. Так, при повыше
нии температуры пара |
с 250 до 450° С (рис. |
89, а) ско |
рость сушки в первом |
периоде возрастает в |
среднем с |
11,5 до 22 кг/м2-ч. Повышение давления также приводит к росту скорости сушки. Согласно рис. 89, б, при повыше нии давления с 0,98 до 8,82 ат скорость сушки возрастает в среднем с 6 до 17 кг/м2-ч. При постоянной температу ре перегрева пара скорость сушки повышается при лю бых значениях давления. Исследования по сушке древе сины при температуре 112°С показали, что увеличение скорости движения паровой среды от 3 до 11 м/сек по вышает скорость сушки в 2,08 раза. С повышением температуры это соотношение возрастает. Установлено, что с повышением температуры перегретого пара все
большую роль начинает приобретать теплообмен излуче
нием.
164
2. Сушка теплоизоляционных известково-кремнеземистых изделий в среде перегретого пара под давлением
Свойства изделий
Известково-кремнеземистые теплоизоляционные из делия являются в настоящее время одним из лучших видов изделий для теплоизоляции промышленных объ ектов. Производство их получило большое развитие в ряде стран, в том числе в США, Англин и Канаде. Ос новными преимуществами известково-кремнеземистых теплоизоляционных изделий по сравнению с другими яв
ляются их тонкопористое |
строение, высокая прочность |
и температуростойкость. |
Благодаря тонкопорнстому |
строению, эти изделия имеют низкий коэффициент теп лопроводности и малый температурный коэффициент его роста при повышении температуры.
В Теплопроекте разработана технология изделий, не уступающих по физико-механическим свойствам луч шим зарубежным образцам. Кроме того, технология их получения значительно усовершенствована и создан новый высокоэффективный метод тепловой обработки, при котором совмещаются процессы запаривания и суш ки. Разработанная технология отличается . следующими особенностями:
а) активность используемой негашеной извести должна быть не ниже 70%, асбест марки П-6-45; в ка честве кремнеземистого компонента можно применять
кварцевый |
песок, диатомит, трепел, кварцит |
и лю |
|||
бые другие |
материалы |
с содержанием БЮг |
не |
менее |
|
70%; |
|
|
дозируют |
||
б) известь п кремнеземистый компонент |
|||||
по основности массы, |
которая в зависимости |
|
от |
вида |
|
|
|
|
СаО |
|
|
сырья должна поддерживаться в пределах----------------= |
|||||
|
|
S i0 2 + |
А 120 3 |
= 0,65-г-0,8, содержание асбеста должно быть около 20% веса сухих исходных материалов, содержание воды 450— 500%;
в) асбест должен быть тщательно обработан любым способом до степени распушки не менее 70%; предпоч тительно использовать мокрый способ в две стадии: об работка на бегунах и в пропеллерной мешалке;
г) известь, загашенная в молокр, и кремнеземистый компонент должны быть совместно измельчены мокрым
165
способом, лучше в вибромелы-шце. В случае использова ния в качестве кремнеземистого сырья кварцевого песка последний должен иметь после помола удельную по верхность не менее 4,5—5 тыс. см2/г\
д) гидромассу, приготовленную путем смешивания известково-кремнеземистого шлама и асбестовой пуль пы, заливают в формы, предварительно смазанные ма шинным маслом;
е) формы с гидромассой для получения изделий по мещают в автоклав. Гидромасса твердеет в результате растворения извести и кремнезема в воде, выпадения
в осадок менее |
растворимых гпдросплпкатов |
кальция |
п формирования |
прочного кристаллического |
сростка |
новообразований, армированного волокнами асбеста. Нагрев гидромассы в автоклаве до температуры 170— 180° С необходим для того, чтобы повысить раствори мость кремнезема в воде и увеличить скорость раство
рения кремнезема п извести. Структура |
образующихся |
в каждый момент времени кристаллов |
гпдроспликата |
кальция определяется соотношением в растворе гидрата окиси кальция н кремнекпслоты. На стадии подъема температуры п изотермической выдержки в гидромассе возникает двухосновный гпдроснликат кальция, который после связывания всей извести в новообразования пере-
крпсталлизовывается |
в |
одноосновные |
гпдросилпкаты |
||
группы CSH(B). Основность гпдросплпкатов этой груп |
|||||
пы по мере протекания |
реакции |
понижается с 1,33 |
до |
||
1 п затем до 0,8. При дальнейшей |
изотермической |
вы |
|||
держке гпдросилпкаты |
группы CSH(B) |
перекристаллн- |
зовываются в тоберморпт. Изделия, новообразования в которых представлены гпдросплпкатамп кальция CSH(B) с основностью 0,8 и тоберморптом, обладают высокой прочностью и устойчивостью при нагреве до
600—650° С.
Исследования процесса сушки
Лабораторные исследования. При исследовании ки нетики и динамики совмещенного процесса тепловой обработки известково-кремнеземистых изделий необхо димо было решить ряд вопросов, связанных с тем, что этот процесс происходит в установке, находящейся под давлением. В первую очередь, надо было найти конст руктивные решения по обогреву рабочего пространства
166
установки, способу циркуляции паровой среды, замеру убыли влаги из образца, способу ввода термопар и др.
Первые опыты проводили на лабораторной установ ке (рис. 90), в которой температуру поддерживали за счет радиации нагреваемых снаружи электронагрева телями стенок автоклава. Принудительная циркуляция
/ — манометр; 2 — крышка автоклава; 3 — корпус автоклава; 4 — термопары для замера температуры в материале; 5 — электронагреватели; 6 — термопара; 7 — образец; 8 — электронный двухпозицнонный регулятор; 9 — реле; 10— весы; // — водяной холодильник; /2 — вентиль; 13 — потенциометр
паровой среды отсутствовала. Убыль влаги из образца замеряли следующим образом. При нагревании изделия вода из него начинает испаряться, а давление в автокла
ве поднимается до заданного. Избыточный |
пар непре |
||
рывно направляется в |
холодильник, |
конденсируется |
|
в воду, которая сливается |
в бачок, установленный на |
||
весах 10. По показаниям |
весов строят |
в |
дальнейшем |
кривую сушки изделий. Для быстрого создания паровой среды в автоклаве в начальный период на дно внутрен
ней камеры ставят противень с |
водой. |
В качестве об |
разцов в опытах использовали |
плиты |
размером 500Х |
Х230Х50 мм. |
|
|
При проведении опытов изучали влияние предвари тельной изотермической выдержки после достижения'
167
заданного давления перед сушкой па свойства изделий, а также влияние температуры корпуса автоклава, тол щины и формы изделий на процесс сушки и свойства изделий. Исследования показали, что предварительная изотермическая выдержка пли пропаривание даже в те чение 24 ч при получении известково-диатомовых изде лий не повышает их прочности при изгибе. Поэтому теп ловую обработку этих изделий целесообразно произво-
Рис. 91. Зависимость продолжитель ности сушки изделии от температуры стенки автоклава
/ — 200° С ; 2 — 250° С ; 3 — 300° С
дить путем непрерывной сушки под давлением без предварительной выдержки. Изотермическая выдержка известково-песчаных изделий перед сушкой длительно стью до 4 ч предотвращает усадку изделий и повышает их прочность. Изотермическая выдержка может быть заменена медленной сушкой изделий.
Кривые сушки известково-диатомовых плит толщи ной 50 мм при давлении 8 ат в зависимости от темпера туры корпуса автоклава приведены на рис. 91. Как видно из рисунка, скорость сушки при повышении температу ры с 200 до 300° С резко возрастает. Так, при темпера туре 300° С продолжительность сушки до влагосодержания 1 кг/кг составляет 140 мин, а при температуре 200° С — 350 мин, т. е. при увеличении температуры в 1,5 раза продолжительность сушки сокращается в 2,5 раза. При дальнейшем повышении температуры до 400° С скорость сушки возрастает в меньшей степени, в то же время прочность изделий снижается. Повышать темпе
168
ратуру выше 300° С нецелесообразно, так как при этом требуется значительное увеличение толщины стенок ав токлава или применение легированных сталей. Поэтому следует считать оптимальной температуру 250—300° С.
В опытах было установлено, что продолжительность сушки мало зависит от давления. Такой вывод объясня ется, видимо, особым способом подвода тепла к образцу и отсутствием замеров температуры паровой среды.
Рис. 92. Схема усовершенствованной экспериментальной установки
/ — переносной потенциометр; 2 — переключатель термопар; 3 — потенцио
метр ЛС-08; 4 — автоклав; |
5 — потенциометр; б — циркуляционный |
вентиля |
||
тор; 7 — образец; |
8 — электронагреватели; 9—внутренняя |
камера; |
10—крыш |
|
|
ка; |
11 — холодильник; 12 — весы |
|
|
Вместе с тем |
в результате проведенных |
исследований |
||
с использованием |
экспериментальной установки (см. |
рис. 90) была доказана возможность применения совме щенного процесса тепловой обработки известково-крем неземистых изделий и установлены основные технологи ческие параметры. Однако принятый способ замера убыли влаги из образца в процессе сушки взвешивани ем конденсата пара не обеспечивал необходимой точ ности вследствие утечек пара через неплотности. Кроме того, отсутствие циркуляции пара в рабочем простран стве и обогрев его излучением стенок исключали воз можность аналитической обработки результатов опытов и использование этого способа в производственных ус ловиях.
Новая конструкция, в которой указанные недостатки в основном устранены (рис. 92), включает лаборатор
169
ный автоклав диаметром 400 и длиной 600 мм, оборудо ванный средствами обогрева, циркуляции пара, замера убыли влаги и температур. Установка работает следую щим образом. Изделие (образец) в форме загружают во внутреннюю камеру, которая защищает его от прямо го излучения стенками автоклава п организует поток паровой среды. Циркуляционный вентилятор направля ет паровую среду в зазор между стенками внутренней камеры и стенками автоклава, обогреваемыми электро нагревателями. Подогретая газовая среда вблизи крыш ки поступает во внутреннюю камеру, нагревает изделия и отбирается циркуляционным вентилятором. Затем цикл повторяется.
Изменение веса образца в процессе сушки определя ли непосредственным взвешиванием по методике, разра ботанной в Горьковском инженерно-строительном ин ституте. Образец, помещенный внутри автоклава, подве шивали на струне диаметром 0,2 мм к техническим ве сам, расположенным вне автоклава. В месте прохода струны через стенку автоклава установлено уплотнение. Уплотнение состоит из вваренного в автоклав стакана, внутри которого размещена прокладка из термостойкой силиконовой резины. Поджатпем этой прокладки и обе спечивают минимальные зазоры в уплотнении. По грешность взвешивания определяется величиной трения струны о прокладку п не превышает 2,5%•
В качестве образцов использовали плиты размером
400X200X50 мм, объемным весом 180—200 кг/м3. Ско рость движения пара в автоклаве устанавливали на холодном воздухе путем изменения числа оборотов вентилятора п измеряли интегральным насадком с пе ресчетом па перегретый пар. Для измерения температу ры пара, материала и стенок автоклава использовали термопары ХК и потенциометры. Для получения сопо ставимых результатов в установке предусмотрен и ме тод определения убыли влаги в образце взвешиванием конденсата. Все электровводы выполнены при помощи автомобильных свеч. При необходимости ввода в авто клав стороннего пара в установке имеется отдельный парогенератор. Для наблюдения за состоянием мате риала в процессе сушки в крышке автоклава вмонти ровано смотровое окно, состоящее из двух обогреваемых кварцевых стекол. Образцы и внутренний объем автокла ва освещали фотолампой с перекалом,
170