книги из ГПНТБ / Жуков Д.В. Основы теории и техника сушки теплоизоляционных изделий

источника тепла рассредоточение в низ камеры, продува­ ется через ковер и при помощи передаточного короба над камерой передается в верхнюю часть зоны сушки. По те­ пловой схеме работы эта камера не имеет каких-либо достоинств. В киевском варианте камеры (рис. 62) пре­ дусмотрены сетчатые ленты под ковром и над ним, что обеспечивает хорошую фактуру минераловатиых плит.

Р и с . 61. Т е п л о в а я с и с т е м а р а б о т ы к а м е р ы М и н с к о г о з а в о д а

но при помощи трубопроводов, подающих теплоноситель по обеим сторонам камеры. Особым здесь является так­ же решение по безтопочному подогреву теплоносителя, циркулирующего в камере, газовыми горелками, установ­ ленными непосредственно в трубопроводе, подающем теплоноситель в камеру.

В табл. 14 приводятся основные показатели работы камер ряда заводов по данным институтов ВНИИСТРОМ и Теплопроект. На всех этих заводах выпуска­ ют полужесткие плиты объемным весом 90—110/са/л*3, толщиной 60—70 мм на синтетическом связующем (феиолоспирты), введенном методом распыливаиия. Данные

112

Продолясение табл. 14

таблицы показывают, что основные недостатки в тепло­ вой схеме работы камер не устранены: неорганизованный ввод теплоносителя от централизованной топки, отсутст­ вие эффективной рециркуляции теплоносителя в отдель­ ных рабочих зонах обусловливают низкие расчетные ско­ рости движения теплоносителя через минераловатный ко­ вер (0,1—0,3 м/сек), повышенные расходы топлива и зна-

Р и с . 62. Р а з р е з к а м е р ы с п р и в о д н ы м и р о л и к а м и и с е т ч а ­

т ы м и к о н в е й е р а м и

чительную продолжительность тепловой обработки; в то же время наблюдаются недопустимые колебания в сте­ пени отверждения связующего.

В камере Мосасботермокомбината (рис. 63) обратные ветви конвейеров вынесены из рабочего пространства наружу. Такое конструктивное решение обеспечило удоб­ ство осмотра конвейеров, очистки и их ремонта и, кроме того, представило возможность смонтировать посредине длины камеры достаточно герметичные перегородки, раз­ деляющие рабочее пространство камеры на две зоны,

115

И осуществить передачу теплоносителя из зоны поликоидеисации в зону сушки. Благодаря такой схеме работы, скорость теплоносителя в камере увеличилась в два раза при переменном (по направлению) его движении через минераловатный ковер. В результате камера имеет более высокие показатели работы. Однако теплоноситель, пе­ редаваемый из одной зоны в другую, имеет пониженную температуру, что вместе с его сосредоточенной подачей

не обеспечивает интенсивной тепловой обработки миисраловатного ковра. Этот недостаток виден из термо­ грамм, приведенных на рис. 64. В течение первых 5 мин скорость нагрева ковра незначительна и его темпера­ тура не превышает 80° С. Для устранения этого недостат­ ка в дальнейшем в камере была осуществлена подача свежего теплоносителя и в зону сушки.

Примером, иллюстрирующим более рациональное ре­ шение конструкции камеры для тепловой обработки ми­ нераловатных изделий, является опыт, проведенный на белоцерковском комбинате «Стройиндустрия» и Виль­ нюсском комбинате силикатных изделий. Метод раздува расплава на этих заводах центробежно-дутьевой. Вид связующего в изделиях — фенолоспирты.

На Белоцерковском комбинате при переоборудовании стандартной камеры 6645-02М длиной 18 м были произ­ ведены следующие конструктивные изменения. Изменен шаг тяговых цепей конвейеров со 160 до 200 мм и заме­ нены подшипники качения роликов цепи на подшипники скольжения с чугунными втулками. Обратные ветви кон­

116

вейеров вынесейы из рабочего пространства камеры, бла­ годаря чему представилась возможность установить внутри камеры герметичные перегородки и организовать трехзонный процесс с изменением направления движения теплоносителя по зонам. Осуществлена многократная циркуляция теплоносителя в зонах при помощицентро­ бежного вентилятора низкого давления Ц4-70 № 10 про­ изводительностью 24 000 ма/н. Общее гидравлическое со-

Р н с . 64. Т е р м о г р а м м ы н а г р е в а м и н е р а л о в а т н о г о к о в р а в к а ­ м е р е М о с а с б о т е р м о к о м б и н а т а

J, 2, 3 — тем пература верха, середины и низа ковра

противление циркуляционного контура в зоне не превышает 80 мм вод. ст. Для предотвращения выбивания га­ зов из камеры на дходе ковра в камеру размещена форкамера, соединенная газопроводом с вентилятором, выбрасывающим газы в атмосферу. На выходе ковра из камеры установлен зонт, подключенный к системе венти­ ляции ножей продольной и поперечной резки. Схема ка­ меры приведена на рис. 65. Работа камеры после рекон­ струкции характеризуется следующими . показателями.

117

В предложениях комбината указывается на необхо­ димость увеличения степени перфорации конвейеров до

50%,

3

Р и с . 65 . Т е п л о в а я с х е м а р а б о т ы к а м е р ы Б е л о ц е р к о в с к о г о и В и л ь н ю с с к о г о к о м б и н а т о в т е п л о и з о л я ц и о н н ы х и з д е л и и

/ — ленты конвейера; 2 — перегородки; 3 — отопительно-вентиляционные агрегаты ; 4 — вы тяж ной вентилятор

Анализируя результаты реконструкции камер на ком­ бинате, можно сделать следующие выводы. Проведенная реконструкция является первым опытом переоборудова­ ния стандартных камер Ижевского завода на схему с позонной подачей теплоносителя. Опыт показал достаточ­ ную эффективность такой конструкции камер.

При тепловой обработке полужестких плит толщиной 60 мм и объемным весом до 130 кг/м3 гидравлическое со­ противление ковра не превышает 6 мм вод. ст. При этих условиях, согласно данным, приведенным на рис. 66, продолжительность нагрева ковра до 160° С равна 6 мин.

118

Такие показатели подтверждают результаты приведен­ ных ниже лабораторных исследований и позволяют рас­ считать, что действительная скорость продувки теплоно­ сителя через ковер находилась в пределах 0,2— 0,25 м/сек. Из-за имеющихся неплотностей расчетная скорость продувки теплоносителя через ковер составля­ ла в камере около 0,5 м/сек. Отсюда можно сделать вы­ вод о том, что для практических условий расчетную ско­ рость следует принимать в два-три раза выше, чем дей­

Следует остановиться еще на одном важном обстоя­ тельстве. Топки представляют собой громоздкие и тяже­ лые сооружения, смонтированные в большинстве случаев на значительном удалении от камер. Размеры и вес этих устройств превышают в десятки раз размеры и вес сов­ ременных зарубежных конструкций. На Белоцерковском и Вильнюсском заводах теплоноситель в зонах подогре­ вают компактными цилиндрическими топками наружным диаметром 1,25 и длиной 2 м, работающими на газооб­ разном топливе.

Как уже упоминалось, в действующих камерах для подачи теплоносителя всегда используют дымососы. Не­ соответствие их поставленным задачам видно из сопо­ ставления характеристик дымососов и центробежных вентиляторов среднего давления (табл. 15).

Из этих данных следует, что из-за малого сечения вы-

119

Т а б л и ц а 15. Характеристики дымососов и вентиляторов

ходного патрубка динамический иапор у дымососа ра­ вен 64 мм вод. ст. Условия установки дымососа у камеры не представляют возможности перевода динамического напора в статический, необходимый для преодоления сопротивления тракта. При таких условиях динамиче­ ский напор безвозвратно теряется, что приводит пли к перерасходу электроэнергии, или к резкому снижению производительности дымососа. Опыт Белоцерковского за­ вода доказывает, что использование для этой цели центро­ бежных вентиляторов даже низкого давления вполне до­ пустимо. Однако более целесообразной будет установка вентиляторов среднего давления, имеющих усиленную ходовую часть и по паспорту допускающих более высо­ кую температуру применения. Для использования венти­ ляторов среднего давления при температурах до 250— 300° С в Теплопроекте разработана конструкция водоох­ лаждаемых подшипников применительно к вентилято­ рам Ц19-57 № 8, ЦП7-40 № 8 и ЦП7-40 № ю.

Используя опыт передовых отечественных заводов, зарубежный опыт и результаты проведенных научно-ис­ следовательских работ, киевский институт «Гипростроммашина» разработал современную конструкцию универ­ сальной камеры для тепловой обработки плитных мине­ раловатных изделий (рис. 67), синтетическое связующее в которые вводят методом пролива и методом распыливания. Для реализации первого метода на линии преду­ смотрено соответствующее оборудование. Камера мно­ гозонная; каждая зона оборудована отопительно-венти­ ляционными устройствами, подающими теплоноситель попеременно снизу или сверху минераловатного ковра. Количество теплоносителя, циркулирующего в зонах, принято из расчета скорости движения его по сечению камеры до 1,5 м/сек. Конструктивное решение конвейера принято согласно схеме, приведенной на рис. 68. Первый опытный образец камеры установлен на асбестоцемент­ ном комбинате в Ахангаране,

'20