книги из ГПНТБ / Календерьян В.А. Теплоотдача плотного движущегося слоя и методы ее интенсификации
.pdf
|
2а |
|
х н а п Р а в л е н а п о |
ширине, ось у— по |
высоте |
|||
леке m 2 = " ô X ~ ; |
о с ь |
|||||||
ребра. |
Условия |
однозначности: |
|
|
|
2Ь, толщина б р ; |
||
а) |
геометрические: высота ребра /г, ширина |
|||||||
б) |
сЬизические: Хр |
= const; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дК |
|
в) |
граничные: по оси симметрии |
ребра |
при х — 0 - ^дх- = |
0; |
||||
|
|
на |
гранях х = ± |
b : abftb |
= — ^ (-3—)±fc ; |
|||
|
|
у |
основания у = |
0 : |
т}р = Фо = |
const; |
|
|
|
|
|
|
|
(Oft |
\ |
|
|
у вершины у = h : ( - ^ - J f t = 0;
а р = const; t = const.
Задача решалась методом разделения переменных; общее решение имеет вид
|
|
|
* Р = |
ï , C n C 0 S K X |
е -чпт-и) |
+ е |
-»пѵ |
|
(Ѵ.20) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
л = 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Произвольные |
постоянные |
|
определяются |
|
уравнениями, |
полу- |
||||||||
ценными |
из граничных условий. Здесь |
\і'п = |
у |
ц/ + т2; |
^п |
k |
||||||||
= |
||||||||||||||
kn — корни |
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
трансцендентного |
|
уравнения -gr = c t g £ . Подстановка |
||||||||||||
значений |
kn, |
Сп в |
уравнение |
|
(V.20) |
приводит |
к выражению дл я |
|||||||
текущей |
избыточной температуры |
ребра |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
n - i |
" |
" |
|
|
в |
Ц п |
+ 1 |
|
|
7 |
|
|
где п = |
1, |
2, |
3, ... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Отсюда легко получить частные формулы для температур |
на оси |
|||||||||||||
ребра (х = |
0), торце (у = h), гранях (х = |
±&). |
|
|
|
|||||||||
Средняя |
по поверхности |
температура |
ребра и коэффициент эф |
|||||||||||
фективности определяются |
уравнениями |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
—2 |
|
|
|
|
|
|
; |
^ - 2 2 ) |
||
|
|
|
|
f°, |
|
sin2fen |
|
thu,'/i |
|
V - 2 3 |
||||
|
|
|
£ T = 4 V |
5 |
|
|
~ |
|
|
• |
|
|||
|
|
|
|
n=\ |
2k\ + knùn2kn |
|
»nh |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д л я анализа влияния определяющих величин на коэффициент эффективности и температурное поле был произведен ряд расчетов при Ві = ѵаг и u.7i = ѵаг.
123
Д л я иллюстрации на рис. V. 19 приведено распределение безраз-
•&
мерной избыточной температуры (Ѳ = ~ ) по поверхности ребра с
о
параметрами h = 30 мм, 2Ь = 33 мм, б р = 2 мм, \ , = 50 втім-град,
— ь
m = 65,5 м"1, Bi = т-р = 0,07. Расчеты показывают: 1).чем выше
Л Р
комплекс p/rt, тем заметнее изменяется температура по высоте реб-
0.6- II •
04 |
ё~ |
|
|
Р и с . |
V. 19. |
Т е м п е р а т у р н о е |
поле |
|
|
|
по |
ширине |
(а) и высоте |
(б) |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
ребра: |
|
0.2 |
|
'00 |
0,25 0.5 075y/h |
/ _ Т ' = 0 , 1 7 : |
" - Т - 0 . 3 3 : |
m — |
|
0.0 0.25 0,5 0,75 ф |
|||||||
|
а |
|
5 |
|
_ü = 0.67; |
/ ѵ - 4 - і , о . |
|
Рис. |
V . |
20. З а в и с и м о с т ь |
коэф |
075 |
|
|
|
SI |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||||||
фициента |
э ф ф е к т и в н о с т и |
от и,]Л: |
|
|
|
|
/J |
|
|
||||
/ — В і = 0,02; // — Ві —0.2: / / / — В і - |
0.5 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
-0.4: IV— Bi=0,8. |
|
|
|
0.5 |
1.0 |
1.5 |
M'," |
|
||
pa; |
2) |
чем больше критерий Ві, тем резче падает температура |
по ши |
||||||||||
рине |
ребра; при |
целесообразных для |
практики |
значениях |
Ві |
= |
|||||||
= |
0,2 |
-г- 0,3 изменение температуры |
по |
ширине |
незначительно. |
|
|||||||
Ег |
На |
рис. Ѵ.20 |
приведен график |
зависимости |
ЕТ |
= / (и-і/і), |
где |
||||||
определялся |
по |
формуле |
(V.23) |
для различных |
значений |
Ві. |
|||||||
Анализ показывает |
следующее: |
|
|
|
|
|
|
1) коэффициент эффективности для срезанного ребра в основ ном зависит от \i\h\ влияние критерия Ві незначительно (при изме нении Ві от 0,02 до 0,8 Ет изменяется от 0,75 до 0,82 при ці/і = 1);
2)в большинстве случаев можно ограничиться первым членом ряда в уравнении (Ѵ.23), так как ряд быстросходящийся;
3)коэффициент эффективности для срезанных ребер тем больше
отличается от Ет для прямых ребер, чем больше критерий Ві; 4) если пренебречь теплоотдачей с боковых граней (тонкое, вы
сокое ребро), задача переходит в одномерную.
124
|
|
|
V. 5. СРАВНЕНИЕ |
РАЗЛИЧНЫХ ТИПОВ |
|||||
|
|
|
|
|
РЕБРИСТЫХ |
ПОВЕРХНОСТЕЙ |
|||
Сопоставление |
теплообменных |
характеристик |
оребренных |
и |
|||||
гладких цилиндров |
может быть выполнено на основании уравнений |
||||||||
( V . 6 ) — (V.8) и (IV.2). Оно приводит к следующим |
зависимостям |
||||||||
для |
относительной |
интенсивности |
теплообмена |
поверхностей: |
|||||
а) |
с прямыми |
продольными ребрами |
|
|
|
|
|
||
б) с кольцевыми поперечными ребрами: |
|
|
|
|
|||||
в) |
со срезанными |
поперечными |
ребрами |
|
|
|
|
||
|
|
|
3 - = 4 , 6 5 Р е - ° ' 0 2 ( ^ Г 0 |
' 3 3 . |
|
(V.26) |
|||
|
|
|
Nur., |
[d- |
j |
|
|
|
|
Уравнения (V.24)—-(V.26) применимы |
в |
тех |
же |
пределах, |
что |
и соответствующие исходные критериальные уравнения (см. выше). Они позволяют сопоставить интенсивность конвективного теплооб мена гладких и оребренных поверхностей при различных режимных и геометрических характеристиках и установить, является ли оребрение средством интенсификации теплообмена в истинном смысле (не за счет увеличения поверхности), а также выбрать область рацио нальных размеров. Например, из (V.25) следует, что влияние на теплообмен кольцевых ребер определяется в основном их относи
тельными высотой и шагом. Сказывается также влияние |
симплекса |
||||
D |
|
|
|
|
|
•j, |
характеризующего условия омывания |
гладкого |
цилиндра. |
||
Роль критерия Пекле невелика. Расчеты показывают, что |
при |
= |
|||
= |
0,9 и |
= 0,36 интенсивность теплообмена |
оребренного цилинд |
ра по сравнению с гладким снижается на 67%, при ^ = 0,18 и
= 1,55—• увеличивается на 62% (в расчетах принято Ре = 200,
~ = 150). Таким образом, низкие ребра способствуют интенсифика ции конвективного теплообмена благодаря безотрывному омыванию их боковых поверхностей и незначительному ухудшению условий обтекания несущего цилиндра. Аналогичный анализ может быть про веден на основании уравнений (V.24) и (V.26). Из него следует, что эффект применения всех видов оребрения тем больше, чем ниже симп-
D
леке -г.
125
Однако приведенное сравнение еще не позволяет сделать окон чательного вывода о целесообразности оребрения и его оптимальных характеристиках. Такая возможность появляется при сопоставле нии ребристых и гладких поверхностей по удельному теплосъему
•
1
/ —
|
|
|
|
|
|
|
/ |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' |
/ЯІ |
|
/ - |
3J |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^j-— |
|
|
|
|
|
V |
|
|
||
|
|
|
|
- ~ / |
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
/ |
/У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
—f |
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
1/1 |
|
|
|
|
|
|
s-' |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Г |
' |
|
' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
>* |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
и |
' |
/ |
|
|
|
|
|
|
|
'm |
|
|
||
|
|
|
|
|
s* |
|
|
|
|
|
|||||
|
/// |
/у? |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
wyg*—• |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
V/ |
|
|
' |
l |
" Il |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
11 V / |
^ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Р и с . V. 21. З а в и с и м о с т ь |
относительного |
удельного т е п л о с ъ е м а от |
к о э ф |
||||||||||||
|
|
фициента |
о р е б р е н и я (кольцевые |
ребра) : |
|
|
|||||||||
/ — s=52; |
/ / — s=:>2; |
/ / / — л = 2 2 ; |
/ V — s - 1 2 |
ллі |
(для |
/ — / V |
D-33,5 |
щ ) ; |
V — |
||||||
s = 8 л л , |
D=22 |
.«л; |
V7 — ï - 6 , 6 |
мм; |
D - I 5 мм; |
Ш |
— s=6,6 мм; |
D=10 |
мм; ѴІП — |
||||||
|
ft=30; |
IX |
— Л = 20; |
X — Л = І0; XI — Іі~7; |
X / / — Л - 4 . 5 .н.н. |
|
|
||||||||
(с единицы длины цилиндра) |
при одинаковых |
температурных напо |
|||||||||||||
рах и скоростях слоя. Относительный |
удельный теплосъем |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
op |
|
|
(V.27) |
|
|
|
|
|
|
' ;гл |
« г л ^ г л |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
учитывает не только условия |
конвективного теплообмена, как урав |
||||||||||||||
нения (V.24)—(V.26), |
но и влияние термического сопротивления ре |
||||||||||||||
бер, а также |
соотношение поверхностей |
оребренного и |
гладкого |
||||||||||||
цилиндров (А0р) и служит |
показателем тепловой эффективности раз |
||||||||||||||
витых поверхностей. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Учитывая, что изменение kop может происходить либо за счет вы соты ребер, либо за счет их шага, решить вопрос о том, каким путем целесообразно увеличивать поверхность и каковы ее оптимальные ха рактеристики, помогают рис. V.21 и V.22. На рис. V.21 приведены
зависимости |
Эт = / (kop) |
для цилиндров |
различных диаметров |
с |
|||
кольцевым |
оребрением |
при h = |
var, s = |
idem |
(сплошные |
линии |
|
/—VII) и при /z=idem, s=var (пунктирные линии VIII—XII) |
при |
||||||
скорости слоя и = 4 мм/сек. Диапазон изменения |
геометрических |
ха |
|||||
рактеристик |
лежит в пределах, |
охватываемых |
уравнением |
(V.7). |
126
Анализ кривых / — V I I |
показывает, |
что при s=idem |
и увеличении |
kop за счет высоты ребер |
удельный |
теплосъем растет |
сначала очень |
заметно, затем рост замедляется либо прекращается. Это обусловле но тем, что при превышении определенных значений kop уменьшение 5, Е, П становится соизмеримым и даже начинает преобладать над
увеличением |
поверхности. |
Значительно |
лучшие |
результаты |
дает |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
.—• """** - |
" S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
iff |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г |
|
|
$ |
|
|
s |
|
в |
|
to |
Кор |
|
|
|
|
|
Р и с . V. 22. |
Сравнени е |
поверхностей |
по |
относительному теплосъему : |
|
|||||||||||
|
/ — прямые |
ребра; |
/ / — V I I I |
— кольцевые |
ребра (/— V — Л=ѵ аг, |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
VI—VIII |
— s=var); |
/ X — срезанные |
ребра. |
|
|
|
|
|
||||||
уменьшение шага при h = idem; в этом случае удельный |
теплосъем |
||||||||||||||||
растет во всем диапазоне kop |
(кривые VIII—XII). |
Это объясняется тем, |
|||||||||||||||
что влияние симплекса g- сказывается |
только на |
значении а |
(при |
||||||||||||||
чем значительно слабее, чем ^ ) , а величины |
Е, П |
остаются |
практи |
||||||||||||||
чески неизменными. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Кроме того, для возможности сопоставления |
различных |
типов |
||||||||||||||
оребрения на рис. Ѵ.22, помимо данных для кольцевого |
оребрения |
||||||||||||||||
( л и н и и / / — V I I I ) , |
нанесены также данные для цилиндров |
D = 3 3 , 5 = |
|||||||||||||||
= idem с прямыми |
(h. = |
ѵаг — линия /) и срезанными (h = 30 мм, |
|||||||||||||||
s = |
var— линия / X ) ребрами. Лучшими |
тепловыми |
показателями |
||||||||||||||
при |
&ор = idem |
характеризуются поверхности |
со |
срезанными и |
|||||||||||||
кольцевыми ребрами. С увеличением высоты ребер |
относительный |
||||||||||||||||
удельный теплосъем |
увеличивается, |
особенно в |
области kop < 2, |
||||||||||||||
но для цилиндров с прямыми |
ребрами |
в отличие от других |
типов |
||||||||||||||
оребрения это увеличение |
происходит |
медленнее, |
чем рост |
поверх |
|||||||||||||
ности. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Анализ показывает, что при kop |
= idem максимальный |
теплосъем |
|||||||||||||||
достигается при минимальных диаметрах цилиндра. В этих |
условиях |
||||||||||||||||
применение ребер более целесообразно. При этом следует |
исполь |
||||||||||||||||
зовать низкие ребра (/і < |
15 мм), |
обеспечивая необходимый |
коэф |
||||||||||||||
фициент оребрения |
путем уменьшения шага. При выборе |
минималь |
|||||||||||||||
ных значений |
шага |
необходимо обеспечить |
нестесненное |
движение |
s— ôD
взазорах между ребрами —- т — р >20ч - 30 . Условия работы ореб-
127
рения при 10 < — < 20 требуют изучения, так как в этом слу чае на теплообмене может отрицательно сказываться стесненность движения, приводящая к разрыхлению слоя и падению его эффек
тивной теплопроводности, |
что необходимо учитывать в обобщенной |
||
|
|
s |
5 |
зависимости. |
Применение |
значений |
р < 10 недопустимо из-за |
возможности |
заклинивания |
частиц. |
Аналогичные рекомендации |
справедливы и для срезанных ребер.
Таким образом, для плотного слоя сыпучего материала примене ние цилиндров с кольцевыми и срезанными ребрами при оптималь ных характеристиках позволяет увеличить удельный теплосъем в 3,5—4,5 раза и существенно повысить компактность теплообменной поверхности. Это тем более ценно, что не требуется дополнительных затрат на транспорт сыпучего материала. Кроме того, при этом дости гается еще одно преимущество — более равномерный прогрев ма териала, что весьма важно в ряде технологических процессов.
Все выводы справедливы для различных материалов с хорошими сыпучими свойствами. Ребристые поверхностные теплообменники могут быть использованы и для материалов с плохими сыпучими свойствами, в том числе и для влажных материалов: надежное, ус тойчивое движение и интенсификация теплообмена в таких случаях обеспечиваются применением вибрации поверхности нагрева либо размещенных в слое устройств — виброзондов. Д л я каждого кон кретного случая приведенный анализ тепловой эффективности дол жен быть дополнен сравнением габаритных, весовых и стоимостных показателей, зависящих от геометрических и режимных характе ристик, материала труб и ребер, способа их изготовления и т. д.
ГЛАВА VI
ТЕПЛООТДАЧА В УСЛОВИЯХ ВИБРАЦИИ
VI. 1. ИСХОДНЫЕ ПРЕДСТАВЛЕНИЯ
Вибрация является не только одним из способов интенсификации теплообмена, но и средством организации надежного, устойчивого движения для материалов с плохими сыпучими свойствами. Про цессы движения и теплообмена плотного слоя в условиях вибрации изучены недостаточно. Известно значительное количество работ, посвященных поведению неподвижных сыпучих материалов при воздействии вибрации [44, 64, 155, 186 и др.], изучен процесс вибро уплотнения материалов, характер изменения коэффициентов внеш него и внутреннего трения. Однако даже в этой наиболее изученной области нет установившихся взглядов на причины эксперименталь но обнаруженных явлений, встречаются противоречивые мнения. Наиболее ярко это проявляется при анализе причин наблюдаемо го уменьшения коэффициента внутреннего трения под действием виб рационных сил. Некоторые авторы [74, 144, 186] считают этот факт внешним проявлением уменьшения нормального давления в среде, другие [10, 185] полагают, что имеет место действительное законо мерное снижение коэффициента трения. В ряде работ используется предложенный в [21] эффективный коэффициент трения, зависящий от параметров вибрации. В [188], так же как в [104], используется статистический подход к описанию процессов в сыпучей среде. Автор
[1881 уплотнение и изменение коэффициента внутреннего |
трения |
при вибрации объясняет тем, что некоторые частицы теряют |
устой |
чивость под воздействием массовых инерционных сил, а затем пере ходят в новое устойчивое состояние. На основании этой гипотезы в [188] получено уравнение виброуплотнения, аналогичное эмпири ческому уравнению Д . Д . Баркана .
В [197, 227] изучались скорости распространения и затухания упругих волн в неподвижных сыпучих средах. В ряде работ ис следовались процессы перемещения одиночных частиц и тонких сло
ев материала по вибрирующим поверхностям |
[22, |
36, |
43, 63, |
168 |
и др. 1, теплообмен и сушка в таких условиях |
[31, |
176 |
и др.]. В |
по |
следние годы значительное развитие получили исследования виброкипящегослоя [67, 103, 132, 166, 167, 189, 198, 247 и др.]. Работы, посвященные изучению влияния вибрации на процессы, происхо дящие в плотном слое при его гравитационном движении в каналах, ограничиваются исследованием В. А. Хоменко [188]. Практически
9—74 |
129 |
не изучены вопросы о воздействии вибрации на коэффициенты внеш него и внутреннего трения, объемный вес движущегося слоя, про цессы его истечения, возникающие в нем усилия. На необходимость широкого и всестороннего рассмотрения процесса движения в ка налах в условиях вибрации указано в [55], где приведены некоторые соображения об изменении коэффициента сопротивления движению под действием вибрационных сил. Не изучены процессы распростра нения и затухания колебаний в движущемся слое, их влияние на ха рактер омывания различных поверхностей. Исследования теплооб мена движущегося слоя с поверхностью ограничиваются работами Д . П. Львова и др. [136—138]. Зависимости для расчета теплообмена в условиях вибрации, степени интенсификации отсутствуют. Важ ность дальнейшего изучения указанных процессов очевидна.
При вибрации поверхности нагрева или слоя на гравитационное движение материала накладывается движение, обусловленное этими дополнительными силами, что несомненно сказывается на интенсив ности теплообмена.
Получим критериальные уравнения движения для таких усло вий, рассматривая слой как сплошную среду. Пусть в слое, движу щемся в канале, имеются источники вибрации (например, виброзон ды), совершающие направленные (составляющие с вертикалью угол у) синусоидальные колебания с амплитудой А0 и угловой частотой со. К действующим в слое силам (веса, трения и нормального давления) необходимо присоединить силу инерции, равную произведению мас
сы на ускорение вибрации Рв = |
m A (ù2 sin |
ют = |
mgB. |
|
|
||||
Уравнения движения слоя |
(плоская |
задача, |
ось х |
направлена |
|||||
по движению, ось у — перпендикулярно) имеют вид |
|
|
|||||||
Du |
|
|
6а |
дх |
|
|
|
|
|
Роб-ж |
= |
р « & - |
-ьч - |
-df |
+ Р * £ е s i n ѵ; |
|
(VI. 1) |
||
|
Dv |
да |
дх |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||||
где ах, ап—вертикальное |
и горизонтальное нормальные напряже |
||||||||
ния; тх— касательное |
напряжение |
трения; gB— |
ускорение |
вибра |
|||||
ции. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Необходимо учесть, |
что в результате |
поглощения |
и рассеяния |
||||||
энергии в слое сила вибрации |
будет убывать |
по |
мере |
удаления от |
|||||
ее источника. Если |
по |
аналогии с |
поглощением |
различных |
видов |
энергии в сплошных средах предположить, что относительное изме нение энергии пропорционально расстоянию, то получим экспонен
циальный закон убывания ускорения и силы вибрации, |
подтвержда |
|||||
емый экспериментальными данными |
[100], |
|
|
|
||
р в = |
Рвое~,хх |
= |
т Л о е - ^ ю 2 |
sin <ot, |
(VI.2) |
|
где Р в 0 , А0— параметры |
вибрации |
источника |
(х = |
0). |
|
|
Коэффициент ц. может быть назван коэффициентом |
затухания ко- |
130
лебаний в слое. Никаких сведений об этой величине для движущего ся слоя в литературе нет, для ее определения необходимы теорети ческие и экспериментальные исследования. Предварительно можно полагать, что \х зависит от свойств материала (коэффициента внут реннего трения, размера частиц), плотности укладки, скорости и
характера |
движения |
[100]. |
|
|
|
|
|
|
|||
Из уравнений движения и соответствующих условий одно |
|||||||||||
значности |
получены |
следующие критерии: |
гомохронности |
Но = |
|||||||
= ^o, |
критерий |
Фруда Fr = — , вибрационный критерий Фруда |
F r o = |
||||||||
2 |
|
V = |
Af sin сот — скорость |
|
|
|
|
|
|
||
= _5_, |
где |
вибрации. Может быть исполь- |
|||||||||
ge |
|
в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
g |
|
|
|
|
зовано |
также относительное ускорение |
•— |
либо |
скорость |
вибра- |
||||||
ѵв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЦИИ — . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если рассматривать |
квазистационарный |
процесс, т. е. средне |
|||||||||
квадратичные значения |
ускорения |
gB и |
скорости |
вибрации |
ѵв, |
то |
|||||
выпадает критерий Но. Под влиянием вибрации изменяются |
дей |
||||||||||
ствующие в слое усилия, что приводит к изменению характера |
дви |
||||||||||
жения и распределения скоростей материала. |
|
|
|
|
|||||||
Определим распределение усилий в слое, движущемся в верти |
|||||||||||
кальном щелевом канале сечением В |
X Вг |
(В |
<^ В^), при следующих |
||||||||
допущениях [85]: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1) движение |
рассматривается |
как |
квазиустановившееся; |
|
2) физико-механические характеристики сыпучей среды посто янны;
3)сила вибрации, создаваемая системой вертикально вибрирую щих зондов, приложена в начальном сечении канала (х — 0), по стоянна по сечению, направлена вертикально вниз, за один полу период (когда зонды движутся вниз) изменяется от нуля до макси мума, в течение другого полупериода (когда зонды движутся вверх) равна нулю;
4)осредненная за период сила вибрации убывает вследствие
рассеяния |
энергии |
в |
слое |
по |
|
экспоненциальному |
закону |
|||||
Рвх |
= |
PBoS~ßx |
по мере удаления по источника вибрации. |
|
||||||||
|
Уравнение |
равновесия |
элемента |
слоя высотой |
ах и |
сечением, |
||||||
равным сечению сосуда, |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
хВВ |
|
I F + * ° п = Р * |
+ |
|
|
( Ѵ І -3) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
Лг |
= |
2/' (в + в |
) — |
коэффициент |
пропорциональности между |
||||||
вертикальными |
и |
горизонтальными |
нормальными |
напряжениями, |
||||||||
значение которого принято по [55]; |
к — к о э ф ф и ц и е н т |
сопротив |
||||||||||
ления |
движению. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Решение этого уравнения дает |
зависимости для |
горизонтального |
|||||||||
давления |
на стенки оп, |
вертикального |
нормального |
напряжения ах |
9' |
131 |
и касательного напряжения трения на стенках х х
РобВ |
• е в 0 |
(VI . 4)
х |
К |
X Ц |
|
|
Уравнения (VI.4) отличаются от известных |
140, 55, 73, |
158, |
159] |
|||||
выражений для |
гравитационно движущегося |
слоя |
наличием |
вто |
||||
рого члена, учитывающего дополнительное усилие, |
обусловленное |
|||||||
вибрацией. Его |
величина |
определяется |
расстоянием от |
источника |
||||
к, ускорением вибрации gB0, |
свойствами |
материала |
(коэффициентом |
|||||
внешнего трения |
соотношением |
между коэффициентами сопро |
||||||
тивления движению х и затухания |
колебаний |
Влияние |
вибрации |
сказывается и на величине первого члена в уравнениях (VI.4), уве личивая его, так как, согласно [55], коэффициенты / ' и х уменьша ются. Эти обстоятельства необходимо учитывать при расчете аппа рата на прочность.
Приведенные зависимости позволяют проанализировать харак
тер изменения усилий в слое при |
наличии локальных |
источников |
|
колебаний. Это важно, например, |
при |
анализе влияния |
вибрации |
на омывание поверхностей нагрева |
и |
интенсивность теплообмена. |
Д л я использования уравнений (VI.4) необходимы сведения о физикомеханических характеристиках сыпучей среды p^, f ' , tg ср, х, р, в условиях движения и вибрации.
Рассмотрим упрощенную модель для оценки степени интенсифи кации теплообмена под влиянием вибрации. Пусть в продольно дви жущемся слое источники вибрации создают периодические попереч ные перемещения из ядра потока к поверхности порций материала, которые внедряются в тепловой пограничный слой, вытесняя из него прогретый материал. Такие поперечные перемещения сопровожда ются дополнительным переносом тепла и приводят к интенсифика
ции теплообмена со стенкой. Определим степень |
интенсификации |
|
при следующих допущениях: |
|
|
а) расход поперечно движущегося материала |
пропорционален |
|
скорости вибрации |
|
|
в |
кг/м' сек |
|
(коэффициент % учитывает расстояние H источника от поверхности, угол между направлениями колебаний и гравитационного дви жения) ;
132