книги из ГПНТБ / Баулин Д.К. Междуэтажные перекрытия из легких бетонов

Указанные панели также можно рассчитывать по формуле (39), принимая в расчет их полную длину.

При монтаже несущих панелей перекрытий без эле­ ментов основания пола значительно облегчаются усло­ вия их подъема. В этом случае снижается нагрузка от собственного веса изделия и появляется возможность оптимального размещения монтажных петель или от­ верстий.

Однако отдельный монтаж тонких панелей основа­ ния пола требует высокой культуры производства

180

и представляет собой еще более сложную техническую задачу, чем монтаж комплексных панелей.

Основные положения расчета таких панелей на мон­ тажные воздействия изложены в п. 2 настоящей главы. Поэтому здесь рассматриваются только некоторые ме­ тоды их монтажа, обеспечивающие соблюдение приве­ денных выше требований.

Панели пола, как правило, укладываются после ус­ тановки и раскрепления панелей наружных и внутрен­ них стен данного этажа, перед монтажом вышележаще­ го перекрытия.

В большинстве случаев эти панели изготавливают в вертикальных кассетных формах, хранят и перевозят также в вертикальном или слегка наклонном положе­ нии. Поэтому для снижения трудоемкости монтажных операций их следует укладывать на звукоизоляционные прокладки путем перекантовки, используя специальные траверсы.

Для строповки панелей во время монтажа рекомен­ дуется предусматривать специальные монтажные отвер­ стия, располагаемые в один или два ряда (в зависимос­ ти от толщины, размеров и массы панелей). Необходи­ мое количество монтажных отверстий определяют путем расчета на действие собственного веса с учетом произ­ водственной влажности и динамической перегрузки.

В процессе перекантовки изгибающие моменты до­ стигают наибольшей величины непосредственно перед опиранием панели на мягкие звукоизоляционные про­ кладки, когда она находится почти в горизонтальном положении. Поэтому панели рассчитываются на мон­ тажные воздействия как горизонтальные плиты, опира­ ющиеся только одним краем на прокладки и подвешен­ ные на траверсе, которая обеспечивает равенство верти­ кальных составляющих усилий во всех стропах. Рекомендуемое размещение монтажных от-верстий и расчетные схемы панелей в поперечном направлении показаны на рис. 72.

181

Рис. 72. Расчетные схемы панелей основания пола в по­ перечном направлении

а — при однорядном расположении монтажных отверстий; б — при двухрядном

1 Ж Н t i n t\\\\•

Щ035С0.27-0.29С ,021~025€ . 0.27-0,291

€

Эпюро,. М

\Мз1

Рис. 73. Расчетная схема панели основания пола в продоль­ ном направлении

182

При определении изгибающих моментов допускается условно принимать, что усилия от подвесок равномерно распределены по ширине рассчитываемой полосы се­ чения.

Таким образом, в обоих направлениях панели пола рассчитываются как статически определимые балочные элементы. Балансиру­ ющие траверсы обес­ печивают равенство реакций во всех стро­ пах, являющихся опо­ рами этих балок.

Монтажные отвер­ стия и захваты, подве­ шенные к стропам тра­ верс, показаны на рис. 74.

При привязке мон­ тажных отверстий и расчете панелей следу­ ет учитывать, что ось захвата во время кан­ товки находится у вер­

хнего края этого отверстия.

Легкие панели пола значительной площади при подъеме в вертикальном положении имеют большую «парусность» — раскачиваются от ветра. Между тем монтажник, который должен направить панель в со­ бранную конструктивную ячейку дома, обычно не рас­ полагает достаточно удобной монтажной площадкой. Поэтому сохранность панелей при таком способе мон­ тажа в значительной степени определяется мастерством крановщика.

быть установлены на заводе. Однако для горизонталь­ ного или наклонного подъема панелей необходим кан­ тователь с электромотором. В настоящее время на стро­ ительных площадках нет таких кантователей. Однако даже при наличии указанных кантователей трудоем-

183

кость операций, связанных с перекантовкой и монтажом

Рис. 75. Расчетная схема подъема панели в наклонном поло­ жении

При малой высоте основной жесткой траверсы Я т необходимый уклон при подъеме достигается смещени­

превращается в механизм, не имеющий устойчивого по­ ложения. При малом расстоянии траверса имеет неболь­ шую устойчивость, что при наклонном монтаже предоп­ ределяет малую величину дополнительной реакции,

184

Следовательно, один человек может свободно удер­ живать такую панель в горизонтальном положении. Ес­ ли же ои ее отпустит, одна сторона поднимется относи­ тельно другой на 1,5—2 м.

328-598 см (3,3-6 м). Опирание по четырем сторонам: 1\ =

Собственный вес:

~несущей перлитобе-

Определение изгибающих моментов для полосы ши­ риной 1 м и конструирование арматурных изделий. Из-

гибающие моменты при шарнирном опиранйи по четырем сторонам определяем по формулам:

Изгибающие моменты от нормативной нагрузки имеют

= 9000 кгс-см. Изгибающие моменты от расчетной нагруз­ ки: Mpi =37 700 кгс-см; /И р 2 = 11 140 кгс-см.

По формуле (13) проверяем, достаточна ли принятая

В связи с тем, что принятая толщина панели (10 см) несколько меньше оптимальной, а также учитывая высо­ кую деформативность перлптобетона, для армирования панели в поперечном направлении принимаем про­

нимается следующая нагрузка: от собственного веса не­

Поэтому выгоднее расположить монтажные петли по

186

четырем сторонам, как показано иа рис. 70. В этом случае п = 6 : 3,3=1,82. Монтажный вес комплексной панели Q = = 328-5,98-135+3,1-5,8(46+4) =2645+900 = 3545 кгс.

деляют расчетом на монтажные воздействия. Принима­ ем проволоку диаметром 5 мм из стали класса B-I (i?a =

В этом случае петли сравнительно просто фиксируются

предопределяет использование для строповки захватов типа «карабин». Применение крюков в этом случае иск­ лючается. При использовании крюков рекомендуется другой вариант (рис. 76,6), который может "быть осу­ ществлен только при горизонтальном производстве и подъеме панелей. Масса петли с комплектом анкерующей арматуры в первом случае составляет 1,86 кг, во втором — 2,05 кг.

При напряженном стержневом армировании вместо анкерующих коротышей 3 могут использоваться край-

ние стержни рабочей арматуры. В местах установки мон­ тажных петель следует предусматривать устройство замоноличиваемых связей между панелями.

Проверка принятых сечений по несущей способности.

Максимальное усилие в поперечной рабочей арматуре: Л/а = Fa /?a = 2,51 • 2100 = 5270 кгс.

5)

Рис. 76. Конструкции монтажных петель с анкерующимп уст­

ройствами

Высота сжатой зоны в предельном состоянии

188

Верхнюю арматуру в зоне установки петли проверя­

В соответствии с рекомендациями п. 5 настоящей гла­ вы можно принять минимальную длину стержня верхней арматуры: 800 мм — 100 d.

Сечение анкерующей петли 2 в запас прочности уста­ навливаем без учета разложения силы на обе ветви этой петли. Расчет ведется на полное усилие с учетом коэф­ фициента динамичности Р = 886 кгс.

действии нагрузки в условиях нормального влажностно-

189