книги из ГПНТБ / Баулин Д.К. Междуэтажные перекрытия из легких бетонов

Кривую, построенную по полученным значениям снижения приведенного уровня ударного звука под пе­ рекрытием, обычно сравнивают с кривой требуемого

под перекрытием Д L

снижения. На рис. 63 показана кривая требуемого сни­

Показатель звукоизоляции Еу принимается равным максимально допустимому смещению требуемой кривой на целое число дб, при котором сумма отклонений рас­ четных значений снижения уровня ударного звука в треть-октавных полосах от кривой в неблагоприятную

В рассматриваемом примере нельзя воспользоваться кривой требуемого снижения приведенного уровня удар-

170

ная конструкция перекрытия при правильном ее выпол­ нении обеспечит нормативную звукоизоляцию для жи­ лых домов (Еу^3 дб; £ в ^ 0 дб).

5. Р Е К О М Е Н Д А Ц И И ПО РАСЧЕТУ П А Н Е Л Е Й

НА М О Н Т А Ж Н Ы Е В О З Д Е Й С Т В И Я

Основное отличие сборных перекрытий от монолит­ ных заключается в том, что они состоят из крупнораз­ мерных монтажных элементов. При проектировании

172

ющие моменты, (рис. 65) или из гибких тросовых эле­ ментов с блоками, работающих только на растяжение (рис. 66). Можно также применять комбинированные системы, составленные из жестких и гибких элементов (рис. 67).

Жесткие траверсы имеют небольшую высоту и поз­ воляют более точно распределить усилия, возникающие при подъеме изделий. Их основным недостатком являет­ ся значительная масса, снижающая полезную грузо-

Рис. 67. Траверсы для подъема за три и четыре точки

подъемность монтажных кранов. Поэтому жесткие тра­ версы обычно применяются для внутризаводского тран­ спортирования панелей мостовыми кранами, имеющими высокую грузоподъемность, но весьма ограниченную вы­ соту подъема.

На постройке для монтажа панелей обычно приме­ няется универсальный шестиветвевой строп, позволяю­ щий поднимать изделия за одну, две, три, четыре и шесть точек. Масса такого стропа при грузоподъемности 5 г составляет всего 200—300 кг, однако он имеет значи­ тельную высоту. Расстояние от поверхности поднимае­ мой панели до крюка крана 5—6 м.

Распределение усилий в ветвях этого стропа зависит от соотношения длин тросов двух- и четырехветвевого элементов, самостоятельно подвешенных на его петле, а также от расположения монтажных петель и схемы стро­ повки. Строп с длиной тросов, отрегулированной для подъема симметричных изделий в горизонтальном поло­ жении, обеспечивает приблизительно равные усилия во всех ветвях. Однако проекции этих усилий на вертикаль­ ную ось для средней пары петель всегда несколько вы­ ше, что способствует снижению величин изгибающих мо-

-174

ментов, вызывающих растяжение в нижнем слое панели. Вместе с тем гибкая система очень чувствительна к из­ менениям длины тросов ее элементов. Незначительное отклонение длины двухветвевого троса от оптимальной величины, при которой перпендикуляр к плоскости пане­ ли, восстановленный из ее центра тяжести, проходит че­ рез ось крюка подъемного крана, приводит к заметному смещению крюка от этого перпендикуляра. При подъеме геометрическая ось, соединяющая крюк крана с центром тяжести панели, всегда занимает вертикальное положе­ ние. Поэтому указанное смещение вызывает перекос па­ нели. В результате на краю панели в момент подъема или опускания возникает дополнительная реакция:

(37)

где Q— вес панели; /— длина панели;

е— расстояние от проекции крюка на плоскость панели до проекции ее центра тяжести.

Эта небольшая по величине реакция заметно повы­ шает изгибающий момент в начале подъема и в конце опускания панели.

При расчете панелей на монтажные воздействия, учитывая возможные неточности системы, рекомендует­ ся принимать .(в запас прочности) равные величины про­ екций на вертикаль усилий во всех стропах. Горизон­ тальные составляющие этих усилий следует учитывать только при расчете монтажных петель или захватных приспособлений.

Панели перекрытий и монтажную оснастку для их подъема в горизонтальном положении следует проекти­ ровать исходя из условия, что проекции на поверхность панели ее центра тяжести и крюка подъемного крана, должны совпадать. Это условие необходимо соблюдать п-ри конструировании как симметричных, так и несим­ метричных изделий.

Выше указывалось, что наибольшие трудности возни­ кают при проектировании подъема комплексных пане­ лей перекрытий, в которых не допускается размещение петель или захватных приспособлений в пределах пло­ щади легкобетонного основания пола. В этих случаях

175

следует стремиться к тому, чтобы изгибающие моменты от монтажных воздействий не превосходили моментов от полной нормативной нагрузки. Если это условие вы­ полнить не удается, то при расчете деформаций прихо­ дится учитывать снижение жесткости панели в резуль­

лей с плитами балконов или лоджий следует использо­ вать единую монтажную оснастку, пригодную для подъ­ ема и всех остальных панелей. Это условие легко выполняется при расположении монтажных петель сим­ метрично по отношению к центрам тяжести всех пане­ лей. Однако в большинстве случаев такое решение не­ приемлемо по следующим причинам: не совпадают все петли смежных панелей, что исключает их использова­ ние для устройства сварных замоноличенных связей ме­ жду панелями и требует постановки большого количест­ ва дополнительных закладных деталей; при значитель­ ной длине панелей с балконами для восприятия монтаж­ ной нагрузки требуется большой расход нижней про­ дольной арматуры или образование больших консольных свесов при подъеме, что вызывает необходимость уста­ новки верхней арматуры на участке панели, противопо­ ложном балкону.

При монтаже целесообразно максимально использо­ вать работу сильноармироваиной балконной консоли, которая рассчитана иа высокую полезную нагрузку. По­ этому наиболее выгодно расположить две петли (или от­ верстия) на линии последующей установки панели на­ ружной стены. Остальные петли целесообразно оставить в тех же местах, что и у рядовых панелей меньшей дли­ ны. Тогда пролетный изгибающий момент в панели с балконом не будет превышать величины этого момента в рядовых панелях и, следовательно, не потребуется до­ полнительный расход монтажной арматуры.

Таким образом, для несимметричной панели наибо­ лее целесообразно несимметричное расположение точек

ляющих усилий в стропах. Более высокая нагрузка па­ дает на петли, расположенные у основания балконной консоли.

176

При использовании системы жестких траверс в про­ дольном направлении заданное распределение усилии достигается перестановкой шарнирных подвесок из од­ ного фиксированного положения в другое. Такая систе­ ма подъема легкобетонных комплексных панелей была применена при строительстве девятиэтажных жилых до­ мов в Новокуйбышевске (проект 1-464Д-97М).

Строповочные схемы рядовых панелей и панелей с балконами (длиной 7 м) показаны на рис. 68. Преиму­ ществом этой оснастки является то, что ее можно зара­ нее достаточно точно рассчитать и изготовить.

В других отношениях целесообразнее принять более легкую систему из гибких тросов — так называемый «шестистропный паук». В отдельных случаях можно так отрегулировать длину его элементов, что для перехода от монтажа одного типа изделия к монтажу другого достаточно только изменить схему строповки (рис. 69).

При этом следует учитывать, что доля усилия, вос­ принимаемого двухветвевым элементом, может меняться в самых широких пределах (от 0 до 100%) в зависимо­ сти от его длины и расположения петель.

177

Эта система регулируется за счет дополнительных кольцевых звеньев, которые могут быть выполнены в виде так называемых «карабинов».

Как правило, для подъема симметричных и несим­ метричных изделий (даже при одинаковой схеме стро­ повки) достаточно на-одном конце двухветвевого эле­ мента иметь два крюка, подвешенных к кольцу на тро­ сах или цепях разной длины.

элементов, без применения кантователя, непосредствен­ но с панелевоза, на котором они установлены в слегка наклонном положении (близком к вертикальному), мо­ жет быть использована только схема строповки, пока­ занная на рис. 69,6. Схема, показанная на рис. 69, а, не обеспечивает возможность кантовки из наклонного по­ ложения в горизонтальное.

Размещение всех монтажных петель по длинным сторонам панелей вблизи их краев в большинстве случа­ ев приводит к тому, что во время подъема изгибающий момент от собственного веса комплексных панелей с уче­ том динамической перегрузки, учитываемой коэффици­ ентом 1,5, превышает момент в малом пролете этих па­

178

лексных панелей, опираемых по контуру, рекомендуется размещать по четырем сторонам так, как показано на рис. 70. Такой способ подъема позволяет несколько сблизить расчетные схемы панелей при монтаже и экс­ плуатации.

Подъем осуществляется шестиветвевым стропом. Вертикальные составляющие усилий во всех тросах оп­ ределяются по формуле

Р=-Ке!=Л. (38)

6 4

Величину изгибающего момента при подъеме, при­ ходящуюся на единицу ширины панели, рекомендуется определять по формуле

шения размеров сторон панели п=—; р — безразмер-

ный коэффициент.

Размерность изгибающего момента Мм зависит от того, к какой единице ширины сечения отнесен этот мо­

(рис. 70), рекомендуется определять по величинам изги­ бающих моментов в этих точках, принимая, что ширина сечения равна 0,1 ширины панели.

Всю арматуру следует концентрировать в непосред­ ственной близости от лунки или ниши, в которой уста­ новлена монтажная петля. Сечение петлевого анкера, удерживающего монтажную петлю от вырывания из плоскости панели, при расчете верхней монтажной ар­ матуры не учитывается.

Длину стержней этой арматуры следует назначать равной 100 ее диаметров, но не менее 800 мм (в обе сто­ роны от оси петли — по 50 d, или-по 400 мм).

При использовании асимметричных панелей с балко­ нами монтажную петлю, расположенную со стороны балкона, следует смещать по направлению к центру тя­ жести изделия на величину 6 е (рис. 71). Таким спосо­ бом удается сцентрировать панель и Частично использо-

179