книги из ГПНТБ / Баулин Д.К. Междуэтажные перекрытия из легких бетонов
.pdfУпругая жесткость мягких звукоизоляционных мате риалов в основном соответствует максимальной жестко сти при наибольшем давлении:
Gy = KG.
Пользуясь зависимостями (26) и (28), можно запи сать
Подставляя значение h из формулы, (29), получаем
G = К— |
(l + Р ~ Р " У - К— |
{ Е ° + |
Дст)2 |
где До=сг — ао. |
|
|
|
При ог0 =0 |
Дсг=а. |
|
|
Значение модуля упругости материала, отнесенное к |
|||
начальной толщине его слоя: |
|
|
|
|
E y = Gyh0 = K {E°ta)* |
• |
(32) |
|
Е„ |
|
|
Однако приведенные зависимости не учитывают рых лых контактных деформаций при малых величинах на грузки, когда давление передается не по всей площади образца.
Если при испытании твердых материалов деформа ции измеряются между фиксированными точками образ ца, что исключает влияние неплотностей в контактной зоне, то при испытании звукоизоляционных материалов деформации определяются по перемещениям плиты, че рез которую передается давление. Такой метод испыта ния соответствует характеру работы образцов из мягких материалов в конструкциях перекрытий.
Между тем влияние контактных деформаций весьма значительно, особенно в тонких образцах с неровной по верхностью. Деформации образца из двух слоев звуко изоляционного материала всегда выше деформаций об разца из одного слоя того же материала двойной толщи ны. Поэтому слои разной толщины из одного и того же материала могут иметь разные величины относительных деформаций при одном и том же давлении.
Для учета контактных деформаций можно условно ввести дополнительное слагаемое ео:
160
e = e„ + |
— , |
|
где E=Gh0. |
E |
|
значений en и Е0 можно |
||
Для определения расчетных |
воспользоваться формулами (31) исходя из такого ин тервала давлений 0i и сг2, при котором нагрузка переда ется уже по всей площади образца и влияние контакт ных деформаций незначительно.
Для большинства мягких материалов, применяемых в качестве звукоизоляционных прокладок, указанное ус ловие удовлетворяется при 0i>O,O2 кгс/см2 (cr2 >ai).
Давление 01 является граничным для двух интерва лов: от а о = 0 до ai и от 01 до 02.
Таким образом, используя зависимость (31)^ можно определить условную толщину слоя материала h0, полу ченную как бы с исключением рыхлых контактных де формаций:
К = Л0 — е0 h0 = h0 (1 — е0 ). Исходя из интервала давлений от 01 до 02
£ _ К (ga — Q"i)
hi — К
а исходя из интервала от 0о=О до 01 [
£ _ M l
ha—h\
Приравняв правые части этих уравнений, находим
л 0 = |
° ' - g * • |
Используя полученную величину Л0 и зависимость (27), находим расчетные значения ео и Е0:
о _ /1о — . |
f |
_ |
E i h i |
Тогда полная относительная деформация звукоизоля ционного слоя при давлении 0^-01 «0,0 2 кгс/см2 может быть определена по формуле
е = е0 Н |
=г- • |
11—347 |
161 |
При определении упругих разгрузочных деформаций по формуле (32) величину Л0 следует.заменить величи ной Н0, а значение коэффициента К в большинстве случа ев с достаточной для практических целей точностью можно принять равным единице.
Тогда:
ah0 £ 0 |
( 1 |
— е0 ) |
е |
|
- |
А А * |
|
|
а) 2 |
у |
|||
{Еа |
+ |
|
|
; — |
||
|
|
|
|
-^кгс/см
Рис. 62. Зависимость от носительных деформации мннераловатных плит на синтетической связке марки Г Ш от величины
давления
/ — график, построенный по опытным данным при иагруженнп; 2— то же, при раз грузке; 3 — теоретическая
кривая зависимости о — Е при нагруженнн; 4 — то же, при разгрузке
На рис. 62 показан характерный |
график зависимо |
|||
сти полных |
относительных |
деформаций |
упругомягкого |
|
материала |
(минераловатные |
плиты |
на |
синтетической |
связке марки ПМ) от величины давления. Теоретическая кривая этой зависимости, построенная по приведенным формулам, при сг>-0,02 кгс/см2 почти совпадает с графи ком, основанным на опытных данных (как при нагружении, так и при разгрузке).
Толщину слоя звукоизоляционного материала при кратковременном действии нагрузки рекомендуется оп ределять по формуле
(1 - е„) |
(33) |
|
При длительном действии нагрузки толщина слоя, определенная по формуле (33), умножается на пони жающий коэффициент Кдл (табл. 11).
162
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а И |
Расчетные характеристики материалов и изделий, рекомендуемых для |
устройства звукоизоляционных |
прокладок |
|||||||||
Наименование |
материала |
Объемная |
|
е о |
|
А0 , мм |
|
Способ |
применения |
||
масса в кг/м2 |
кг/см2 |
кгс/см' |
|
||||||||
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
Маты |
|
|
|
|
|
Мипераловатные, |
про |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
шитые в водостойкой бу |
100 |
0,14 |
0,30 |
1,2 |
40 |
0,55 |
Сплошной слой |
||||
маге или стеклохолсте . |
|||||||||||
Стекловатные |
на |
син |
60 |
0,13 |
0,30 |
0,7 |
40 |
0,70 |
То ж е |
|
|
тетической |
связке |
. . |
|
||||||||
|
|
|
|
1 |
|
Плиты |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Стекловатные |
на |
син |
50 |
0,11 |
0,16 |
0,7 |
30 |
0,50 |
|
|
|
тетической |
связке |
. . |
|
|
|||||||
То ж е |
|
|
|
75 |
0,17 |
0,10 |
1,0 |
30 |
0,60 |
> |
|
Минераловатные |
на |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
синтетической |
связке: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
мягкие |
марки |
Г Ш |
100 |
0,11 |
0,23 |
1,3 |
40 |
0,75 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение |
табл. И |
Наименование материала |
Объемная |
|
£ 0 ' |
е о |
h Q , мм |
к я л |
Способ применения |
||
масса в |
кг/м |
3 |
|||||||
|
|
кг/см2 |
|
кгс/см* |
|
|
|
полужесткие |
марки |
150 |
0,17 |
0,05 |
1,5 |
40 |
0,76 |
Полосовые |
прокладки |
|||||
П П |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
0,02 |
|
30 |
0,77 |
или |
сплошной слой |
||
жесткие |
марки |
П Ж |
175 |
0,38 |
1,7 |
|
|
|
||||||
Минераловатные |
на |
сме |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
шанном |
связующем |
(фе- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
нолформальдегидная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
смола и ПВА - эмульсия): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
марки |
ПП-80 |
. . |
80 |
0,26 |
0,04 |
1,0 |
30 |
0,73 |
Сплошной |
слой |
||||
» |
|
ПП-100 |
. . |
100 |
0,33 |
0,03 |
1,2 |
30 |
0,75 |
Полосовые |
проклад |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ки или сплошной слой |
||
Плиты |
древесноволок |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
нистые |
антисептирован- |
200 |
1,00 |
0,01 |
12 |
25 |
0,90 |
То |
ж е |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
П р и м е ч а н и я : |
1. |
Приведенные |
характеристики |
допускается |
использовать |
при |
толщине |
звукоизоляционных |
||||||
прокладок |
в необжатом |
состоянии h0, |
отличающейся |
от указанной |
не более чем иа 10 мм. |
|
|
|||||||
2. Величина |
динамического модуля упругости |
Еа |
указана |
для |
давления 0,02 |
кгс/см2. |
|
|
Расчетные характеристики материалов, приведенные в табл. 11, определены на основании исследований, про веденных инж. Г. С. Лунеевой (ЦНИИЭП жилища).
Значения коэффициента /Сд л отражают уменьшение толщины звукоизоляционного слоя в результате вибра
ционных испытаний, |
имитирующих |
многократные |
сило |
|
вые воздействия |
в |
процессе длительной эксплуатации |
||
(1 млн. циклов под нагрузкой). |
|
|
||
Данные табл. |
11 рекомендуется |
использовать |
при |
расчете звукоизолирующей способности перекрытия с раздельным полом от ударного звука по методике, пред ложенной д-ром техн. наук В. И. Заборовым.
Многочисленные натурные и лабораторные исследо вания перекрытий этого типа показывают, что конструк ции, обеспечивающие высокую звукоизоляцию от удар
ного звука |
( £ у > 3 |
дб) без покрытия чистого пола, как |
|
правило, |
имеют |
удовлетворительную |
звукоизолирую |
щую способность и от воздушного звука |
( £ в ^ 0 дб). |
Поэтому проектирование легкобетонного междуэтаж ного перекрытия для жилых домов целесообразно начи нать с ориентировочного расчета звукоизоляции от удар ного звука.
По мере обжатия звукоизоляционных прокладок зву коизолирующая способность, перекрытия снижается. В связи с этим звукоизоляцию следует рассчитывать ис ходя из условий длительной эксплуатации.
Значение динамического модуля упругости, указан ное в табл. 11, рекомендуется увеличивать пропорцио нально повышению плотности материала в процессе дли тельной эксплуатации:
|
|
£ д д , = £ д Т ^ > |
|
( 3 4 ) |
|
|
|
|
"дл |
|
|
где |
£ д Д л — значение динамического |
модуля |
упругости, |
||
|
пониженное |
в процессе |
эксплуатации; |
||
|
£д—значение динамического модуля упругости |
||||
|
при |
кратковременном действии |
давления |
||
|
0,02 |
кгс/см2, |
принимаемое по табл. 11; |
/г, — толщина звукоизоляционной |
прокладки, |
||
определяемая по формуле (33) |
при |
<Ti = |
|
= 0,02 |
кгс/см2; |
|
|
/гД л —толщина |
прокладки при длительном |
дейст |
вии нагрузки,
165
здесь |
h—толщина |
прокладки, определяемая по фор |
|
муле |
(33), при проектном значении а; |
/СД л —коэффициент, принимаемый по табл. 11. При устройстве звукоизоляционной прокладки в ви
де сплошного слоя |
a = 0 i |
и h = |
hi, поэтому |
|
|
|||
|
|
Е„ |
= |
|
. |
|
(35) |
|
Динамическую |
жесткость |
прокладок |
рекомендуется |
|||||
определять по формуле |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Од = |
1 , 1 |
+ |
* Д " , |
|
(36) |
|
|
|
|
|
|
" д л |
|
|
|
где 1,1 — динамический |
модуль упругости |
воздуха, |
за |
|||||
ключенного в объеме звукоизоляционного ма |
||||||||
териала, |
в кгс/см2. |
|
|
|
|
|||
Методика |
расчета |
звукоизолирующей |
способности |
|||||
перекрытия |
с раздельным |
(«плавающим») полом |
от |
ударного звука приведена в работе [19]. Поэтому огра
ничимся лишь |
примером такого расчета |
применительно |
к требованиям |
норм с учетом длительной |
эксплуатации. |
4.П Р И М Е Р РАСЧЕТА З В У К О И З О Л И Р У Ю Щ Е Й СПОСОБНОСТИ
Л Е Г К О Б Е Т О Н Н О Г О М Е Ж Д У Э Т А Ж Н О Г О П Е Р Е К Р Ы Т И Я ОТ У Д А Р Н О Г О З В У К А
Условия проектирования
Требуется разработать конструкцию крупнопанель ного междуэтажного перекрытия жилого дома из перлитобетона в двух вариантах:
1)применительно к изготовлению комплексных пане лей на конвейерной линии методом послойного бетони рования несущей части и основания пола;
2)применительно к изготовлению элементов пере крытия (несущей части и основания пола) в кассетных формах с последующей комплектацией.
Насыпная масса перлитового щебня 300—400 кг/м3.
Определение расчетных параметров
В соответствии с рекомендациями предыдущих раз делов настоящей главы принимаем марку перлитобетоиа для изготовления несущего элемента 150, для изго товления элемента пола— 100.
166
Объемную |
массу перлитожелезобетоиа, |
приведен |
ную в табл. 5 (для расчета звукоизоляции), |
уменьшаем |
|
на 100 кг/м3; |
т „ . ч = 1300—100= 1200 кг/м3. |
Объемную |
массу перлитобетона марки 100 для основания пола
принимаем |
в сухом состоянии по табл. 10: у 0 . п = |
= 1000 кг/м3. |
Ориентировочно принимаем толщину не |
сущего элемента 100 мм, толщину основания пола 40 мм.
Для первого варианта в качестве сплошного звуко изоляционного слоя принимаем мягкие минераловатные
плиты |
на |
синтетической связке |
марки ПМ |
толщиной |
||||||
40 мм |
в |
необжатом |
состоянии |
(уп=Ю0 |
кг/м3; |
£0= |
||||
= 0,11 |
кгс/см2; |
е 0 = 0 , 2 3 ; |
Ел =1,3 |
кгс/см2; |
/Сд л = |
0,75). |
||||
Для второго варианта — полосовые |
прокладки |
шириной |
||||||||
100 мм через 500 мм |
(в осях) из минераловатных |
плит |
||||||||
па смешанном |
связующем |
марки |
|
ГШ-100, |
толщиной в |
|||||
необжатом |
состоянии |
30 |
мм |
(^„=100 |
кг/м3; |
£0= |
||||
=0,33 |
кгс/см2; |
е 0 =0,03; |
£ д = 1 , 2 |
кгс/см2; |
# д л = |
0,75). |
Толщину звукоизоляционного слоя при кратковре менном действии нормативной нагрузки определяем по
формуле (33), |
принимая для |
первого |
варианта |
а = |
||||||||
= 0,02 кгс/см2(200 |
кгс/м2), |
а для |
второго варианта — |
|||||||||
ст=0,1 |
/сгс/слг2(1000 |
|
кгс/м2). |
|
|
|
|
|
|
|
||
Определяем также толщину, соответствующую дав |
||||||||||||
лению 0,02 кгс/см2, |
при котором |
определена |
величина |
|||||||||
динамического |
модуля |
упругости, |
приведенная |
|||||||||
в табл. 11: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
для |
первого |
варианта |
h = 40 |
|
] |
0 23 |
^ 26 мм; |
|
||||
|
|
^ ^ |
|
|||||||||
для |
второго |
варианта |
h = |
30 |
|
|
— |
я; 22,3 мм; |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 + |
' Ш |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,33 |
|
|
|
|
А = 30 |
1 ~ ° ' 0 3 |
« |
27,4 мм. |
|
|
||||||
|
|
|
14- |
0,02 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,33 |
|
|
|
|
|
|
|
Оба варианта имеют близкие значения толщины зву |
||||||||||||
коизоляционного слоя |
(22,3 и 26 мм), поэтому |
в рабо |
||||||||||
чих чертежах можно |
указать |
единую |
толщину |
этого |
||||||||
слоя — 25 мм ( ± 5 мм). |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Ожидаемая |
толщина |
звукоизоляционного |
слоя |
пос |
||||||||
ле длительной |
эксплуатации |
/гд л |
равна |
/СД Я '1. |
Для пер- |
167
вого варианта Л д л = 0 , 7 5 - 2 6 = 19,5 |
лш=1,95 |
см; |
для |
второго варианта Л д л = 0 , 7 5 - 2 2 , 3 = 16,7 л ш = 1 , 6 7 |
см. |
||
Динамический модуль упругости |
материала |
при дли |
тельной эксплуатации для первого варианта определяем по формуле (35), а для второго — по формуле (34).
1 } |
£ Д д л = ~ 0 ~ 7 5 ~ = |
1 , 7 3 |
К г ф м 2 ] |
|||
2) |
£ д д |
л = 1 , 2 1 , 9 7 кгс/см*. |
||||
Динамическую жесткость для обоих вариантов опре |
||||||
деляем по формуле (36): |
|
|
|
|
||
1) G |
= |
'•' + 1 ' 7 |
3 |
= |
2,45 |
кгс/см3; |
1 |
|
1,95 |
|
|
|
' |
2) G = |
1 , 1 + 1 , 9 |
7 |
= |
1,84 |
кгс/см3. |
|
|
|
1,67 |
|
|
' |
|
Выше указывалось, что с увеличением динамической жесткости прокладки снижается звукоизолирующая спо собность перекрытия. Поэтому звукоизоляцию ориенти ровочно определяем только для второго варианта (боль шая жесткость прокладок). При удовлетворительном результате можно рассчитывать, что все варианты про кладок с меньшей жесткостью также будут обеспечивать достаточную звукоизолирующую способность перекры тия.
Для расчета снижения уровня ударного звука под перекрытием за счет конструкции раздельного пола не обходимо определить массу отдельных элементов пере крытия, приходящуюся на 1 м2 его площади. Масса ос нования раздельного пола Pi равна 0,4-1000=40 кг/м2 (массой покрытия пола пренебрегаем). Масса звукоизо
ляционной |
прослойки |
Рч при использовании |
полосовых |
|
прокладок |
определяется в |
предположении |
заполнения |
|
этими прокладками |
всей |
площади перекрытия: Р%— |
||
=0,03-100= = 3 кг/м2. |
Масса несущего элемента Рз |
|||
равна 0,1-1200=120 |
кг/м2. |
|
|
Расчет показателя звукоизоляции от ударного звука
Резонансную частоту колебаний пола на упругом ос новании находим по формуле
168
/ = 500 У-^- = 500 -yj - ^ = 1 0 7 Гц.
Снижение уровня ударного звука на низких частотах (/<0,7f 0 ] / ^ =0,7-1071/"^ =,256 Гц
определяем по формуле
4 i - I 0 I g [ ( i f - / + r f ( r f - 2 ^ :
(на средних частотах треть-октавных полос: 100, 125, 160, 200 н 250 Гц),
где а = |
h |
' |
Pi |
|
40 |
|
|
|
|
|
|
||
Для |
указанных |
частот |
a i = - ^ =0,935; |
a 2 = - ^ - = |
|||||||||
|
|
|
- |
|
|
|
|
|
107 |
|
|
107 |
|
1,17; a 3 =l,49; a 4 =l,87 ; a5 =2,34; |
|
|
|
|
|||||||||
A L 1 |
= |
10 Ig |
3 + |
1 |
0.9352 |
0,9352 —• |
|
|
|||||
|
з |
/ |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
' • |
\ |
' |
|
з |
|
|
||
= |
101g [1,78 + |
0,87(0,87 — 1,33)J = 10 lg 1,38 |
= |
||||||||||
|
|
|
|
|
= |
10-0,14= 1,4 дб; |
|
|
|||||
AL2= |
|
lOlg [1,78 + |
cc|(af— |
1,33)] = |
10 lg 1,83 = 2,6 дб; |
||||||||
AL 3 |
= |
10 lg 3,75 « |
5,7 дб; |
^ L 4 = |
10 lg 9,37 ^ |
9,7 дб; |
|||||||
|
|
|
AL8 = |
10lg24,5 = |
10-1,39 = 13,9 дб. |
|
|
||||||
Снижение уровня ударного звука на средних и высо |
|||||||||||||
ких частотах определяется по формуле |
|
|
|||||||||||
|
|
|
AL = 201ga + |
10 lg — |
3. |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P-i |
|
|
||
Практически достаточно определить AL для самой |
|||||||||||||
высокой |
|
частоты |
нормируемого |
диапазона — 3200 Гц. |
|||||||||
При снижении частоты на каждую |
|
треть-октавы |
значе |
||||||||||
ние AL уменьшается на 2 дб. |
|
|
|
|
|
|
|||||||
а , 6 = 3 2 0 0 : 1 0 7 = 2 9 , 9 ; |
/ 5 ,// э 2 =40 : 3 = 13,33; |
|
a L 1 6 = |
||||||||||
= 20 |
lg |
29,9+10 |
lg |
13,33—3=20-1,476+10-1,125—3« |
|||||||||
« 3 7 , 8 дб. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
При f=2500 Гц |
ALi5 = 37,8—2=35,8 дб; |
|
|
||||||||||
при /=2000 Гц AL1 4 =35,8—2 = 33,8 дб и т. д. |
|
12—347 |
169 |