книги из ГПНТБ / Смирнов В.И. Теория конструкций контактов в электронной аппаратуре
.pdfЛичёние переходного сопротивления также приводит К росту сопро тивления контакта, причем крутизна этой зависимости тем больше, чем больше сопротивления контактных пленок.
Выделяющаяся мощность [73]. Тепловая мощность, выделяющая ся в единице длины какого-либо проводника, как известно, равна
или |
?(*)=!•/*(*), |
(5.11) |
|||
д(х)=УиЦх), |
|
(5Л2) |
|||
|
|
|
|||
где г — погонное сопротивление; у— |
погонная |
проводимость; |
1(х) |
||
и |
U(х) — соответственно |
действующие |
значения |
тока и напряжения |
|
в |
сечении с координатой |
х. Подставляя в (5.11) выражение |
(5.4), |
а в (5.12) выражение (5.5), находим величину мощности, выделяю
щейся в пленке и в переходном |
слое. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Мощность, выделяющаяся во всей контактной области, опре |
||||||||||||||||||
деляется интегрированием |
выражений |
(5.11) и |
(5.12): |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q = ^q{x)dx. |
|
|
|
|
|
|
(5.13) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Применяя эти формулы, можно найти |
'Искомые |
значения выделяю |
||||||||||||||||
щейся мощности. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мощность, выделяющаяся во всей нижней пленке: |
|
|
|
|||||||||||||||
Q2 |
= |
ГЛ1 |
|
|
|
4) |
( |
shftchfc |
|
|
1 |
+ |
|
|||||
(/•i + 'г)2 1 |
2 |
sir2 |
k |
\ |
|
k |
|
|
|
|
||||||||
+ 2 '. |
|
|
ch £ — 1 |
, |
r.r, |
|
/sh к |
|
|
\ |
|
„ 1 |
|
|||||
|
- T i h f e - + W ( — |
- C |
h |
k ) |
+ П }. (5-14) |
|
||||||||||||
где k = al. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мощность, |
выделяющаяся |
во всей верхней |
пленке: |
|
|
|||||||||||||
Гrxl\l1 |
j(.r |
Г |
Ь |
( |
sh Achfc |
|
|
|
|
|
|
|
|
ch k — 1 |
|
|||
Л |
J( |
f + |
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|||||||
|
|
2 sh k |
|
I |
|
k |
|
|
-1J |
+2r2 (r, - |
r2) |
fcsh k |
||||||
|
|
|
т^г2 |
/shfc |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(5.15) |
||||
|
|
|
s h 2 £ |
|
|
|
• ch kj |
+ |
r\ |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Мощность, |
выделяющаяся в переходном |
слое: |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
^ |
r |
\ + |
q |
|
^ Shfechfe |
+ |
[^ |
+ |
|
|
|||
|
(г, + г2) sWk |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
/shfe |
|
|
Д |
|
|
|
|
|
|
(5.16) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Суммарная |
мощность, |
выделяющаяся в пленочном |
контакте: |
|
QS = Q> + Q2 + Qu = |
(/-, -f- r2 ) k sh & |
|
|
+ |
(2 + ifesh k)]. |
[(rj +rl) chft +
(5.17)
120
В частном случае, когда г,<^г2 , из формул (5.14) — (5.17) имеем
|
Q, |
=0 ; |
|
|
|
|
|
|
Q2 |
= |
|
/eth/г |
|
sh2 /г J |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
(5.18) |
|
|
2 |
I kthk |
|
sh2k J |
|
|
|
|
r^"4 |
_ |У |
j^__[ol_. |
|
||
В случае, когда |
г, = г, = |
л, |
получаем |
|
|||
|
|
(сп/г + I) (sh/г/А — 1)• , , |
|
||||
|
|
4 |
|
sh2 |
/г |
|
|
Q - |
Г '*1 |
(chfe+ 1) |
fshfc |
. |
Л |
(5.19) |
|
|
|
slWe |
V /г |
|
Л |
|
|
|
k |
sh /г T |
th /г |
2 |
|
|
|
На рис. 5.7 |
построены зависимости |
суммарной, |
выделяющейся |
в пленочном контакте мощности от длимы области перекрытия для случаев:
1) |
а = 0,2; |
г, = 0; |
2) |
а=0,2; |
г , = г 2 ; |
||
3) |
а=0,5; |
л = 0; |
4) |
а=0,5; |
л,=/-2 . |
||
Из рисунка |
видно, что |
мощность, выделяющаяся на контакте, |
|||||
падает |
с ростом |
его длины. |
При этом, если сопротивление верхней |
пленки мало, мощность уменьшается, стремясь к постоянной вели чине. Если же удельные сопротивления обеих пленок одинаковы или близки,- то кривая Qv (/) имеет минимум. Длина контактной обла сти, соответствующая минимуму выделяющейся мощности, опреде
ляется из выражения |
(5.9) |
для контакта |
с паи- _ , |
|
|||||||||
меньшим |
сопротивлением. |
|
|
|
|
|
1 |
|
|||||
Основные положения |
изложенного |
выше |
|
|
|||||||||
анализа |
были экспериментально подтверждены |
|
|
||||||||||
авторами |
работы |
[74], |
которые |
исследовали |
|
|
|||||||
пленочный |
контакт |
методом |
электрического |
|
|
||||||||
моделирования. |
Экспериментальному |
исследо |
|
|
|||||||||
ванию пленочного |
контакта |
посвящен |
ряд ра |
|
|
||||||||
бот. В |
[75, 76] |
рассматривалась |
зависимость |
|
|
||||||||
сопротивления контакта от времени окисления |
|
|
|||||||||||
нижней |
пленки, |
а |
в [77] — от |
материала |
про |
|
|
||||||
водящей пленки, контактирующей с резистором |
д~ |
|
|||||||||||
из МЛТ-ЗМ. В |
процессе |
разработки |
методики |
|
|||||||||
конструирования |
|
контактов |
к |
резистивным |
|
|
|||||||
пленкам автор работ [78, 79] исследовал пере- |
Рис. 5.7. |
Зависи- |
|||||||||||
ходное |
сопротивление |
|
фигурных |
контактов, |
мость суммарной |
||||||||
т. е. контактов |
переменной |
ширины |
или тол- |
мощности |
от дли- |
||||||||
щины,. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ны контакта. |
5.2. Процессы, определяющие переходное сопротивление контакта
При расчете сопротивления контакта в предыдущем параграфе постулировалось присутствие между контакт ными пленками некоторого переходного слоя, обладаю щего некоторым сопротивлением Rn- Для выяснения при роды этого сопротивления и оценки его величины следу ет различать три типа технологических приемов изготов ления пленочных контактов:
1) когда после нанесения нижней пленки ее поверх ность подвергается воздействию обычных атмосферных условий сравнительно долго (102 . . . 104 с), например, если в качестве метода формообразования применяется фотогравировка, или на менее длительный период, в слу чае масочного нанесения последовательных слоев в раз ных камерах;
2)когда нанесение последовательных слоев осущест вляется без нарушения вакуума в установке, но поверх ность нижней пленки подвергается воздействию раз реженной атмосферы ( Ю - 4 .. . . Ю - 6 мм. рт. ст.) в течение определенного времени (101 . . . 102 с), необходимого, например, для смены рабочего испарителя и (или) ма ски и нагрева или остывания подложки до температуры осаждения последующего слоя;
3)когда специфика изготовляемого изделия предпо лагает нанесение последовательных слоев одного рисун ка и оказывается возможным ввод источника второго материала до выключения первого, например в случае применения испарения электронными пучками.
Окисление. Рассмотрим случаи 1 и 2. Как указывалось в § 1.1, при воздействии на чистую металлическую по верхность атмосферы газов монослой молекул этих газов образуется на поверхности в течение I с. при их давле нии, равном 10_ в мм рт. ст. При нормальном же давле нии поверхность полностью покрывается за значительно более короткий промежуток времени.
Молекулы кислорода, адсорбированные на поверхно сти неблагородного металла, связываются с атомами металла в решетку окисла. За довольно короткий про межуток времени на металлической поверхности образу ется начальный окисный слой толщиной в несколько атомных ячеек, который, в свою очередь, покрывается адсорбированной пленкой газа.
12
Таким образом, в случае изготовления пленочного контакта с нарушением вакуума или при сравнительно длительном перерыве между операциями осаждения в вакууме контактных пленок материал верхней пленки конденсируется не на чистую поверхность нижней плен ки, а на поверхность, покрытую слоем окисла и пленкой адсорбированного газа. Последняя может вступить в ре акцию с атомами конденсирующегося металла, частично окисляя нижнюю поверхность верхней пленки. Если ма териал нижнего слоя обладает меньшим сродством к ки слороду, чем конденсирующийся металл, последний мо
жет в той или иной мере |
|
|
||||||||
восстанавливать |
окисел |
|
|
|||||||
нижней |
пленки, |
окисляясь |
|
|
||||||
при этом |
сам, |
как это |
на |
°Т=300 |
К |
|||||
блюдается, |
например, |
при |
*Г=330 |
к |
||||||
осаждении |
|
алюминия |
на |
оТ=580 |
К |
|||||
хром. |
|
|
|
|
|
|
|
|
ьТ=ЧОО |
К |
Разделяющий |
пленки |
|
|
|||||||
слой |
окисла |
представляет |
|
|
||||||
определенное |
сопротивление |
|
|
|||||||
для тока, |
|
протекающего |
из |
|
|
|||||
одной пленки в другую. Ме |
|
|
||||||||
ханизмы проводимости окис |
|
|
||||||||
ла и расчет его сопротивле |
|
|
||||||||
ния |
были |
|
рассмотрены |
в |
|
|
||||
§ 1.3. |
На |
рис. 5.8 |
приведены |
|
|
|||||
^^-характеристики, |
изме |
|
|
|||||||
ренные |
авторами |
при |
иссле |
|
|
|||||
довании |
|
|
тонкопленочного |
|
|
|||||
контакта |
|
«хром — алюми |
|
|
||||||
ний», |
нанесенного |
без |
нару |
|
|
|||||
шения вакуума в камере оса |
|
|
||||||||
ждения. Давление осадочных |
|
|
||||||||
газов поддерживалось не вы |
|
|
||||||||
ше 5 • 10~6 |
|
мм |
рт. ст. |
|
Рис. |
5.8. ^^-характеристика |
||||
Если |
бы |
пленочный |
кон |
пленочного контакта. |
||||||
|
|
такт представлял собой моно литное соединение, т. е. металлический континуум, то его
переходное сопротивление не зависело бы от напряже ния, либо возрастало с ростомпоследнего в результате выделения джоулева тепла. Наблюдающееся падение сопротивления с ростом напряжения и температуры ука зывает на действие механизмов проводимости через тон-
123
кие диэлектрические слои, т. е. туннелирования и эмис
сии электронов проводимости. |
|
|
|
|||
|
Для уточнения природы проводимости контакта были |
|||||
построены |
вольт-амперные |
характеристики |
системы |
|||
в |
шоттковских координатах |
(In у, |
V~U) с |
температурой |
||
в |
качестве |
параметра (рис. 5.9). |
Плотность |
тока |
/ через |
контакт рассчитывалась как yll, |
где у — переходная про |
водимость. При температуре |
измерения выше 100 °С |
j,AJM
Ю3
L |
У |
7 |
> |
||
1 |
|
|
1L |
|
|
|
|
|
. T=3LЮК |
|
|
W |
|
xT=3 30 к |
|
|
|
|
° 7=3,so к |
|
|
|
|
л.Т=¥ оок |
|
101 |
|
|
|
|
5 |
W |
-15 |
20 |
\[й,мкВ11г |
Рис. 5.9. Вольт-амперные характеристики |
||||
|
пленочного контакта. |
|
||
вольт-амперные |
характеристики |
в шоттковских коорди |
натах становятся практически прямыми, что может ука зывать на преобладание механизма термоэлектронной эмиссии.
Преобладание шоттковской эмиссии при столь невы соких температурах может быть объяснено тем, что тол щина диэлектрика (окисла) настолько мала, что потен циал сил изображения понижает высоту потенциального барьера в нем почти до уровня Ферми системы.
Кривые, |
относящиеся к |
более |
низким температурам |
на рис. 5.9, |
соответствуют |
по |
форме вольт-амперным |
кривым туннельных систем [71], с той лишь разницей, что
124
они сливаются на начальном участке Это раз личие можно объяснить искажением величин у и V, вно симым методикой их измерения. Кроме того, анализ пле ночного контакта (см. § 5.1) проводился в предположе нии независимости у от U, что, очевидно, не соответст вует действительности, когда в переходном слое дей ствуют квазнметаллические механизмы проводимости.
Описанный экспериментальный результат свидетель ствует о том, что контактные пленки разделены тонким окисным слоем даже в том случае, когда пленочный контакт нанесен без нарушения вакуума.
Таким образом, по природе переходной проводимости пленочный контакт нельзя рассматривать ни как моно литный, ни как прижимной.
Сплавление. За редкими исключениями, любая метал лическая пара, приведенная в соприкосновение при не слишком низкой температуре на достаточно длительное время, обнаруживает перенос атомов каждого из кон тактных элементов в решетку другого [81]. В общем слу чае процесс диффузии одного элемента А в другой В
описывается известным |
уравнением |
C A = CA (0)V2-erfcz/ ; |
|
г' = |
г12УЩ, |
где Са — концентрация элемента А в В в точке, удален |
ной на расстояние z по нормали от поверхности раз
дела; |
С а (0) —то |
же |
у поверхности раздела; t — время; |
|||
£>т — зависящий |
от |
температуры |
коэффициент |
диффу |
||
зии: |
|
£>,=Д>ехр(—Q/RT). |
|
|
||
|
|
|
|
|||
Здесь |
Do — характерная для элементов А |
и В |
постоян |
|||
ная; |
Q — энергия |
активации |
диффузии |
для |
данной |
|
пары; R — универсальная газовая |
постоянная; |
Т—абсо |
||||
лютная температура. |
|
|
|
|
В результате диффузии образуется область неупоря доченного твердого раствора, в котором концентрация элемента А изменяется от нуля до единицы. При нагреве такой системы в зонах с определенной концентрацией могут образовываться упорядоченные сплавы соответст вующего стехиометрического состава — интерметалличе ские соединения.
Удельное электрическое сопротивление сплава, осо бенно неупорядоченного, всегда превышает удельные
125
сопротивления рА и рв составляющих его элементов в большей части диапазона концентраций. Согласно [82] для переходных металлов, образующих непрерывный ряд твердых растворов, сопротивление сплава р с определя ется как
р0 = КСА(1-СА)
при отсутствии интерметаллидов. Здесь К — постоянная, зависящая от удельных сопротивлений компонентов. В случае упорядоченного сплава:
Рсу |
К[сА |
(1 - |
с А) - v (1 - v ) |
т; |
|
|
|
v = |
NA/N, |
|
|
где NA — число |
узлов |
ячейки решетки |
интерметаллида, |
||
занятых атомами компонента А; N — общее |
число узлов |
в ячейке; £ — степень дальнего порядка. Зависимости со противления от концентрации для случая сплавления переходных и непереходных металлов и т. д. приведены в [82].
Таким образом, сопротивление единицы площади слоя сплава в направлении диффузии в общем случае может быть выражено как
со
гс = j ?(z)dz,
и
где p(z) определяется зависимостями р(С) и C(z). Добавочное сопротивление, обусловленное сплавле
нием контактных пленок, имеет •место в случае изготов ления пленочного контакта по треть ему из описанных в начале парагра фа методу, в результате диффузии через тонкую окисную пленку или через трещины в сравнительно тол стых слоях.
|
Сопротивление стягивания. Ли |
||||
|
нии электрического тока, |
текущего |
|||
Рис. 5.10. Стягивание |
из пленки I (рис. 5.10) |
в |
пленку I I , |
||
линий тока. |
испытывают |
сильное |
искривление. |
||
|
Возникающая |
в результате |
этого |
||
деформация эквипотенциальных |
поверхностей |
приво |
|||
дит к появлению некоторого добавочного |
сопротивле |
||||
ния — сопротивления |
стягивания |
[1]. Последнее |
может |
быть легко рассчитано для рассматриваемого случая при допущении определенных упрощающих предположений,
126
например, если удельное сопротивление пленки I I счи тать ничтожно малым по сравнению с сопротивлением пленки I , что 'позволит поверхность раздела рассматри вать как эквипотенциальную, тогда сопротивление стяги вания между поверхностью раздела и ближайшей неде-
формированной эквипотенциальной поверхностью |
опре |
|
деляется как [1, с. 25]. |
|
|
Rc = |
p/4nC, |
|
•где р — удельное объемное электросопротивление |
пленки |
|
I , Ом-ом; С — выраженная |
в электростатических |
санти |
метрах емкость гипотетического конденсатора с обклад ками, имеющими размеры и конфигурацию рассматри ваемых эквипотенциальных поверхностей и окруженного воображаемыми, непроницаемыми для поля стенками, соответствующими остальным поверхностям пленки.
Аналогично можно рассчитать сопротивление стяги вания в пленке П.
Так же как и поле конденсатора, сопротивление стятивания в этом случае сосредоточено на небольшом участке в начале поверхности раздела и очень мало чув ствительно 'К ее протяженности.
5.3. Конструирование пленочного контакта
Задача конструирования пленочного контакта заклю чается в выборе материалов контактных элементов (пле нок), определении конфигурации и размеров области перекрытия, а также в составлении требований к техно логическому исполнению таким образом, чтобы переход ное сопротивление контакта и рассеивающаяся в нем мощность были меньше заданных.
Выбор материала контактной пары должен удовлет ворять следующим общим требованиям:
1)оба металла или один из них (если второй выпол няет функцию резистора) должны обладать высокой элек тропроводностью;
2)металлы должны обладать хорошей адгезией друг
кдругу и к материалу подложки или кристалла;
3)контакт должен быть свободен от выпрямляющих и термоэлектрических эффектов, связанных с наличием между металлами значительных внешней и внутренней контактных разностей потенциалов;
127
4) в контактной паре не должны возникать интерметаллические соединения, приводящие к диффузионным аномалиям и последующему выходу контакта из строя (например, «пурпурная чума» в паре алюминий •— золото); .
5) в контактируемых металлах должны отсутствовать диффузионные процессы, сопровождаемые переносом •материала [например, электромиграция (ом. § 4.3)] при нормальных температуре и токовой нагрузке контакта;
6)'Металлы 'контактных элементов должны быть до статочно прочными, чтобы выдерживать циклические изменения температуры при работе устройства;
7)электрохимические потенциалы металлов должны быть такими, чтобы в контакте не протекали гальвани ческие процессы;
8)выбранные для пленочного контакта металлы дол жны отличаться технологичностью, к ним должны быть применимы стандартные методы осаждения и нанесения рисунков.
Кроме того, к контактным металлам могут быть
предъявлены |
дополнительные требования, связанные |
с характером |
функций, выполняемых контактной пленкой |
на другом конце (например, омичность контакта к полу проводнику), или же обусловленные спецификой работы устройства (например, устойчивость к радиации и т. п.). Кроме двух металлов, непосредственно образующих кон такт, в конструкцию пленочного контакта могут входить тонкие слои других 'материалов. Так, если 'Материал нижней пленки обладает слабой адгезией к поверхности подложки (например, золото к стеклу, ситаллу или дву окиси «ремния), то между ними должна быть нанесена пленка другого материала, обладающего хорошей адге зией к подложке. Такую пленку называют связывающей. Если материал верхней пленки не отличается высокой электропроводностью или подвержен интенсивной корро зии, то ее покрывают слоем другого металла, обладаю щего более высокой электропроводностью и коррозион ной стойкостью. Такой слой называют покрытием.
Основной этап конструирования пленочного контакта заключается в определении минимальных размеров и конфигурации контактной области, обеспечивающих со противление контакта и рассеиваемую мощность в задан ных пределах.
При расчете пленочного контакта заданными являют-
ся погонные сопротивления / ' i и г2 выбранных металлов (удельные сопротивления пленок обычно на 20... 100% выше удельных сопротивлений соответствующих массив ных материалов); погонная проводимость переходного слоя у, полученная экспериментально для данной тех
нологии, допустимое значение |
сопротивления |
контакта |
||
# к |
доп. Иногда |
задается также |
ширина одной |
из пленок |
w |
(например, |
резистора). |
|
|
Наиболее простой формой 'Контактной области явля ется прямоугольная, для которой выше приводились ос новные расчетные соотношения. Длина области перекры тия k с минимальным переходным сопротивлением для заданных w, гь г%, у определяется из выражения (5.9), а соответствующее сопротивление контакта RK^s— из выражений (5.8) и (5.10).
Полученное значение сопротивления контакта RK не должно превышать допустимого ЯКДОп. Если это условие не выполняется, возможны три подхода к решению:
1.Использование для контакта другой пары металлов
сменьшими погонными сопротивлениями г4 и г2 или уве личение ширины контакта w. Это осложняется, однако, если один из контактных элементов является резисто ром, так как уменьшение, его погонного сопротивления или увеличение ширины приводит к росту других раз меров и изменению топологии схемы.
2.Применение технологии, обеспечивающей более вы сокое значение проводимости переходного слоя, напри
мер осаждение обеих пленок без нарушения вакуума или непрерывное осаждение двух последовательных сло ев с постепенным введением второго металла при посте пенном убывании первого.
3. Применение расширяющегося контакта или расши рение приконтактных областей пленок.
В табл. 5.1 приведены экспериментально измеренные •переходные сопротивления г п в тонкопленочных контак тах, изготовленных термовакуумным и ионоплазменным нанесением из материалов, часто применяемых в техно логии интегральных схем [83]. Контакты изготовлялись без нарушения вакуума в камере. В случае изготовления •контактов с нарушением вакуума в установке между операциями нанесения нижнего и верхнего слоев, пере ходное сопротивление оказывается в 102 ... 104 раз боль ше [75, 76].
9—411 |
129 |