![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Рахманов С.И. Основы расчета оборудования лесозаготовок
.pdfнатяжений набегающей и сбегающей ветвей тягового органа. Наи большее его значение без учета силы трения в направляющих опорах
|
Л н = Sa + S8 == Та + S0 |
+ S3 . |
|
• Без большой погрешности |
можно принять S2 = S3 и для случая |
||
ш > — |
при T2 = qTwTL и S 0 = |
1,27*2 |
|
где qT |
^ H |
= 4 , 4 ^ T L , |
(205) |
— находят по формуле (49); |
|
||
L |
— горизонтальная проекция транспортера; |
wr — коэффициент сопротивления движению тягового и рабочих органов.
Р
Если натяжные устройства установлены по концам оси направ ляющего колеса, то на каждое из них действует сила Р р = 0,5 RH. Ось направляющего колеса рассчитывается по изгибающему моменту от силы RH без учета веса колеса и тягового органа.
Величина хода |
натяжного устройства / х о д принимается для цеп |
ных транспортеров |
больше двойного шага цепи, т. е. / х о д ;> 2t. У ка |
натных и ленточных транспортеров /х о д ?>0,01 L 0 , где L 0 — д л и н а транспортера.
Ведущие и направляющие колеса, скорость движения тягового органа
Диаметр начальной окружности ведущих колес для цепных тяговых органов (звездочек) Ds находят по формуле
d * = - k - i A + % + * a c o s v ' |
( 2 о б ) • |
sin —
80
где tx и t2 |
— шаги |
смежных звеньев цепи; |
z0 |
— число |
граней звездочки. |
Если цепь имеет одинаковый шаг звеньев, то tx = t2 = t. Для
сварной цепи tx = d-[-tTa.tz=t |
— |
d, где t — средний шаг звеньев |
|
или длина внутреннего овала |
звена; |
d — диаметр |
круглой стали, из |
которой изготовлены звенья цепи. У звездочек для |
комбинированной |
||
и сварной цепи z0 = 2z, где z |
— число зубьев звездочки. |
Число граней звездочки принимают в зависимости от скорости цепи (207)
где ар — ускорение движения цепи при постоянстве числа оборотов звездочки, ар = 0,02 ч- 0,03 м/сек2; меньшее значение для коротких транспортеров и элеваторов, большее — для длинных транспортеров.
Диаметр колес канатных транспортеров определяют в зависимости от толщины проволочек каната и реже от диаметра каната из соотно шений
A > _ L
D "" 800'
где б — диаметр проволочки или
— |
= - L |
D |
40 ' |
где d — диаметр каната.
Число зажимов на канатном ведущем колесе п3 = 20 ч- 40. Скорость движения цепного тягового органа переменна и перио
дически изменяется. Наибольшее |
значение ее |
|
|||
|
|
D3 |
|
nDsn |
|
|
|
со— |
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
D3 |
— определяется по формуле |
(206); |
|
|
|
п — число оборотов звездочки |
в минуту; п = |
— со; |
||
|
со — угловая скорость звездочки. В расчетах |
обычно оперируют |
|||
|
|
со средней скоростью цепи |
|
|
|
|
|
v=L2n_==Ln<± |
|
|
/2 08) |
|
|
60 |
|
2л |
|
где |
Ьп |
— периметр звездочки, для |
сварных цепей |
L n — 2zt; |
|
|
z — число зубьев звездочки; для шарнирной |
цепи L n — z0t; |
|||
где |
z0 |
— число граней звездочки и для комбинированных цепей |
|||
|
|
—zo |
2 |
> |
|
tx и |
t2 |
— шаг звеньев. |
|
|
|
4 Заказ № 1330 |
81 |
Соединение секций
Поперечные транспортеры и элеваторы часто состоят из нескольких секций, кинематически связанных между собой, и груз переходит с ра бочих органов одной секции на другую. При этом необходимо, чтобы рабочие органы обеих секций встречались в месте перегрузки, обес печивая переход груза с секции на секцию, и расстояния между ними были пропорциональны скоростям движения тяговых органов, т. е.
Рис. 21. Схемы соединения секции
Рассмотрим случай, когда направляющие и ведущие колеса смеж ных секций находятся на одном валу и имеют одинаковые угловые ско рости (рис. 21). Если направление движения цепи у секций не изме няется, то угол у = л рад (рис. 21, а,б) при изменении направления движения он может быть равен у = я + а0 (рис. 21, в) или у = я — а 0 (рис. 21, г).
На рис. 21 показано положение крюков смежных секций при пе реходе груза с крюков первой А на крюки второй Б. В момент этого перехода крюк А движется с постоянной скоростью (левое положение на рис. 21, а), тогда как крюк Б имеет вращательное движение и своим концом описывает окружность радиуса R6 = Оа. Скорость конца крюка больше скорости цепи, так как R6~>>R3, поэтому грузу при дается ускоренное движение, что и обеспечивает его переход с одного крюка на другой. После перехода через точку С крюк Б получает по ступательное движение, а крюк А вращательное. Его конец описы вает окружность радиусом Яъ — Об и имеет скорость больше, чем скорость крюка Б, несущего груз. При этом создается возможность
82
задевания груза крюком |
А. |
Чтобы избежать |
этого, |
следует иметь |
|
i> Ra> вследствие чего |
углы поворота крюков будут также удов |
||||
летворять неравенству |
ф 2 |
> фi и соответственно пути крюков ас^>сб. |
|||
Так как |
|
|
|
|
|
R6 |
= R3 + h6 и R* = R3 + ha, |
|
|||
где Ла и /гб — высота |
крюков, |
то приведенное |
выше неравенство ос |
||
тается в силе при h6^>ha. |
Соотношение между |
h6 и ha |
принимается |
в зависимости от конфигурации крюка и груза, но не менее h6 = 1,1Ла. Плавный переход груза с одной секции на другую возможен и при одинаковой высоте крюков, но разном диаметре звездочек обеих сек
ций, когда скорость цепей на них будет также |
различной — Wa>w i |
||
(рис. 21, б). В этом случае R6 |
будет больше Ra |
за счет того, что |
|
R3>R'3- |
Переход груза с одной |
секции на другую происходит более |
плавно по сравнению с первой схемой, так как в этом случае наблю дается весьма небольшое трение груза по цепям. Соотношение скорости цепей принимается в пределах и2 = (1, ,1-г-1,2)о1 .
Для случая, когда у>л рад (рис. 21, в), условия перехода груза с одной секции на другую остаются такими же, как и в первой схеме (см. рис. 21, а), так как угол а 0 при положительном его значении не оказывает влияния на кинематику груза в процессе его перехода и
потому необходимо иметь R6^>Ra |
и h6^>ha. |
Иное, положение наблюдается |
при у<Сп рад, когда а 0 отрицатель |
ное и углы ф2 и фх частично перекрывают друг друга, вследствие чего переход груза с одного крюка на другой происходит при их вращатель ном движении. В этом случае совершенно необходимо иметь v2^>v1,
а вместе с тем и R3^>R3 |
(рис. 21, г). С целью плавного перемещения |
груза следует принимать |
h6>ha и, кроме того, соблюдать неравенство |
cos ct0
где а 0 — угол между осями секций.
Г л а в а VI
ОСНОВЫ РАСЧЕТА РАЗГРУЗОЧНЫХ УСТРОЙСТВ ТРАНСПОРТЕРОВ
Для разгрузки подъемно-транспортных машин непрерывного дейст вия применяются различного рода сбрасыватели. К ним относятся: гравитационные разгрузочные устройства, нерычажные и рычажные сбрасыватели.
Гравитационные разгрузочные устройства
Гравитационные разгрузочные устройства применяются для раз грузки продольных транспортеров. В основе их работы лежит пово рот седловины рабочего.органа транспортера под действием силы тя-
4* |
83 |
жести груза (рис. 22, а). Для обеспечения сброски необходимо иметь эксцентриситет
|
|
e0 = ( . i 1 - j - + &0 , |
|
||
где |
d — диаметр оси вращения |
седловины; |
|
||
|
ц х |
— коэффициент трения |
на |
ней; |
|
|
Ь0 |
— возможное смещение |
центра тяжести бревна |
вследствие |
|
|
|
его кривизны. Если |
принять |
|
|
где |
/ — длина бревна; |
Ь0 |
= С1, |
|
|
|
|
|
|||
|
С — коэффициент допускаемой кривизны, то |
|
|||
|
|
e0=lh^ |
+ CL |
(209) |
гт
|
b |
|
р |
\ |
' |
f |
• |
1 |
1-~—— |
|
|
Рис. |
22. |
Расчетные |
схемы |
|
|
||
|
|
сбрасывателей |
|
|
|
|||
Необходимый угол |
поворота |
седловины |
|
|
||||
|
|
|
|
|
аг = а + ар, |
|
(210) |
|
где |
сср — угол |
наклона |
ребра |
седловины |
(см. рис. 22, а); |
|||
|
а — угол, |
обеспечивающий сброску |
бревна, |
определяемый из |
||||
|
условия tga |
> |
j i , |
|
|
|
||
где |
(х — коэффициент |
трения |
скольжения |
бревна |
по седловине. |
Нерычажные сбрасыватели (косые упоры)
Этот вид сбрасывателей представляет собой упор, поставленный над транспортером под углом к его оси (рис. 22, б). Подойдя к упору, груз скользит по нему и под действием силы сцепления с рабочими
84
органами транспортера сбрасывается в сторону. Сила сцепления
Pc = Qli',
где Q — вес груза;
р/ — коэффициент сцепления его с рабочим органом.
Из условия равновесия сил, приложенных к грузу в процессе его
сбрасывания косым упором, усилие, необходимое для |
сбрасывания, |
приложенное к грузу со стороны тягового органа, |
|
Po>Ptg(cp + p), |
(211) |
где Р — усилие, необходимое для сбрасывания груза с транспортера; Ф — угол между упором и осью транспортера;
tg р = цс ,
где f.ic — коэффициент трения груза об упор. Если принять
— = т и п > 1,
р
то неравенство (211) можно представить |
в виде |
уравнения |
|
-£- = |
tg(q> + |
p) |
|
или |
|
|
|
tg<p= |
OT-"Hc |
. |
(212) |
Усилие Р, необходимое для сбрасывания, определяют из уравне ния (16) при Р = Nb, а = 0 и ф0 = 0 или по уравнению (21). В этих уравнениях а — угол наклона ребер поперечин, на которых лежит груз, |я — коэффициент трения по ним груза и Q — вес груза. Так как
то
т = |
£ |
. |
(213) |
|
\i cos а + |
sin а |
|
При расчете косого упора для сброски шпал, брусьев, досок и других некруглых лесоматериалов в формулах* (16), (21) и (213) при нимают угол наклона ребер поперечин а — 0.
Рычажные сбрасыватели
Рычажные сбрасыватели находят применение в основном для раз грузки круглых лесоматериалов.
Рычаги таких сбрасывателей приводятся в движение от тягового органа транспортера или особого двигателя. Для сбрасывания с по перечин транспортера (рис. 22,в) бревну необходимо пройти путь,
равный |
с _ |
Ь |
|
||
|
|
2 cos а |
где Ъ—длина |
поперечин; |
|
а — угол |
наклона их ребер. |
|
85
Необходимый |
путь сбрасывателя, |
параллельный |
пути бревна, |
|
т. е. оси а—а |
|
|
|
|
S' |
= - ± - |
+ dm°*-d"^ |
( l - t g « ) + a „ . |
(214) |
р |
2 cos a |
2 |
|
|
Если движение сбрасывателя направлено под углом к горизонту или под углом ф0 = ф — а к пути груза, то его путь, необходимый для сбрасывания, определяется по формуле (11), в которой Sr p ==Sp .
|
COS ( ф 0 — у ) |
— + а0 + (1 — tg a) d m a x ~ |
|
(215) |
||
|
|
cos 7 |
d m i n |
|||
|
|
[2 cos a |
|
|
|
|
где |
у — У г о л |
между нормалью |
к поверхности |
сталкива- |
||
|
|
теля |
и направлением |
его движения |
(см. рис. 3 |
|
dmax |
и dmin |
и 22, в); |
|
|
|
|
— наибольший и наименьший диаметры |
сбрасывае |
|||||
|
а0 |
мых |
бревен; |
|
|
|
|
— расстояние между сбрасывателем |
и |
наибольшим |
|||
|
|
бревном перед началом движения. |
|
|
Вследствие несовпадения направлений движения груза и сталкивателя (ф0 =^= 0) и наличия угла у 0 при сбрасывании груз скользит по поверхности сталкивателя п—п. Величина пути его по ней опреде ляется формулой (12). Это движение нежелательно, поэтому следует иметь у = 0 и ф0 ss 0 или допускать ф0 в небольших пределах и с по ложительным значением.
Если рычаг сбрасывателя имеет вращательное движение в верти кальной плоскости, нормальной к оси бревна, то 5 р по формуле (215) представляет собой хорду угла поворота рычага, по которой при оп ределенном радиусе можно найти соответствующий угол поворота. При сбрасывании рычагами, вращающимися в плоскости, параллель ной оси бревна, угол поворота рычага сбрасывателя по рис. 22, г оп ределится из уравнения
cos со = 1 — Ъ-, |
(216) |
R
где 5 Р — находят по формуле (215);
R — радиус рычага сбрасывателя.
Фрикционные рычажные сбрасыватели
В основу принципа их действия положено использование силы тре ния между концами рычагов и бревном. Эта сила двигает рычаги, пе ремещая бревно в поперечном направлении. Движение рычагов до встречи с бревном может осуществляться разными способами. Для этой цели используют различные приводные устройства, как от тяго вого органа транспортера, так и от специального привода. На рис. 23, а представлена схема фрикционного рычажного сбрасыва теля с приводом от тягового органа транспортера через щитовой упор.
86
Длину рычагов такого сбрасывателя по заданному углу поворота со находят из формулы (216) при R = I
S d |
(217) |
— cos со |
|
где Sp — путь рычага; определяют |
по уравнению (215); |
со — угол поворота; принимают |
равным 0,9 — 1 рад. |
Сбрасывание бревна происходит |
при угле поворота со'<;со, его |
находят по формулам (216) и (217) при а0 == 0.
Рис. 23. Типы рычажных сбрасывателей
|
Расстояние от оси вращения рычагов до оси транспортера |
|||||
|
|
|
/„ = /- |
Ь |
I dmin |
(218) |
|
|
|
2 cos |
а |
||
|
|
|
|
|
||
где |
dmln |
— наименьший диаметр сбрасываемого бревна; |
||||
|
|
Ь — длина |
поперечины. |
|
|
|
|
Длина рычага |
щитового упора |
'о |
|
||
|
|
|
|
|
(219) |
|
|
|
|
|
cos |
ш0 |
|
|
|
|
|
|
||
где |
со0 |
— угол поворота рычага щитового упора |
до положения нор |
|||
мального оси бревна. |
|
|
|
|||
|
Для |
уменьшения длины рычагов сбрасывателя |
возможны два спо |
соба. Первый из них заключается в использовании переменной длины рычагов и устройстве сбрасывателя в виде сектора. При втором — конец рычага делают изогнутым, как показано, на рис. 23, б. В этом случае угол встречи с[/ > ср^, а именно
ФЛ- = ФЛ- + Т 0 .
где
70 = 0,175 — 0,25 рад.
87
Скорость сбрасывания бревна при поперечном его движении yc = uctg фх ,
где v — скорость цепи транспортера или бревна в продольном направ лении: скорость vc — переменна, так как угол фх изменяется. Уско рение движения бревна имеет отрицательное значение
°с = ^ = |
— |
• |
а<рА- |
sin2 |
<p,v |
Бревно движется замедленно, следовательно, оно должно приоб рести скорость ис мгновенно при соприкосновении рычага с бревном, т. е. в результате удара и торможения бревна. Осевое усилие на ры чагах
|
Р 0 = Р ( 5 т ф Л . + и.рсо5фА.). |
|
|
|
(220) |
|
В общем случае усилие |
на упоре, действующее |
по оси |
бревна, |
|||
|
Р , = Р - ^ ( c t g q ^ - H p ) , |
|
|
|
(221) |
|
где |
ц р — коэффициент трения рычага о |
бревно; |
|
|
||
/, /г, |
U и /( / —-длины |
рычагов, показанные на |
рис. 23, а; |
|||
|
Р — усилие, |
необходимое для |
сбрасывания, |
опреде |
||
|
ляемое |
по формуле (16) при Nb = P. |
|
\аь = 0, |
||
Если |
у основания рычага имеется шарнир, |
то |
фЛ = 0 |
и |
поэтому для расчета Р применима формула (21). В этих формулах а — угол наклона ребра поперечины.
В зависимости от соотношения длины рычагов сбрасывателей и щитового упора возможны два случая. В первом случае скорость движения упора и рычагов сбрасывателя одинаковы, что возможно
при |
— = -^-. |
Тогда рычаги приводятся в движение |
тягой |
от ры- |
чага |
щитового |
упора. Во втором случае, когда — > |
— , |
скорость |
|
|
h |
к |
|
конца рычагов меньше скорости, упора. После того как тяга от щито вого упора подведет рычаги сбрасывателя к бревну, рычаги под действием силы трения движутся вместе с бревном и приводят в дви жение тягу, толкающую рычаг щитового упора, при этом упор, опе режая бревно, уходит вперед от его торца.
При первом способе работы соблюдение условия — |
. - ^ - = 1 при |
к |
h |
жесткой кинематической связи затруднительно, что приводит к не
обходимости применять |
пружины в соединении тяги с рычагом щито |
|||||
вого |
упора. Для |
этого |
случая |
наибольшее значение Ру будет |
при |
|
р,р = |
0, |
формула |
(221), |
P „ |
= P c t g 9 , . |
(222) |
|
|
|
|
|||
При |
втором способе |
необходимо иметь (J-P>>ctg ц>х, тогда Ру |
<; 0. |
|||
Сбрасывание происходит за счет силы трения рычагов о бревно |
|
88
Усилие, передаваемое от бревна на упор, с учетом силы инерции бревна
|
|
|
|
^ |
( ^ |
Н |
- |
( 2 2 3 ) |
|
где |
5Т |
— путь торможения |
бревна |
в продольном направлении; |
|
||||
|
j . i 6 |
— коэффициент трения бревна о поперечины в том же направ |
|||||||
|
|
лении, |хб = |
0,6-т-0,8. |
|
|
Рб^>Рутах, |
|||
|
Для |
первого способа необходимо |
соблюдение условия |
||||||
для |
второго |
Р б > | А р Р . |
|
|
|
|
|
|
|
|
Дополнительное усилие на тяговом органе, необходимое для сбра |
||||||||
сывания бревна, равно Р„. Для первого способа работы |
Р р = |
Ру, |
|||||||
для |
второго |
Р р = црР. |
Возможное |
трение концов поперечин о на |
|||||
правляющие незначительно и им можно |
пренебречь. |
|
|
||||||
|
|
Расчет фрикционногорычажного сбрасывателя |
|
|
|||||
|
Ц е л ь р а с ч е т а — определение |
основных размеров сбрасывателя |
бре |
вен с продольного транспортера и дополнительного сопротивления на тяговом органе.
|
И с х о д н ы е |
д а н н ы е : |
привод рычагов |
сбрасывателя тяговым |
орга |
||||||||
ном транспортера |
через |
щитовой |
упор |
(см. рис. 23,. а); диаметр |
наибольшего |
||||||||
и наименьшего |
бревен dmax |
= 70 см и йт-1П |
= |
15 см; наибольший |
вес бревна |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
л |
|
|
|
Q = 800 дан; угол |
наклона ребер |
поперечин |
а = |
рад, длина поперечин Ь = |
|||||||||
= |
30 см; рычаги |
имеют |
шарнирное крепление |
у |
основания; угол |
между нор |
|||||||
малью к поверхности сбрасывателя и |
направлением его движения у = |
0;рас- |
|||||||||||
стояние между |
рычагами и наибольшим бревном в начальном положении |
а0 = |
|||||||||||
= |
10 см; концы |
рычагов сбрасывателя отогнуты на угол у0 = |
рад. |
|
|||||||||
|
Размеры рычагов 1г |
= |
0,5 / и 12 = |
0,4 1У. Коэффициент сцепления рычагов |
|||||||||
с бревном |хр = |
0,7. Скорость движения цепи v = |
0,6 |
м/сек. |
|
|
||||||||
|
О п р е д е л е н и е |
о с н о в н ы х |
р а з м е р о в |
с б р а с ы в а т е л я . |
|||||||||
Угол поворота |
рычагов |
со |
определяется *по |
углу |
срл из |
равенства |
ctgcp^. < fi , |
||||||
Ф^. == 0,96 рад. |
Расчетный |
угол |
встречи |
|
|
|
|
|
|
Ф л = ф^ = yQ = 0,96 — 0,26 = 0,7 рад.
Угол поворота
со' = - у - — 0,70 = 0,87 рад.
Путь кониа рычага по формуле (215) при ф„ = 0 и у0 — 0
S p = |
° ' 3 |
+ 0,1 + |
(1 - tg 0,26) ° - 7 ~ 0 ' ' 5 = 0,46 м. |
р |
2 cos 0,26 |
_ |
2 |
Путь поперечного |
передвижения |
бревна |
S r p = S p — а0 = 0,46 — 0,1 = 0,36 м. Длина рычагов сбрасывателя, формула (217),
I =• 0,36
1 — cos 0,87
89