книги из ГПНТБ / Рахманов С.И. Основы расчета оборудования лесозаготовок
.pdfРасчет ролика ведется из предположения, что груз лежит на двух роликах, по крутящему моменту Мр и осевому усилию Р0< действую щему на ролике
|
|
Q |
|
sin ( а — й) . |
+ <7рОл} , |
(295) |
|
|
|
|
L |
cos В |
• . |
||
|
|
|
|
|
|||
|
|
P0 = 0,5Q|x1 C 0 S ( C T - P ) , |
|
(296) |
|||
|
|
|
|
|
sin р |
|
|
Осевое усилие воспринимается упорным подшипником. |
|
||||||
Расчет поперечного |
винтового |
транспортера |
|
||||
Ц е л ь |
р а с ч е т а — определение основных параметров и потребной мощ |
||||||
ности двигателя транспортера. |
|
|
|
|
|
||
И с х о д н ы е |
д а н н ы е : |
|
назначение транспортера — подача шпаль |
||||
ника к шпалорезному |
станку, длина транспортера 4 м, длина пути |
поперечного |
|||||
перемещения |
груза — 2 м, производительность — 100 кряжей в час, наиболь |
||||||
ший, объем 0,75 м3, длина шпальника — 2,75 м, коэффициент заполнения С х |
= |
||||||
= 0,8 м, расстояние между кряжами i = 1 м. |
|
|
|||||
Диаметр ролика по гребню D p = |
0,15 м, угол упора р = |
0,175 рад, шаг |
|||||
винта t — 0,15 м при п0 |
= 1. |
|
|
|
п а р а м е т р о в . |
Расчетный |
вес |
О п р е д е л е н и е |
о с н о в н ы х |
|
|||||
кряжа |
|
|
|
|
|
|
|
|
Q = 0,75-800 = |
600 дан. |
|
|
|||
Скорость поперечного движения по производительности * |
|
|
|||||
|
/77ч |
1100 |
|
, |
|
|
|
vn = |
— = |
|
= 0,35 м сек. |
|
|
||
|
3600 Сх |
3600 0,8 |
|
|
|||
Угловая скорость роликов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,35-2 |
. , |
|
, . |
|
|
|
со = |
— |
= 4,7 |
рад/сек. |
|
|
|
|
|
0,15 |
|
|
|
|
|
Из формулы (290) угол винтовой |
линии |
|
|
|
|
||
t g а = |
0 , 1 5 |
• = 0,235 |
и а = 0,35 рад. |
|
|
||
|
3,14-0,15 |
|
|
|
|
|
|
Наименьшее продольное |
перемещение при работе с направляющим упором |
|
|||||
|
S n p |
= 2-0,175 = |
0,35 м. |
|
|
||
Из формулы (293) |
|
|
|
|
|
|
|
ctg (0,35 — 0,17) > |.iy или (ху < 7.
Следовательно, можно иметь упор в виде деревянного бруса, |
так как для |
||||
него (Ху = 0,5. Длина |
роликов / р = |
S n 0 n = |
2 м. Расстояние между |
роликами |
|
|
|
/ |
|
|
|
где I — длина кряжей |
шпальника, |
i <1,4 |
м, принимаем |
1 м. Число роликов |
|
«р = 3. |
|
|
|
|
|
Мощность двигателя определяется при следующих |
условиях: вес одного |
||||
пустотелого ролика qp = "25 дан, |
коэффициент сопротивления вращению на |
||||
120
цапфах |
ролика шх |
— 0,06, коэффициент |
трения Кряжа о гребень ролика \ix = |
|||
= 0,4, |
число |
кряжей на транспортере 4. По формуле (278) |
||||
|
N = |
0,15 |
4.600-0,4 s i |
n ( 0 > 3 5 - Q |
j 1 7 5 ) |
+(4-600+ 3-25)-0,06 X |
|
2- 3,14 |
|
cos 0,175 |
|
||
|
|
|
X |
4,7-30 |
1,4 |
кет. |
|
|
|
974-0,8 |
|||
Г л а в а XI
ОСНОВЫ РАСЧЕТА ОТСЕКАТЕЛЕЙ ДЛЯ БРЕВЕН
Поштучная загрузка транспортных устройств непрерывного дей ствия производится посредством отсекателей, отделяющих крайнее бревно от смежных с ним, лежащих в один-два ряда в лотке или на
Рис. 27. Расчетные схемы отсекателей
площадке (рис. 27, а). В последнем случае смежные бревна действуют на крайнее, что затрудняет его отделение. Этот случай и принимается в качестве расчетного.
Положим, что ряд бревен, лежит на площадке п—я и при отделении крайнего из них бревно перемещается по другой наклонной плоско сти т—т (рис. 27, б). Со стороны смежных бревен на него действует сила 5, параллельная плоскости п—п и, кроме того, вызванная ею сила трения
где \хб — коэффициент трения бревен между собой.
Рабочий орган отсекателя А движется в направлении т—т, поднимая бревно. Размер его подбирается таким, чтобы он захватывал
121
всегда одно бревно, независимо от его размеров. Поэтому высоту его следует иметь достаточной для подъема самого крупного бревна и вместе с тем отсекатель не должен захватывать два самых мелких бревна. С этой целью необходимо знать4 направление равнодействую щей сил 5 и F, которое характеризуется углом р, определяемым по равенству'tg р = цб. В зависимости от величины коэффициента тре ния р,б и угла наклона а возможны два следующих случая: первый при
(а + 2р!)> -— рад, когда равнодействующая Rx пересекает окруж ность сечения бревна в точке С" слева от точки а, лежащей на на правлении действия силы тяжести бревна, и второй, при котором (а + 2 р 2 ) < « р а д и точка С" находится справа от той же точки а.
В первом случае для захвата самого крупного бревна конец рабо чего органа отсекателя должен находиться в точке С' (см. рис. 27, б), а его наименьший размер А'С = h'min
h'min = °.Чтл-11 - sin (а + 2 P l |
+ |
Р)]. |
(297) |
При этом условии момент от веса бревна, |
отнесенный к концу ра |
||
бочего органа, т. е. к точке С, будет создавать устойчивое |
положение |
||
бревна на нем. |
|
(рис. 27, в) |
|
При захвате бревна минимального диаметра |
для того, |
||
чтобы не захватить смежного с ним, такого же размера, следует иметь конец рабочего органа в точке а' и наибольший размер этого органа a'A' = h ' m a x -
max |
|
A ; « = 0,5d< n t a [r + 2sin(a + P)-cosp]. |
(298) |
При этом условии момент от равнодействующей будет препятство вать захвату второго бревна, смежного с крайним.
Во втором случае, когда (а + 2 р 2 ) < - | - рад
и точка С" находится справа от точки а, при захвате самого крупного бревна (см. рис. 27, б) конец рабочего органа следует иметь в точке а, сам рабочий орган размером h"min = Aa или
Кип = 0 , ^ ( 1 - cos Р ) . |
(299) |
При этом условии момент от равнодействующей R придает бревну •устойчивое положение на рабочем органе. При захвате мелкого бревна во втором случае конец рабочего органа помещают в точке С" (см. рис. 27, в). Наибольший размер рабочего органа
U" |
_ |
Д"Г" |
|
Птах |
— А |
Ь ' |
|
ИЛИ |
|
|
|
Кшх ~ ° . 4 , i » f1 + 2 sin (а + Р) - s i n ( a + Р + 2р2 )]. |
(300) |
||
122
С целью захвата только одного бревна, как крупного, так и мелкого, необходимо иметь размер рабочего органа при
( а - | - 2 р 1 ) > - ^ |
|
рад, |
hi- llmax ""Ь llmin |
|
|
при (а + 2 р 2 ) < р а д |
h2 |
= Н'"ах + h"lin |
Если
а-|-2р = — рад
иточка С совпадает с точкой а или крайнее бревно не соприкасается со смежными и сила S — 0, то размер рабочего органа определяется по формуле (299).
Сувеличением угла В высота рабочего органа возрастает.
Если груз перемещается с трением по опоре т—т, то усилие, при ложенное к рабочему органу отсекателя в направлении его движения, параллельное т—т, будет
P = Q (ur cos В + sin В) + S [(р, +. цг ) sin (а -+ В) — |
|
— (1 —|i|ir )cos(o + B)], |
(301) |
где р.г и |.i — коэффициенты трения груза и рабочего органа об опору. Если груз перемещается без трения по опоре т—т, то р,г == 0.
Усилие 5, передаваемое от смежных бревен,
|
|
|
|
|
|
|
S = Q (sin а — p, r cosa)n, |
|
|
|
|
|
(302) |
|||||||
где |
п — число |
бревен; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
\it |
— коэффициент трения |
|
бревен об опору; |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Q — наибольший вес бревна. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
Расчет |
отсекателя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Ц е л ь |
р а с.ч е т а — определение |
размера рабочего |
органа |
и |
усилия на |
|||||||||||||||
нем. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И с х о д н ы е |
|
д ' а н н ы е: |
назначение |
отсекателя |
— поштучное |
отделение |
||||||||||||||
бревен, |
лежащих |
на наклонной площадке (см. рис. 27); |
угол наклона |
площадки |
||||||||||||||||
а = |
— |
|
рад, |
на |
площадке |
находится пять |
бревен, наибольший |
и |
наименьший |
|||||||||||
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
диаметры |
их |
d m a x |
= |
60 см и d,m -n |
= |
12 |
см, |
коэффициент |
трения |
|
между |
брев |
||||||||
нами |
[го == 0,4 н о |
площадку |
]хг |
= |
|
0,3; |
вес |
наибольшего |
бревна |
800 |
дан; |
угол |
||||||||
наклона |
|
подъемной |
площадки |
f> = |
— |
рад. |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
О п р е д е л е н и е |
р а з м е р а |
р а б о ч е г о |
о р г а н а . |
|
Значение |
|||||||||||||||
угла |
а + |
2р |
при tg |
р = |
0,4 |
и р = |
0,38 |
рад; |
угол |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
а + |
2 р = |
— |
+ |
0,76 = 1,29 рад < — . |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
123
Таким образом, имеем второй случаи, для которого высота рабочего органа находится по формулам (299) и,(300)
hmin |
= 0,5-60( 1 — cos — |
| = 1 5 см, |
||||
|
|
|
|
3 |
|
|
' W v = 0,5-12 |
1 + |
2sin - у — sin^ - | - + 0,76 |
= 13,6 см, |
|||
|
, |
|
15+13,6 |
, , „ |
|
|
|
h = |
• — = |
14,3 см. |
|
||
Усилие на рабочем органе |
отсекателя в направлении движения груза [фор |
|||||
мула (301)], где S определяется |
по формуле |
(302), п = |
4 |
|||
5 = 800 Z'sin— |
0,3 cos—У4 = 770 da«, |
|||||
|
^ |
6 |
6 |
|
|
|
Р = 800 [ 0,3 cos — |
+ s i n — ) + |
770 |
(0,3 + |
0,4) sin |
||
|
3 |
|
3 |
|
|
|
— (1 — 0,30,4) cos |
= |
1460 дан. |
||||
Если скорость'движения о = 0,5 м/сек, то мощность на рабочем органе
N = • 1460-0,5 = 7,3 кет. 100
Г л а в а XII
О БЩ ИЕ ОСНОВЫ РАСЧЕТА К Р У Г Л О П И Л Ь Н Ы Х СТАНКОВ
Расчет круглопильных станков состоит в выборе и определении основных параметров механизмов резания, надвигания и поперечной (боковой) подачи. Исходными данными для этого служат размеры обрабатываемого материала итюлучаемой продукции.
В зависимости от назначения и режима работы круглопильные станки для обработки круглого леса предназначаются для попереч ной и продольной распиловки и подразделяются на станки периоди ческого или непрерывного действия. Все круглопильные станки имеют в основном одинаковое устройство механизма пиления, но отличаются
• конструкцией механизма надвигания и боковой подачи.
Механизм пиления
Механизм |
пиления состоит из круглой пилы с валом и фланцами |
и приводного |
шкива. |
Диаметр пильного диска определяется в зависимости от числа пил, производящих пиление в одном пропиле (рис. 28, а). При двух пилах диаметром D' .и D"
D"
п = —,
D'
124
диаметр пилы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D' — |
+ ^ + |
+ |
|
|
|
||
|
|
|
(\+п)(\-т) |
|
|
|
|
|
где m = |
— диаметр |
фланца, |
закрепляющего пилу на валу; т = |
|||||
D |
=0,14—0,16; |
|
|
|
|
|
||
Д — величина перекрытия |
пил по высоте |
пропила; |
||||||
Ьг |
— размер |
распиливаемого материала, |
для |
поперечной |
||||
|
распиловки |
круглого |
леса Ьг = d, |
где d — его диа |
||||
|
метр; при продольной |
распиловке |
Ьг = |
Я, где Н — |
||||
|
высота |
пропила; |
а' |
и а" — припуски |
на заточку |
|||
|
пилы; |
д л я ' пил |
диаметром до |
1 |
м |
припуск — |
||
50 — 60 мм и более 1 м — 80—100 мм.
Рис. 28. Расчетные схемы механизма пиления
Диаметр второй пилы D" = hD'. Отношение п = 1,0 — 0,5. Для
станка с одной пилой в формуле (303) п = 0, Д = |
0 и а" = 0. |
|
При отпиливании длинных отрезков, - когда |
/ ' • < / , где /' — рас |
|
стояние от шкива до пилы и / — длина отрезка, |
в формуле (303) |
|
m = |
^ L . , |
|
|
D |
|
где dui — диаметр шкива на валу |
пилы. |
|
Расстояние между валами пил по высоте пропила
Круглые пилы по ГОСТ 980—69 имеют размеры, приведенные в табл. 3.
125
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т А Б Л И Ц А 3 |
||
|
|
П р о д о л ь н ы е |
пилы |
|
|
П о п е р е ч н ы е |
пилы |
|
|||
Д и а м е т р , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мм |
толщина, |
мм |
число |
зубьев |
толщина, мм |
число з у б ь е в |
|||||
800 |
2,8; |
3,2; |
3,6 |
72; |
120 |
3,2; |
3,6 |
72; |
96; |
120 |
|
900 |
3,2; |
3,6; |
4,0 |
72; |
120 |
3,2; |
3,6 |
|
72; |
96 |
|
1000 |
3,6; |
4,0; |
|
4.5 |
72; |
120 |
3,6; |
4,0 |
|
96 |
|
1250 |
4,5; |
5,0 |
72; |
120 |
4,5 |
96; |
120 |
||||
1500 |
4,5; |
5,0; |
|
5,5 |
72; |
120 |
4,5; |
5,0 |
96; |
120. |
|
1600 |
4,5; |
5,0; |
|
5,5 |
72; |
120 |
4,5; |
5,0 |
96; |
120 |
|
При расчете усилия резания и мощности с достаточной точностью можно принимать толщину пилы Ь0 по формуле
и |
D |
|
D |
Йп = |
— -т- |
300 |
|
|
200 |
|
|
ИЛИ |
|
|
|
|
|
|
(304) |
где D — диаметр пилы. |
|
|
|
Ширина пропила Ъ зависит |
от |
величины развода зубьев на одну |
|
сторону |
|
|
|
b = b0 + 2s.
Для пил диаметром менее 1000 мм s = 0,2 -=- 0,7 мм и для пил диаметром более 1000 мм s = 0,9 ч - 1,2 мм. Меньшее значение отно сится к распиловке сухого леса и большее — к сырому. Профиль зубьев выбирается в зависимости от условий пиления. Пила зажи мается между фланцами, из которых один закреплен на валу пилы неподвижно. Осевое усилие прижима определяется по формуле
|
|
|
|
|
?о = -?г-, |
|
|
|
(305) |
|
|
|
|
|
|
Цвф. ср |
|
|
|
|
|
где |
4р,с £ |
— расчетный диаметр фланца, <2ф- с р = 0,9^; |
|
|
||||||
|
Р — усилие резания; |
|
|
|
|
|
||||
|
р, — коэффициент |
трения между |
фланцем и |
пилой, |
р. = |
|||||
|
|
= 0 , 1 ч - |
0,15. |
По усилию Р0 |
рассчитывается крепление |
|||||
|
|
пилы |
на |
валу. |
|
|
|
|
|
|
|
Обычно пила приводится в движение ременной передачей. Для |
|||||||||
плоского |
ремня |
диаметр |
шкива |
принимается |
при |
/ ' < / |
йш = |
|||
= |
(0,2 - 4 - 0,25) D. |
Если / ' > / (рис. |
28, б) |
и шкив |
не оказывает |
влия |
||||
ния на возможную высоту |
пропила, |
диаметр его берут |
из конструк |
|||||||
тивных соображений — от 400 до 800 мм. Для использования шкивов в качестве маховиков они делаются с утяжеленным ободом.
Диаметр вала пилы рассчитывают по усилиям, действующим на него. К ним относятся сопротивления резания ч надвигания, натяже-
126
ние обеих ветвей ремня, а также вес пилы и шкива. Расчет ведут по изгибающему моменту, так как он примерно в 4 раза больше крутя щего, действующего на пильном валу. Для определения диаметра вала пилы приближенно можно принимать расчетный изгибающий момент
МР = |
2PD, |
|
|
где Р — сопротивление резания; |
|
|
|
D — диаметр пилы. |
|
|
|
При расчете круглопильных станков приближенно диаметр |
вала |
|
|
пилы d (в мм) можно определять по формуле |
|
|
|
d = 25 + |
0,03D. |
(306) |
ч |
Для определения изгибающего момента от действия' сил на пиле необходимо знать величину и направление равнодействующей этих сил. В процессе пиления на круглую пилу действуют две взаимно перпендикулярные силы: резания и надвигания (рис. 28, в). При наи худших условиях пиления сила надвигания РН = Р, поэтому их равнодействующая
Я р = | / 2 Р . |
|
(307) |
В этом случае Rp направлена под углом — |
рад |
к силе резания, ко- |
4 |
|
|
торую считают параллельной хорде дуги |
дна |
пропила. |
Натяжение ветвей плоского ремня, приводящего в движение шкив |
||
(рис. 28, б), |
. • |
t |
SC + SU = 3P^-. |
|
(308) |
Скорость резания и надвигания
Пиление происходит при наличии двух движений — резания и надвигания. Скорость резания или окружная скорость пилы v при нимается от 50 до 80 м/сек. Скорость надвигания vH выбирается в за висимости от условий заполнения опилками пазухи зубьев и требуе мой производительности станка. Для выполнения первого условия необходимо удовлетворить неравенство:
|
va<n3-±-v, |
(309) |
|
л |
|
где |
t — шаг зубьев пилы; |
|
Я -=- высота пропила; |
|
|
п3 |
— коэффициент, зависящий от формы зуба и степени |
заполне |
|
ния его пазухи. Для продольных пил п3 = 0,1, для попе |
|
|
речных с симметричным зубом п3 = 0,3 и несимметричным |
|
|
0,2. |
|
127
Для станков, предназначенных для поперечной распиловки леса с периодическим надвиганием, скорость надвигания находят по за
данной |
производительности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
„ |
_ |
L H |
(1 + я 0 ) |
Л„ |
|
|
(310) |
||
|
|
|
|
|
|
|
3600Qc p Kn |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где |
Пч |
— часовая |
производительность; |
|
|
|
|
|||||||
|
Qcp — средний |
объем |
отрезка; |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
L H |
— общий путь надвигания; |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
L U |
= L + 0,\MM, |
|
|
|
(311) |
|||
где |
L — путь |
надвигания |
в |
пропиле, |
для радиального надвигания |
|||||||||
|
|
L = |
d |
и тангентального |
L = |
1,1ч- 1,2 d, |
где |
d — диаметр |
||||||
|
|
пропила; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
п0 — — |
|
принятое отношение скорости надвигания и обратного |
|||||||||||
|
|
v ° - х |
|
хода; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
|
|
|
где |
^ п н л |
— время работы станка; |
t — длительность цикла вместе с по |
|||||||||||
дачей под пилу. Для коротких отрезков длиной |
/ = |
1 м\ |
/С п =0,7ч - 0,8 |
|||||||||||
и для длинных |
/ = |
3,5 м, |
Кп |
= |
0,5 |
ч- 0,6; |
меньшее |
значение |
для |
|||||
мелкого |
леса |
и большее — для |
крупного. Скорость надвигания, |
по |
||||||||||
лученная по формуле (310), должна удовлетворять неравенству (309).
Усилие резания. Усилие резания |
на зубьях пилы |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
Р^КЬН^-, |
|
|
|
|
(312) |
где |
|
К — коэффициент сопротивления пилению; |
|
|
||||||
b |
и Я — ширина |
и высота пропила, |
|
|
|
|||||
v |
и |
У н — скорости |
резания и |
надвигания; |
|
|
||||
Коэффициент сопротивления пилению |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
К = К'КАК0, |
|
|
|
(313) |
|
где Ко — коэффициент, |
зависящий |
от |
степени заострения |
зубьев, |
||||||
|
|
при заточке один раз в смену |
Ко — 1.4; при заточке |
через |
||||||
Кд |
смену К0 |
= |
1,7; |
|
|
|
|
|
||
— коэффициент, |
который выражает зависимость сопротивле |
|||||||||
|
|
ния пилению от породы дерева; для сосны и ели |
Кя |
= 1, |
||||||
|
|
для березы — 1,25, дуба — 1,7, бука — 1,5, липы и осины— |
||||||||
|
|
0,8 и для |
лиственницы 1,1. |
|
|
|
|
|||
К' — коэффициент, зависит от условий |
пиления. |
|
|
|||||||
Для поперечного пиления сырой сосны |
пилами диаметром до |
|||||||||
1000 мм он имеет значение, приведенное |
в табл. 4, а для продольной |
|||||||||
распиловки — в табл. |
5. |
|
|
|
|
|
|
|||
128
|
|
|
|
|
|
Т А Б Л И Ц А 4 |
|
|
|
Значение К ' , |
daHJMM'1, |
при величине |
надвигания |
на з у б , |
мм |
Ширина |
|
|
|
|
|
|
|
пропила, |
|
|
|
|
|
|
|
мм |
0,02 |
0,04 |
0,05 |
0,08 |
0,1 |
0,15 |
0,2 |
3,5 |
10 |
8,6 |
7,7 |
7,2 |
6,7 |
6,1 |
- 5,5 |
5,0 |
8,3 |
6,8 |
6,1 |
5,4 |
5,0 |
4,2 |
3,9 |
При распиловке пилами диаметром от 1200 мм и более при боль шой высоте пропила сопротивление пилению увеличивается на 30— 5Q.%. Величина надвигания на один
зуб
|
|
|
С = |
/ - ^ . |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Высота |
пропила и путь надви |
|
|
|
|
||||||||
гания. Под высотой пропила по |
|
|
|
|
||||||||||
нимается |
проекция |
дна |
пропила |
|
|
|
|
|||||||
АВ |
на нормаль |
п—п |
к траектории |
|
|
|
|
|||||||
надвигания |
(рис. 29, а). |
Для |
про |
|
|
|
|
|||||||
дольной распиловки |
высота |
про |
|
|
|
|
||||||||
пила |
зависит от величины |
сбега |
Рис. 29. Высота пропила и путь |
|||||||||||
поверхности |
бревна |
и принимается |
||||||||||||
|
надвигания |
|
||||||||||||
в процессе |
пиления |
как |
величина |
|
|
|
|
|||||||
постоянная. |
В |
этом |
случае |
высота |
пропила |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
Я = 2 | / |
г2—х\ |
|
(314) |
||||
где |
г |
радиус |
поперечного |
сечения |
бревна; |
бревна (рис. 29, б). |
||||||||
|
х |
расстояние |
от плоскости |
пропила до оси |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т А Б Л И Ц А 5 |
||
|
|
Величина |
надви |
,. Значение |
/ С , |
Величина |
надвига |
Значение |
К', |
|||||
|
|
гания |
на |
з у б |
С, |
|
ния на |
з у б С, |
||||||
|
|
дан/мм' |
|
|
дан/мм^ |
|
||||||||
|
|
|
.4.11 |
|
|
|
|
|
мм |
|
|
|||
|
|
0,05 |
|
|
|
10,5 |
|
|
0,25 |
4,9 |
|
|||
|
|
0,10 |
|
|
|
8,6 |
|
|
0,30 |
4,5 |
|
|||
|
|
0,15 |
|
|
|
6,4 |
|
|
0,40 |
4,1 |
|
|||
|
|
0,20 |
|
|
|
5,5 |
|
|
0,50 |
3,9 |
|
|||
|
В процессе поперечной распиловки высота |
пропила |
величина |
|||||||||||
переменная. Наибольшее |
и среднее значения ее будут |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Нmax |
|
|
|
(315) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
тт |
Л |
d2 |
|
|
(316) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
с р |
_ Т Т |
|
|
|
||
129