![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Рахманов С.И. Основы расчета оборудования лесозаготовок
.pdfСкорость надвигания регулируется по условию vnd |
= |
0,024 |
мУсек. |
Зна |
||||||||
чение ее в зависимости от диаметра пропила |
|
будет |
|
|
|
|
|
|||||
d, |
м |
|
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
|
|
|||
v„, |
м/сек |
|
0,12 |
0,08 |
|
0,06 |
0,05 |
|
0,04 |
|
|
|
Допустимая скорость надвигания по условиям заполнения пазухи зуба |
||||||||||||
[формула (309)] при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
н |
6 0 2 |
с(\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
"max — |
50 СМ |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
72 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о„ = |
|
52 4 |
|
|
м/сек. |
|
|
|
|
|
|
|
0,2 — 5 0 |
= 1,04 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
500 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Принятая |
скорость надвигания для d m a x |
= |
60 см, с н |
= |
0,04 |
м/сек |
значи |
|||||
тельно ниже |
допустимой. |
|
|
|
|
|
|
|
|
при Нтах = |
||
Усилие |
и мощность резания |
определяют |
|
по формуле |
(312) |
|||||||
= 500 мм и ширине пропила |
6 = |
5 + 2 = 7 |
мм. Коэффициент К' при подаче |
|||||||||
на один зуб С = 52,4 9J®1 = |
0,042 мм по табл. 4 К' = 6,1 |
дан/мм2. |
При боль- |
|||||||||
|
|
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
шой высоте пропила возможно увеличение сопротивления резанию на 30 ч -50%,
вследствие этого принимаем К' = |
6,1-1,4 = |
8,5 дан/мм2. |
При Ка = 1 и Ко = |
||
= 1,4 по формуле (313) коэффициент |
К имеет следующее |
значение: |
|||
VK =8,5 - 1,4= 12 |
дан/мм2, |
|
|||
Р = |
1 2 - 7 - 5 0 ^ = |
37,5 дан. |
|
||
|
|
|
50 |
|
|
Мощность, затрачиваемая |
на |
пиление |
при г) = 0,95, |
||
|
37,5-50 |
ч . |
|
||
N = |
|
= 20 кет. |
|
||
|
100 |
0,95 |
|
|
Средний диаметр пропила небольшой, поэтому целесообразно использовать на пиление кинетическую энергию пилы и пильного механизма, применяя для
определения мощности двигателя формулу (324) при |
|
|
||
|
G = 31 • 1,62 = 79,4 дан, |
|
|
|
^ |
= 20 - 6-10-5 |
7 9 - 4 - 5 0 2 - ° - 0 4 = 1 9 , 3 |
шп. |
|
|
|
0,72 |
|
|
М о щ н о с т ь |
д в и г а т е л я |
м е х а н и з м а |
н а д в и г а н и я . Мо |
|
мент вращения рамы определяется по формуле (331). Для устранения |
влияния |
|||
момента от веса рамы и пильного механизма устанавливается пружина, |
закреп |
ленная в точке С (см. рис. 31, а) и рассчитанная на усилие сжатия Рс при вели
чине сжатия'
|
|
|
f |
^н^ с |
|
|
|
|
|
|
/ с |
— •Яо + k |
|
|
|
где / с — расстояние |
между |
точкой С и осью вращения рамы О0 . |
|
|
|||
Принимаем вес пильного |
механизма G n = 150 кг |
и вес рамы G p = |
116 кг, |
||||
расстояние от центра тяжести |
до оси вращения рамы соответственно |
/ п |
= R0 |
||||
и / р = 0,5 /? 0 . Наименьший |
угол наклона рамы а 2 = |
1,03 рад. При / с |
= |
0,4 м |
|||
наибольшее усилие |
сжатия |
пружины |
|
|
|
||
Р с |
= — (150 - 1,6+ 116-0,8) cos 1,03 = |
440 дан, |
|
|
|||
|
0,4 |
|
|
|
|
|
|
140
Наибольшая величина сжатия |
|
|
р |
0,82-0,4 |
. . . |
/с = |
= |
0,18 м • |
|
1,6 + 0,2 |
|
В формуле (331) угол ф находят из уравнения
cos ср = i ° - = |
= 0,25; ф = 1,35 рад. |
Я0,8
а0 = 1; УИр == 37,5 (sin 1,35 + cos 1,35) (1,6 + 0,2) = 82 дан-м.
Момент от силы инерции определяют по формулам (328), (330) и (332) при
vlt = 0,04 м/сек и / р = 0,2 сек
и' = —9_i9_!— = о,02 рад/сек;
1,6 + 0,2
|
|
|
/И,- = (150-1,62 + |
116-0,82) — |
— |
= |
4,65 |
дан-м, |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9,81-0,2 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Л* = |
82 + 4,65 = |
87 |
дан-м. |
|
|
|
|
|||
Мощность |
двигателя |
[формула |
(334) ] при т| = |
0,7 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
., |
30-87-0,02 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
N,, |
= |
|
|
= |
0,025 кет. |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
3,14-974-0,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Усилие на штоке силового |
цилиндра |
[формула |
(333)], действующего в точке а |
||||||||||||||
(см. рис. 31, а), при 1а |
= 0,3 м и б = |
— |
Та |
= — = 290 дан. |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
0,3 |
|
|
|
|
|
|
Т р а н с п о р т е р |
п о д а ч и |
|
х л ы с т о в |
п о д |
п и л у . |
Средняя |
ско |
|||||||||
рость |
подачи |
[формула |
(337)] при Пч = 36 л<3/ч, Ки = 0,45; |
Q c p = |
0,07 |
м3; |
|||||||||||
/ с р |
= |
3,6 м и /„ = 0,3 |
сек; Сх = |
0,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
vn. C D = |
|
|
|
3,6-3,6 |
|
|
|
'. |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 1 м сек. |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
3600 (1 — 0,45)-0,07 — 0,3-36 |
|
|
|
|
|||||||
|
Техническая скорость |
цепи транспортера |
определяется по формуле (342), |
||||||||||||||
в |
которой |
t„on |
находим, |
принимаяфиннмая приближенн! о -• = --10 кет. —По- формулам |
|||||||||||||
(340) |
и (34if и |
vn = |
U n . c p . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
= |
0,5-1,03 |
+ |
0,08-10= 0 4 |
3 с е |
к |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
v |
|
0,46 --10—1,01,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
0,3 + |
0,08-10 |
:0,42 |
сек. |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
0,6 + |
0,2-10 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Хлыст останавливается |
посредством упора при скорости |
а п = 0,1 м/сек |
без при |
||||||||||||||
менения второй |
скорости, |
поэтому |
V = 0. По формуле (339) |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
/ А 0 П ^ |
0 . 4 3 |
+ 0,42 _ P _ i l 0 , 4 2 ( l - 0 , 0 5 ) = |
0,38 сек.- |
|
|
||||||||
Скорость |
подачи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
3 6 |
|
|
|
м/сек. |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
' |
0,9(3,6 '— 0,38-1)• = |
1,25 |
|
|
|
141
Наибольшая |
скорость |
подачи |
|
[формула |
(335)] |
при jLir = 0,5 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
I |
= |
1 м; |
rip = 0,43 |
|
|
|
|
||||
' |
|
|
|
On. тах = |
Т/2-0,5-9,81-1-0,43 |
= 2 |
м/сек. |
|
|
|||||||||
Длина транспортера L = |
1-х., max или L = |
28 м. |
|
|
|
по формуле |
||||||||||||
|
Мощность |
двигателя при установившемся |
движении, находят |
|||||||||||||||
(68). В ней Мв |
= |
Мзв, |
определяемый |
по уравнению (67). |
|
|
||||||||||||
|
Тяговое усилие Tt определяют |
по формуле (62) при следующих значениях |
||||||||||||||||
членов, входящих в нее: Н = |
0; L = |
28 м*, wT = |
0,25; |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
„ _ Qmaxy |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lx. max |
|
|
|
|
|
||
|
|
3,2-800 |
m |
, |
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
, - |
|
|
||
|
qr = —• |
= 91 |
данм; |
t/T |
по формуле |
(49) при е = |
1,5 м, |
|||||||||||
|
|
|
28 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
дан/м. |
|
|
||
|
|
|
|
|
о т |
= 5,1 -2 Н |
— = 23,5 |
|
|
|
||||||||
По |
формуле |
(62) |
|
|
|
|
|
|
|
1,5 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
Т 4 |
= |
(91 + |
2-23,5) 28-0,25 = 970 |
дан. |
|
|
||||||||
При |
числе граней |
на звездочке ZQ = |
|
16 ее диаметр |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
£>3 = |
— |
^ |
|
= 0,51 |
м. |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sin |
я |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16 |
|
|
|
|
|
|
|
Момент на валу звездочки |
[формула |
(67)] при ц = 0,96 и 7\ = |
0 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
.. |
|
= |
9700,5-0,511 |
п с п я |
данм. |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
М з в |
|
|
— = 260 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2-0,96 |
|
|
|
|
|
|
|
||
Угловая скорость |
звездочки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
vn |
|
|
1,25 |
. _ |
рад/сек. |
|
|
||||
|
|
|
|
|
со = |
|
|
= —•— = 4,9 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
# з |
в |
-0,255 |
|
|
|
|
|
|
|||
При |
угловой |
скорости |
двигателя |
<вд в |
= |
152 рад/сек |
передаточное |
число |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
,• = |
15? = |
31, 11 = |
0,8. |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мощность двигателя при установившемся |
движении |
[формула |
(68)] |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
., |
|
970-1,25 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
N — |
|
|
: — = 15 Квт. |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100-0,8 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Мощность |
при пуске в ход [формула |
(73)] определяется при |
|
||||||||||||||
|
|
|
/ д в |
- 0,3 |
сек; |
АГдв = |
2; |
Wy = 0,25; |
/ р |
= 0,4 сек; |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
v = |
1,25 |
м/сек; |
т) = |
0,8 |
|
|
|
|||||
|
|
|
N„= 15 |
|
|
|
1,25 |
|
М |
М ' |
= 40 кет. |
|
||||||
|
|
|
|
1 9,81-0,25 |
2 j |
|
0,4 |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Перегрузка почти в 3 раза. Она происходит в течение 0,4 сек, что составляет^ |
|||||||||||||||||
от длительности цикла |
около |
12%, вследствие |
чего |
при выборе |
установочной |
142
мощности двигателя допустим коэффициент перегрузки /<"дп = 2. При этом условии
40
N = — = 20 кет.
2
Усилие на упоре при а п у = 0,1 м/сек, р.т = 0,5; Qmax = 2560 дан, S = = 0,1 [формула (343)]
Pv |
= 2560 ( — |
h 0,5] = 1300 дан: |
У |
V 2-9,81 -0,1 |
J |
Г л а в а XIV
ОСНОВЫ РАСЧЕТА К Р У Г Л О П И Л Ь Н Ы Х СТАНКОВ НЕПРЕРЫВНОГО ДЕЙСТВИЯ ДЛЯ ПОПЕРЕЧНОЙ РАСПИЛОВКИ
Основные параметры механизма пиления. Станки непрерывного действия для поперечной распиловки лесоматериалов носят название слешеров или триммеров. У первых пилы не меняют своего положе-
0 _ |
L 0 |
_ |
6 |
Рис. 32. Схема слешера и график его высот пропила
ния и потому распиловка происходит на отрезки определенной длины. Пилы триммеров установлены на качающихся рамах, что дает воз можность вводить их в действие по мере надобности и распиливать лесоматериалы на отрезки разной длины, кратной расстоянию между пилами. Как у слешеров, так и у триммеров распиливаемый материал надвигается на пилы посредством поперечного транспортера. При пилении с малой высотой пропила круглые пилы 1 закрепляются на одном валу, а при большой высоте они располагаются в шахматном порядке (рис. 32, а).
143
Особенность устройства пильного механизма заключается в том, что шкив располагают на достаточно большом расстоянии от пилы, при этом / ' > / , вследствие чего шкив не оказывает влияния на выбор
диаметра |
пилы. Число пил станка пп и длина отрезков |
/ связаны ра |
венством |
(гс п +1)/ = /б , где 16 — длина распиливаемого |
материала. |
Для равномерной загрузки двигателя станка при шахматном рас
положении |
пил (см. рис. 32, а) расстояние между |
осями их |
валов /п |
||||||
принимают |
ln^>-D и вместе с тем оно берется |
по |
уравнению |
||||||
|
|
|
|
|
/п = « 0 ; ± Л , |
|
|
(344) |
|
где п0 |
— целое число, обычно п0 = |
1н-3; |
|
|
надвига |
||||
i — расстояние между крюками на цепи транспортера |
|||||||||
|
ния; |
|
|
|
|
|
|
|
|
А — сдвиг фаз пиления (рис. 32, б), |
|
|
|
||||||
где Л р — число |
рядов пил; |
" Р |
|
|
|
||||
|
|
|
|
||||||
L |
— путь надвигания для одной пилы, определяемый по формуле |
||||||||
(319), |
в которой |
е0 |
принимают по |
уравнению |
(320) при R0 |
= 0 и |
|||
ха = 0. Значение |
уа |
в |
последнем |
уравнении |
должно быть |
больше |
|||
радиуса фланца |
пилы |
. Наибольшую высоту пропила для одной |
пилы находят по уравнению (315), а для всех пил станка в зависимости
от |
расположения пил графически (см. рис. 32, б) или по формуле |
||||
|
|
|
H'max = ntJl„Hmax, |
(345) |
|
где |
Нтах |
— наибольшая |
суммарная |
высота пропила для всех пил |
|
|
Нтах |
станка; |
|
|
|
|
— наибольшая |
высота пропила для одной пилы; |
|||
|
пп |
— число пил станка; |
|
|
|
|
л д |
— коэффициент, зависящий от расположения пил в станке. |
|||
- |
Если |
все пилы находятся в одном ряду с общей'геометрической |
|||
осью вращения или расстояние между осями пил кратно |
расстоянию |
||||
между крюками цепей транспортера |
и сдвиг фаз при пилении отсутст |
||||
вует, т. е. Д = 0, то все пилы работают одновременно с |
одинаковой |
||||
высотой |
пропила и л д = |
1. В случае, когда пилы расположены ря |
|||
дами и в каждом ряду число пил будет — , а сдвиг фаз Д = |
L , то каж- |
дыи ряд пил работает поочередно и
1
или
max — lip п max-
При расположении пил рядами и соблюдении условия
Д = , то п д = 0,85; Нтах = 0,85п„Нтах-.
144
Расстояние между |
крюками i |
по длине цепи транспортера надви |
|
гания принимают £ > L |
или г > 1 , |
2 dmax |
и кратным шагу цепи: |
|
i — пк • t, |
• |
где пк — целое число.
Скорость надвигания по производительности находят по формуле (172) при С х = 0,7—0,8. -
При работе пил от индивидуальных двигателей мощность каждого из них находят по формуле (321), в которой усилие резания Р опреде
ляют по уравнению |
(312) |
при наибольшей высоте пропила Нтах |
для |
||||
одной пилы. |
|
|
|
|
|
|
|
При групповом приводе, когда все пильные валы приводятся в дви |
|||||||
жение от одного двигателя в формуле (321) |
сумма усилий резания |
||||||
для всех пил Р п имеет следующее значение: |
|
|
|||||
|
|
Рп = КЬН'тах^-, |
|
(346) |
|||
где суммарную высоту Нтах |
находят по формуле (345). |
|
|||||
Основные параметры транспортера надвигания. Длину транспор |
|||||||
тера надвигания по условиям размещения пйл следует принимать |
|||||||
|
1 0 > ( Л р - ! ) * „ + ! , 2 Я . |
|
(347) |
||||
Длина цепи должна быть кратна |
расстоянию между крюками i, |
||||||
поэтому по формуле |
(247) |
при п ц |
t—l |
|
|
||
|
|
L 0 = |
" K < ~ z |
° f . |
|
(348) |
|
В соответствии с |
формулами |
(347) |
и (348) |
подбирают длину тран |
|||
спортера. Число цепей п' зависит от числа |
отрезков, которых, |
как |
|||||
правило, на единицу |
больше, чем число пил |
пп |
|
||||
|
|
п' = |
2 ( л п |
+ |
1). |
|
|
Транспортер надвигания следует проектировать с углом подъема а — 0,17—0,26 рад. По условиям работы более удобны в этом случае скребковые поперечные транспортеры с верхней рабочей ветвью. Для предохранения бревна от поворота во время пиления крюки необхо димо изготовлять с углом В<Н— (см. рис. 19, а). Тяговое усилие на
цепях в точке набегания их на звездочку равно |
|
|
|
т ; = Г 4 + Т р ) |
(349) |
где Г 4 |
— тяговое усилие от сопротивления движению цепей |
и груза; |
Т р |
— тяговое усилие от сопротивления резанию и надвиганию. |
Тяговое усилие Тй при провисании нижней ветви цепи для случая, когда распиливаемый лесоматериал надвигается по неподвижной опоре, определяется по видоизмененной формуле (63)
Ti = qT (wrL + H) + qT (w,L + H).
6 Заказ № 1330 |
145 |
Сопротивление |
от силы резания и надвигания при Р = |
Рп |
|
Тр |
= Рп [(sin ф + cos ф) + wr (sin ф—cos ф)]. |
(350) |
|
Если распиливаемый лесоматериал лежит на крюках |
или цепях, |
||
то в формулах для Т4 и Тр следует принять wr = wT. |
|
||
Обычно для |
слешеров угол |
ф я ; — , тогда |
|
|
|
4 |
|
|
Т р |
= 1,4Рп , |
(351) |
где Р п — суммарное сопротивление резанию определяют |
по формуле |
(346). Мощность двигателей при индивидуальном приводе пил на
ходят |
по формуле (321), а для |
транспортера |
|
|
|
|
^ |
= Ш^> |
|
( 3 5 2 ) |
|
|
|
100-11т |
|
|
|
где г|т |
— коэффициент полезного действия передаточного |
механизма. |
|||
Если для пильных механизмов применяют групповой |
привод и |
||||
все пилы приводятся в движение от одного двигателя, то |
|
|
|||
|
N„ = - ^ - , |
" |
(353) |
||
|
|
WOiin |
|
|
|
где Рп |
— определяют по формуле (346). |
|
|
||
При наличии общего группового |
привода для пил и транспортера |
||||
|
N = Nr + |
Nu. |
|
|
Цепи транспортера надвигания рассчитываются по формулам, при веденным для поперечных транспортеров с заменой Т* на Т4 [формула (349) ].
Расчет слешера
Ц е л ь |
р а с ч е т |
а— |
определение |
основных |
параметров |
и |
потребной |
||||||||
мощности |
двигателей |
слешера. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
И с х о д н ы е |
д а н н ы е : |
назначение |
слешера |
— распиловка |
бревен |
на |
|||||||||
чураки, длина бревен — 6 |
м, |
наибольший диаметр |
в |
вершине |
dmax |
— 40 |
см; |
||||||||
средний |
объем бревен |
Q c p |
= |
0,15 |
ж3 ; длина выпиливаемых чураков |
/ = |
1 |
м; |
|||||||
производительность |
Я с |
м = |
400 м3/смену; |
коэффициент |
использования |
рабочего |
|||||||||
времени |
С2 = |
0,7; |
коэффициент |
заполнения |
транспортера Ct |
= 0,7; привод |
ременный от одного ведущего вала; транспортер надвигания скребкового типа имеет угол наклона а = 0,17 рад; цепь шарнирная, шаг t = 250 мм, вес qr =
=6 дан/м; вес одного крюка qp = 4 дан; число граней звездочки z0 = 6; схема
размещения |
пил |
приведена |
на рис. 32, а. |
|
|
|
|
||||
О п р е д е л е н и е |
о с н о в н ы х |
п а р а м е т р о в . |
Расчетный |
диаметр |
|||||||
пропила |
при |
сбеге 1 см |
на |
1 м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dp = |
40 + |
5 = |
45 см. |
|
|
|
Диаметр |
пилы |
[формулы (303)] |
при |
m = |
0,14; я = |
0; Д = |
0; а" = |
0; -а' = |
|||
= 0,08 |
ж и |
b±= |
dcp |
|
|
|
|
|
' |
|
|
|
|
|
|
D= |
W |
8 + |
°-4 5 > |
=1,23 |
ж. |
|
|
|
|
|
|
|
|
1—0,14 |
|
|
|
|
146
В соответствии |
со стандартом |
D = 1,25 м. |
|
||
Число зубьев 1 = |
96 и шаг |
|
|
|
|
|
|
, |
1250-3,14 |
„, |
|
|
|
t = |
•— = 41 мм. . |
||
|
|
|
96 |
|
|
Толщина диска пилы (см. табл. 3) Ьа |
= 4,5 мм, ширина пропила при s = 1,2 мм |
||||
|
|
Ь = |
4,5 + |
2 -1,2 = 7 мм. |
|
Диаметр фланца |
dt p = 0,14-1250 = |
175 мм. Диаметр шкива dm = 400 мм. |
|||
Эксцентриситет |
надвигания [формула (320)] при |
||||
|
|
Уа = ^2 \ |
#0 = 0, |
Ха = 0. |
45 +17,5 = 3 2 с м
2
Путь надвигания для наибольшего пропила [формула (319)]
L = V |
(0,62 + 0,22)2 — 0,322 |
— V |
(0,62 — 0,22)2 — 0,322 |
= 0,54 м. |
||||||
Расстояние |
между крюками |
L |
принимаем кратным шагу цепи i = 0,75 м. |
|||||||
Наибольшая |
высота пропила |
для одной |
пилы |
определяется |
по формуле (315) |
|||||
|
|
Я т а , |
= |
^ |
- |
= 0,37 |
м. |
|
||
|
|
|
|
|
0,54 |
|
|
|
|
|
Число пил л п |
= 6 — 1 = 5 , |
пилы |
расположены |
в шахматном порядке в три |
||||||
ряда: по ходу |
в первом ряду — одна пила, в остальных — по две пилы. Сдвиг |
|||||||||
фаз |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д = |
М3! = |
0 , 1 8 Л . |
|
|
|||
Расстояние между осями пил при п0 = |
2 |
[формула (344)] |
|
|||||||
|
|
1„ = 2 0,75 — 0,18= 1,32 м. |
|
|||||||
Расчетная высота пропила при расположении |
пил по рис. 32, а определяется |
|||||||||
по формуле (345) при лд = 0,85 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Н'тах |
= 0,85-5-0,37= |
1,57 м. |
|
|||||
Часовая производительность |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Пч = |
|
|
= 82 м3/ч. |
|
|
|||
|
|
|
|
0,7-7 |
|
|
|
|
Скорость надвигания [формула (172)]
82-0,75
0,17 м/сек.
3600-0,15-0,7
Величина надвигания на зуб при v = 50 м/сек
017
С= 41 - L — = 0,14 мм. 50
Р а с ч е т |
м е х а н и з"м а |
п и л е н и я . |
По табл. |
4 коэффициент К' = |
= 4,2 дан/мм2. |
При заточке один |
раз в смену |
К0 = 1,4 |
и распиловке березы |
6* |
|
|
|
147 |
Кд = 1,2, а также с учетом влияния большой |
высоты пропила |
(1,3) коэффици |
|||||||
ент сопротивления пилению |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
К = 4,2-1,4-1,2-1,3 = |
9,2 |
дан/мм*. |
|
|
||||
Усилие резания |
на одной пиле |
[формула |
(312)] |
|
|
|
|||
|
|
Р = 9,2-7-370 ^ |
= |
81 |
дан. |
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
|
|
|
|
|
Расчетный изгибающий |
момент на валу пилы |
|
|
|
|
|
|||
|
|
М р = 2-81 -1,25 = |
200 |
|
дан/м. |
|
|
|
|
Расчетное усилие |
резания на пилах [формула |
(346)] при Нтак |
= |
1570 мм |
|||||
|
|
Р п = 9,2 - 7 - 1570 — = 338 дак. |
|
|
|
||||
|
|
|
50 |
|
|
|
|
|
|
Мощность двигателя для пильного механизма при т)п = |
0,9 |
|
|
||||||
|
|
л, |
3 3 8 - 5 ° |
1 0 |
0 |
|
|
|
|
|
|
iVn = |
= |
188 кет. |
|
|
|
||
|
|
|
100-0,9 |
|
|
|
|
|
|
При работе с индивидуальными двигателями |
мощность каждого |
из них при |
|||||||
ть = 0,97 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к, |
8 1 - 50 |
с |
|
|
|
|
|
|
|
N„ = |
= |
41,5 кет. |
|
|
|
||
|
|
|
100-0,97 |
|
|
|
|
|
|
Р а с ч е т |
м е х а н и з м а |
н а д в и г а н и я . |
Длину |
транспортера |
|||||
определяют по формуле |
(347) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L 0 |
= (3— 1)-1,32 + 1,2-1,25 = 4,12 |
м. |
|
|
Длина транспортера по условиям кратности i длине цепи, формула (348), при z0 = 6 и длине цепи L 4 = 2-4,12 + 6-0,25 = 9,74 м. Число крюков
„_ 9 , 7 4 _
Лк - о Т 5 - 1 3 '
|
|
13-0,75 — 0,25-6 |
|
L a |
= |
• |
= 4,1 м. |
|
|
|
2 |
Число цепей п' = 2 (пп + |
1) = |
2 • (5 + |
1) = 12. |
Сопротивление надвиганию от сил резания и надвигания при
е„ = 0 , 3 2 л , созф = — ; cos <р = - 1 ^ - — 0,51;
R0,625
Ф= 1,03 рад; sin ф = 0,86.
По формуле (351)
Г р = 338-1,4 = 470 дан.
Вес 1 м цепей с крюками
о т = 12-/б + — ) = 137 дан/м.
{0,75)
148
Вес груза на 1 м цепи |
при наибольшем |
весе |
бревна |
|
|
|
||||
< W |
= |
|
0.03)2-3,14 6 . 8 0 0 = 7 |
0 |
0 д |
а |
н > |
|||
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
о г = |
0,75= |
940 |
дан/м. |
|
|
|
|
|
Тяго'вое усилие на цепях т\ при |
Я = 4,2 sin 0,17 = |
0,73 |
м и L = 4 м [фор |
|||||||
мулы (349) и (63)], при ц т = |
0,25 и ц.г |
= 0,35 |
|
|
|
|
||||
Т\ = 137 (0,25-4 + 0,73) + 940 (0,35-4 + 0,73) + |
470 = 2800 дан. |
|||||||||
Мощность двигателя механизма |
надвигания |
при г|т = |
|
0,75 |
||||||
|
|
., |
2800-0,17 |
|
|
|
|
|
||
|
|
Л'и = |
— = 6,3 /сет. |
|
|
|||||
|
|
|
100-а, 75 |
|
|
|
|
|
||
При работе слешера с одним двигателем |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
N = |
188 + 6,3= - |
195 кет. |
|
|
||||
Первоначальное натяжение цепей при провисании I = |
0,5 м, |
|||||||||
S = idd |
= |
|
= 550 дан ~ = |
600 дан. |
||||||
|
8/ |
8-0,5 |
|
|
|
|
|
|
||
Динамическая нагрузка |
на |
цепь |
[формулы |
(239) |
|
и (240)] |
||||
Р д = 6 ( |
3 |
- ' 4 ' У 7 |
У 7 ( 1 |
3 7 + 9 |
4 0 > 4 ' М = |
|
840 дан. |
|||
|
\ |
6 |
) \ |
9,81-0,25 |
/ |
|
|
|
Полное натяжение с учетом динамической нагрузки
S = 2800 + 600 + 840 = 4240 дан.
Натяжение одной цепи
S„ = — = 350 дан. 12
Г л а в а XV
ОСНОВЫ РАСЧЕТА К Р У Г Л О П И Л Ь Н Ы Х СТАНКОВ ПЕРИОДИЧЕСКОГО ДЕЙСТВИЯ Д Л Я ПРОДОЛЬНОЙ РАСПИЛОВКИ ЛЕСА
Наибольшее распространение станки этого типа имеют в шпалопилении, поэтому они называются шпалорезными.
Механизм пиления шпалорезного станка
Назначение станка — выпиливание шпал из кряжей. Распиловка кряжей характеризуется расположением пропилов на его торце, (рис. 33, б), носящим название «постава». В зависимости от диаметра кряжа из него выпиливают необрезные шпалы при d<]30 см или об-
149