книги из ГПНТБ / Рахманов С.И. Основы расчета оборудования лесозаготовок
.pdfгде Кш — коэффициент, |
учитывающий |
форму |
шипа, угол заостре |
ния его, дляконических |
шипов |
при угле заострения |
|
0,8 — 0,9рад |
Кш = 0,65--0,7; |
|
К— коэффициент, учитывающий влияние породы и состояние древесины; К — 1,1-=-1,3;
р — удельное сопротивление |
внедрению |
шипов в |
древесину; |
||||||
для |
расчетов можно |
принимать р = |
50-4-80 |
дан/см2; |
|||||
Рш — площадь поперечного сечения основания |
шипа; |
|
|||||||
z — число шипов на одной |
челюсти; |
|
|
|
|||||
|
|
|
z = (2n' + |
n")n0, |
|
|
|
||
где и„ —- число |
шипов на одном |
захватном устройстве. При зажиме |
|||||||
пачки не все шипы внедряются в торцы бревен. В связи с этим |
|||||||||
|
|
|
г |
_ |
г Р |
|
|
|
|
где zp — число шипов, |
находящихся |
в^работе; |
|
|
|
||||
С — коэффициент; |
обычно равен 0,5-4-0,7. |
|
|
|
|||||
Расчет торцового грейфера |
|
|
|
|
|||||
Ц е л ь р а с ч е т а |
— определение основных параметров торцового грей |
||||||||
фера и усилия, действующих на его челюстях. |
|
|
|
||||||
И с х о д н ы е |
д а н н ы е : торцовый грейфер (см. рис. 14) для погрузки |
||||||||
бревен от 4,5 до 6 м, dcp = |
|
18 см, йт-1П= |
|
12 см, грузоподъемность крана 7000 дан. |
|||||
Обе челюсти грейфера подвижны, диаметр основания шипов йш = |
1,5 см. |
||||||||
О п р е д е л е н и е |
о с н о в н ы х |
п а р а м е т р о в . |
Наибольшее рас- |
тояние между челюстями грейфера определяют по формуле (148)
1тах= 1,15-6 = 6,90 м. Ход стенки грейфера по формуле (149)
/ х = 0,5 (6,90— 4,5)= 1,2 м.
Расчетный вес груза находится по формуле (141) при Кгр — 0,4
= |
7000 |
= 5 0 0 0 |
д а н |
_ |
|
|
|
1+0, 4 |
|
|
|
|
|
Площадь стенки грейфера по формуле (150) при Ку — 0,6 и у = |
800 дан/м3 |
|||||
иГ |
5 0 0 0 |
I -7С |
о |
|
||
bh = |
|
|
= 1,75 м2. |
|
||
|
6-800-0,6 |
|
|
|
||
При — = 0,4 получим 6 = |
2,1 м, h = ~ |
0,85 м. |
|
|||
Ь |
|
|
|
|
|
|
Число захватов по высоте стенки |
|
|
|
|
||
п = |
h |
= |
0,85 |
, |
. | |
. |
dmin |
0,12 |
/, |
|
|
||
|
|
|
|
|
||
по длине |
|
|
|
|
|
|
|
dmin |
2 ' 1 . = 18. |
|
|||
|
0,12 |
|
|
|
60
О п р е д е л е н и е |
д е й с т в у ю щ и х |
у с и л и й . |
Усилие, |
необходи |
||
мое для выравнивания торцов, по формуле (151), при т|э = |
0,25 и р. = |
0,6 |
||||
Ра |
= 5000 - ^ - 0,6 - 0,25= 3520 дан. |
|
|
|
||
|
|
0,18 |
|
|
|
|
Усилие для захвата |
пачки |
находят по формуле (152) при |
|
|||
Km = 0,7; К = 1,1; |
р = 60 дан/см*, |
йш=\,Ъ |
см, |
с = 0,6. |
|
Число шипов на челюсти
z = (2я' + п") щ,
при п0 = 2
z = (2 - 7+ 18) 2 = 64 шипа,
Р 3 = 2-0,7-1,1 -60-1,8-64-0,6 = 6400 дан.
По этому усилию ведется расчет привода грейфера и его прочностный расчет.
Основы расчета челюстного захвата
Челюстные захваты применяются в тракторных и автомобильных погрузчиках в качестве рабочих грузозахватных органов. '
Выбор и определение параметров. К основным параметрам таких захватов относятся: площадь захвата при замкнутых челюстях F , расстояние между рычагами захвата по длине груза 13.
Площадь захвата определяется в зависимости от веса пачки и длины лесоматериалов. Размеры поперечного сечения пачки в зависимости от принятой формы ее находят по формулам (139) или (140).
Расстояние между рычагами захвата 13 выбирается из условия устойчивого положения груза на рычагах с учетом различной длины лесоматериалов с тем, чтобы центр тяжести груза находился между рычагами. Для поваленных деревьев и хлыстов это расстояние при нимается в пределах 2—3 м, для бревен — 1,5ч-2,5 м.
Определение усилий на челюстном захвате. Подъем груза таким захватом происходит в два' приема. Первый из них подготовительный, когда груз сдвигается при горизонтальном движении захвата и под него подводится нижняя челюсть. При втором приеме нижняя челюсть, вращаясь, поднимается и захватывает часть груза, отрывая его от остальной массы.
Схема действующих сил в процессе сдвигания груза представлена на рис. 15. Масса груза, приходящая в движение при нажиме на нее захвата, на рисунке не заштрихована и отделена от остальной массы прямой а—Ь. Угол наклона этой прямой а 0 — угол естественного от коса для круглых лесоматериалов. Для поваленных деревьев и хлы
стов а 0 |
= 0,87-4- 1,13 рад, |
для бревен 0,6 ч- 0,75 рад. Если груз |
лежит |
на земле и нижняя |
челюсть, как клин, подводится под него, |
тогда можно принять, что подвижная часть груза лежит на наклонной плоскости ab и на нижней челюсти захвата.
Общий вес сдвигаемого груза
Q = Qi + Q2 ,
где — вес части штабеля или призмы с основанием cab и высотой А;
Q = 0,5ctga0h4cpKyy. |
(153) |
61
Вес бревен, находящихся |
над нижней челюстью при малом значении |
|
угла [3, |
Q2 = hl4lcpKyy, |
(154) |
|
||
где 1Ч — горизонтальная |
проекциянижней |
челюсти; |
h — высота слоя; |
|
|
Ку — коэффициент плотности укладки |
штабеля. |
|
Общее сопротивление, |
оказываемое передвигаемой частью груза |
при горизонтальном перемещении челюсти и небольшой скорости дви жения,
Px |
= Qi cosa0 (sin а0 — jj,6 cosa0 ) + Q2 (sin 26 + p. cos2 6 -4- ц3), (155) |
|||
где 6 — угол наклона нижней |
челюсти; |
|||
\а — коэффициент |
трения |
бревен |
о челюсть; |
|
[ i 6 |
— коэффициент |
трения |
бревен |
о бревна; |
[i3 |
— коэффициент трения челюсти о землю. Если груз лежит на |
|||
|
поперечинах |
и челюсть не касается земли, то \а3 = 0. |
Рис. 15. Расчетная схема челюстного захвата
Приближенно можно принять Q2 == Qn , где Qn — грузоподъем ность погрузчика.
Сила Рх воспринимается нижней челюстью и передается на ру коять захвата, вызывая момент в точке d и осевое усилие, действующее на рукояти
Мр = ~- Qi cos a0 (sin a0 — р,б cos a0 ) + Q3 (sin 28 +' ц cos2 В + p,3) h. (156)
Поперечное сечение рукояти проверяют на сложное сопротивле ние от поперечного изгиба, вызываемого моментом Мр, и от сжатия осевым усилием в ней Рх.
62
После захвата пачки происходит ее подъем при вращении нижней челюсти в вертикальной' плоскости под действием момента
|
|
|
|
|
|
|
M 0 = Q l / g + /2, |
|
|
|
(157) |
||||||
где |
1Х = 0,6; |
/ч |
и 1^ = 0,6 |
h. |
Приближенно при круглом |
сечении |
|||||||||||
пачки |
h = |
/ч |
= D n , |
где Dn |
— диаметр |
пачки. При эллиптическом |
|||||||||||
сечении 1Ч = а и h = b. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
На этот момент рассчитывается привод нижней челюсти. |
|
|
||||||||||||||
|
При |
подъеме |
пачки на рукоять действует момент |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
M p |
= Lp Q + (/ p |
+ / n ) - f , |
|
|
|
(158) |
|||||
где |
|
L p — д л и н а |
рукояти; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
/ р |
и / п |
— момент, инерции |
рукояти |
и пачки, отнесенные |
к оси |
|||||||||||
|
|
|
|
вращения |
рукояти; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
со — угловая скорость вращения |
рукояти; |
|
|
|
|||||||||||
|
|
/р |
— время |
разгона. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
По моменту Мр рассчитывается |
привод |
рукояти. |
|
|
|
|||||||||||
|
|
Расчет челюстного захвата |
тракторного |
погрузчика |
|
|
|||||||||||
|
Ц е л ь |
р а с ч е т а — определение |
|
параметров |
челюстного |
захвата и |
|||||||||||
денствую"щих |
усилий. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
И с х о д н ы е |
д а и н ы е: |
назначение |
погрузчика — погрузка |
хлыстов |
||||||||||||
на |
подвижной |
состав, |
грузоподъемность — 3000 |
дан; |
средняя длина хлыста |
||||||||||||
/ с р = 18 м, угол откоса |
штабеля |
хлыстов а 0 = — |
рад. |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
Р а с ч е т |
|
о с н о в н ы х п а р а м е т р о в . |
Площадь |
захвата |
при замк |
|||||||||||
нутых челюстях |
по формуле |
(138) при у = |
800 дан/м3 |
и К3 |
= 0,8; |
Ку |
= 0,6 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
F3= |
|
т |
|
|
= о 1 « Л - . |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
800-18-0,8-0,6 |
|
|
|
|
|
|
||||
При |
круглом |
сечении пачки: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
-, / |
4-0,42 |
. |
„ |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
D = \ / |
•— = 0,/ол/ . |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
3,14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р а с ч е т |
|
д е й с т в у ю щ и х |
у с и л и й . |
Горизонтальная |
составляю |
щая усилия, действующего на челюсти при формировании пачки, формула (155)
при Q = 3000 дан, h и 1Ч |
равны диаметру пачки, Л = |
/,, = 0,75 м, fS = 0,15 рад> |
||||||
Ку = 0,6; ц = |
0,3; ц б = |
0,6. |
По формуле (153) |
|
||||
|
<?! = 0,5-0,75= ctg — • 18-0,6-800= 1400 дан. |
|||||||
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
Рх |
= 1400 cos -^r/sin — |
— 0,6 cos — ) + |
3000 (sin 0,3 + |
|||||
|
|
3 |
\ |
3 |
|
3 |
/ |
|
|
+ |
0,3 cos2 0,15 + |
0,6) = ~ |
3700 дан. |
||||
Момент, действующий от силы |
Рх, |
по формуле |
(156) |
|||||
М'= |
1400 cos — (si n — |
— 0,6 cos — ) - ^ - + 3000 (sin 0,3 + |
||||||
p |
3 |
I |
3 |
|
|
3 I -3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,3 cos2 0,15 + |
0,6) 0,75 = |
3420 |
дан-м. |
63
Момент, необходимый для подъема пачки нижней челюстью по формуле
(157) при 1Х — 0,6 D = |
0,6-0,75 = 0,45 м и 1У = |
1Х. |
Ма |
= 3000]/2-0,45= = 1900 |
дан-м. |
С учетом неравномерности распределения нагрузки на челюсти расчетный момент привода одной челюсти
2 м |
2-1900 |
t o e n v |
М0 — — М0— |
= |
1260 дйН'М. |
3 |
3 |
|
На этот момент и рассчитывается привод рычага нижней челюсти.
Основы расчета клещевого захвата
Клещевые захваты применяются в качестве грузозахватных орга нов в кранах-манипуляторах для поштучного перемещения лесома териалов (поваленных деревьев, хлыстов, бревен и т. д.).
Рис. 16. Расчетные схемы клещевого захвата
Выбор и определение основных параметров. Основными парамет рами клещевого захвата и его привода являются размеры клещей, 1 углы их поворота и ход штока силового цилиндра. Исходными вели чинами для определения этих параметров служат наибольший и наи меньший диаметры захватываемых круглых лесоматериалов, угол между верхней и нижней частью клещей со (рис. 16, а), а также углы
б0 и у2. Угол а>;> — , его следует принимать примерно l,75-f-l,90 рад,
64
а угол 60 <Н— • Угол у2 в сумме с углом б0 характеризует величину раствора клещей при захвате самого крупного бревна;
|
|
|
|
• vB== (0,4 ч-0,5) р0 . |
|
|
Ход |
штока |
зависит |
от величины а и L , первая |
из них берется, |
||
a<dmln, |
а вторая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L = (1,2ч-1,3)/', |
|
|
где V —длина |
верхней |
части |
клещей; |
|
||
|
|
|
dmax |
r t g |
J o ± S o . + c t g ( 6 o + Y 2 ) ] |
(159) |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
' " |
2 |
|
Длина нижней части |
клещей |
|
|
|||
|
|
|
|
r=j'iiii°°. |
(mo) |
|
Причем |
|
|
|
|
sin В0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ро + |
60 |
= я—со и 60 = (л —ю—б0 ). |
|
Расстояние от конца клещей до оси их вращения /"' = 02В
|
r = /'cos60 |
+ /"cosp0 . |
(161) |
Величина хода |
штока |
|
|
По рис. 16, а |
^ход = ^1 |
|
|
|
|
|
|
|
хх = OjCJ и х2 |
= 03С'3 или |
|
Ьход |
— V (cos 63—cos 8j) — L (cos <p3—cos cp^, |
(162) |
где L — АСг —длина тяг клещей, углы cpt и ср2 находят из формул
sin фх = (/' sin 61—0,5 а),
где бх = б„ + vi.
si:n V i = -fpr 5 sin<P3 = - i - ( r s i n 6 3 — 0 , 5 а ) ,
угол 63 определяют по уравнению |
|
|
tg 63 =- |
d m i n |
(163) |
2 |
I |
2 |
2 |
Определение действующих усилий. Усилие на клещах будет наи большим в процессе захвата груза, когда груз скользит по ним. В об щем случае, когда клещевой захват действует наклонно (рис. 16, б),
усилие на клещах |
в точках А и В определяется по уравнениям (14) |
||||
и |
(15), в которых |
принимается 7 = 0, |
|ха = |
\ib = |х, а = |
0 и ср0 = |
= |
Фь — а = |
2В0 <^0. Вследствие |
этого |
знак при |
\ib следует |
65
взять обратным по своему значению. При этом условии на нижней части клещей
|
|
дг = л |
sin(2B + a) + |
u.cos(2B4-oQ |
|
^ о д |
|||
|
|
° |
(I — u.2) sin 26 — 2ц cos 28 |
' |
; |
||||
где |
а — угол наклона клещей; |
|
|
— у2 (см. рис. 16, б). |
|||||
|
Q — расчетный вес |
груза; р = |30 |
|||||||
|
Угол Y 2 |
— величина |
переменная, |
|
Г 8 = (0,4 -н 0,5) |
р 0 или р = |
|||
= |
(0,6-0,5) |
р0 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
На верхней части клещей |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Q |
|
(г cos а + |
sin а |
|
(165) ~ |
|
|
|
|
|
(1 — JLI2) sin 2р — 2(.icos26 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
После захвата груз по отношению к клещам не перемещается, поэ |
||||||||
тому в формулах (164) и (165) |
и. = 0. |
В этом случае |
|
||||||
|
|
|
|
sin 26 |
|
|
sin2B |
|
|
Осевое усилие на штоке силового цилиндра при захвате |
груза |
||||||||
при подъеме |
Я„ = |
+ |
sin Р; |
|
(166) |
||||
|
|
|
|
|
|
(167) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Усилие, |
нормальное к |
оси штока |
при захвате |
и подъеме |
||||
|
|
|
N0 |
= (Na-Nb) |
|
cos р, |
|
(168) |
|
|
|
|
|
|
|
|
cosp. |
|
(169) |
Осевое усилие вызывает растяжение штока. По этому усилию и скорости движения определяется необходимая мощность привода клещевого захвата. Усилие, нормальное к оси штока, вызывает его изгиб. Наибольший момент, действующий на нижней части клещевого захвата, относительно точки О при захвате груза наибольшего диа метра (см. рис. 16, б)
|
|
М0 = |
Na-llt |
|
|
|
(170) |
|||
где /, — плечо действия силы |
Na; |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
cos(60 |
+ |
p0 ) |
+ sin 6n |
|
|
(171) |
||
|
|
|
|
|
|
sin p0 |
|
|
|
|
Расчет клещевого захвата |
манипулятора |
|
|
|
||||||
Ц е л ь |
р а с ч е т а — определение |
основных |
параметров |
и усилий, |
дейст |
|||||
вующих на |
захвате. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И с х о д н ы е |
д а н н ы е : |
назначение |
манипулятора — поштучная по |
|||||||
дача бревен диаметром от dm ;„ = |
15 |
см до |
йтах |
= 40 см. |
Вес наибольшего |
|||||
бревна — 1000 ран, |
внутренний |
угол |
клещевого |
захвата |
о |
— 1,75 рад |
(см. |
66
рис. 16, б), 'угол 5„ = |
я |
а = 14 см, длина тяг клещей L = |
1,3 /', |х = |
0,25, |
||
рад, |
||||||
я |
-, |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
а = — |
рад. |
|
|
|
|
|
4 |
|
о с н о в н ы х |
п а р а м е т р о в . |
Угловые |
пара |
|
О п р е д е л е н и е |
||||||
метры: |
|30 + 50 = |
я—со = 3,14—1,75= 1,4 рад, |
|
|
||
|
|
|
Я
тогда р0 = |
1,4 |
= 0,87 |
рад. |
|
|
|
6 |
|
|
при у2 = 0,4(30 = |
0,35 рад по формуле (159) |
Длина |
верхней |
части |
клещей |
||
|
|
2 |
tg 0,7 + |
ctg ( — + 0,35 |
= 0,34 м. |
|
|
|
6 |
|
Длина нижней части клещей по формуле (160)
я
sin —
I" = 0,34 — = 0,22 м. sin 0,87
Расстояние от конца клещей до точки вращения, формула (161)
|
|
/"' = |
0,34 cos — +,0,22 cos 0,87 = 0,44 м. |
|
||||||
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
Длина хода штока |
определяется по формуле (162), в которой угол 6j = |
|||||||||
= S0 + |
у-,, где угол у1 |
находят |
из уравнения |
|
|
|
||||
|
sin V, = |
= |
= 0,45; |
V l = |
0,46 |
рад и б, = |
0,96 |
рад. |
||
|
|
21"' |
2-0,44 |
|
|
|
|
|
|
|
Угол фа |
находят при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L — 1,3-0.34 = |
0,44 |
м. |
|
|
||
Из формулы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
,,, |
. - |
. к , |
0,34 sin 0,96 —0,07 |
п |
л 0 |
||
|
sin Ф, = — |
(/ |
sin о, — 0,5а) = — • |
|
= 0,48; |
|||||
|
|
L |
|
|
|
|
0,44 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Фх = |
0,50 |
рад. |
|
|
|
Угол б 3 |
определяется |
из формулы (163) |
|
|
|
|
||||
|
|
tg 63 = |
|
|
|
= 0,23 и й3 = 0,22 |
рад. |
|
||
|
|
|
0,34 —0,075 tg 0,7 |
|
|
|
|
|||
Угол ф3 из |
уравнения |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
sin фз = -j- |
{V sin б3 — 0,5а), |
|
|
|||
|
|
|
0,34 sin 0,22 — 0,07 |
|
|
|
|
|||
|
|
sin фз = — |
• |
— = |
0,023; фз = 0,02 рад. |
|||||
|
|
|
|
0,44 |
|
|
|
|
|
|
Длина |
хода |
штока по формуле |
(162) |
|
|
|
|
|
||
1 Х 0 Д = |
0,34 (cos 0,22 — cos 0,96) — 0,44 fcos 0,023 — cos 0,50) = 0,08 м. |
67
Р а с ч е т д е й с т в у ю щ и х |
у с и л и й . |
Усилие |
при захвате груза |
||||
определяется по формулам (164) и (165) |
|
|
|
||||
|
|
|
Р = 0,5 0,87 = 0,435 рад, |
|
|
||
|
sin(0,S7 + — 1 + 0,25 cos [о ,87+ |
— |
|
||||
Na = |
1000 |
^ |
* - i |
|
1i- |
= 2500 дан, |
|
|
(1 — 0,253) sin 0,87 — 2-0,25• cos 0,87 |
|
|||||
|
|
|
0,25 cos |
(- sin — |
|
|
|
Nb |
= 1000 |
|
|
|
= 2190 |
дан. |
|
|
(1 — 0,252) sin 0,87 — 2• 0,25• cos 0,87 |
|
|||||
Осевое усилие на штоке при захвате, |
формула (166), |
|
|
||||
|
Р0 |
= |
(2500 + 2190) sin 0,435 = 2000 дан. |
|
|||
Нормальное усилие на оси штока, формула (168), |
|
|
|
||||
|
М0 = (2500 — 2190) cos 0,435 = |
282 дан. |
|
||||
Наибольший момент на нижней части клещей относительно точки 0 опреде |
|||||||
ляется по формулам (170) и (171) |
|
|
|
|
|||
|
|
М0 |
= Nalx = 2500• 0,33 = 830 дан • м, |
|
|||
|
1г |
= |
0,34 cos 1,39 • |
sin 0,52" |
= 0,33 м. |
|
|
|
|
|
|
cos 0,87 |
|
|
|
Г л а в а V
ОБЩИЕ ОСНОВЫ РАСЧЕТА ТРАНСПОРТЕРОВ И ЭЛЕВАТОРОВ
Определение основных параметров
К основным параметрам транспортеров относятся: длина и высота подъема, скорость движения, тип тягового органа. Исходными вели чинами являются: производительность транспортера, размеры пере мещаемого груза, расстояние перемещения и высота его подъема. Если транспортное устройство помимо передвижения груза предназначено и для других целей, например для сортировки или подачи к станкам, то следует принять во внимание режим работы склада или цеха, ко торые обслуживает транспортер.
Производительность и скорость тягового органа. При перемещении груза порциями скорость тягового органа определяется по формуле
где Пч |
— часовая объемная производительность; |
|
|
|
||||
Q0 |
— средний объем порции |
груза |
или объем одной штуки его; |
|||||
i |
— расстояние |
между порциями; у поперечных |
элеваторов |
и |
||||
|
скребковых |
транспортеров |
/ — расстояние |
между |
рабо |
|||
|
чими органами; для |
продольных |
транспортеров |
с = |
1б, |
|||
Сх |
' где 1б —длина бревна, |
кряжа или доски; |
|
|
|
|||
— коэффициент заполнения по длине |
тягового |
органа. |
|
68
Для поперечных транспортеров и элеваторов Сг = 0,8 -4- 0,9; для
продольных транспортеров |
|
Сх = - 4 - . |
(173) |
где а — расстояние между смежными торцами бревен или досок. Оно принимается по условиям загрузки и разгрузки. По последнему ус ловию а > 0 , 8 - г - 1,0 м. Скорость и расстояние между рабочими ор ганами связаны между собой следующей зависимостью:
, _ L = J 6 Q O Q o |
7 |
где tt — время прохождения тяговым органом расстояния i. По нему и режиму работы подбирают величины i и v. При этом стремятся снизить скорость v, так как увеличение ее приводит к большой неравно мерности движения цепного тягового органа и увеличению динамиче ской нагрузки. В практике находят применение скорости движения
цепи у поперечных транспортеров — 0,2 -~- 0,4 м/сек, |
у |
продольных |
|
транспортеров — 0,6 ч- 1,0 м/сек. и редко |
больше. |
У |
скребковых |
транспортеров, перемещающих опилки, v = |
0,3 -г- 0,4 |
м/сек. |
Если груз движется непрерывным потоком, что наблюдается у ленточных транспортеров, скорость движения тягового органа опре
деляется по формуле |
|
|
|
v = — - ч — , |
(175) |
где F — площадь поперечного сечения потока; скорость ленты прини |
||
мается до |
5 м/сек. |
|
Длина |
транспортера L 0 определяется |
по расстоянию между его |
концевыми колесами (звездочками), при этом, как правило, задается горизонтальная проекция
L = £ 0 c o s a
и вертикальная |
|
|
|
|
||
|
|
Я = L0 sincc. |
|
|
|
|
|
При |
концевой загрузке и разгрузке поперечного транспортера |
||||
|
|
L = L H - ( L , + |
LP ) и H = H„+-ha |
+ |
ha, |
|
где |
L H |
и Я и — соответственно |
горизонтальная |
и |
вертикальная про |
|
|
|
екции расстояния между пунктами загрузки и раз |
||||
|
|
грузки (рис. 17, а); |
|
|
|
|
|
L 3 |
и L p — горизонтальные и Л3 и hp |
— вертикальные проекции |
|||
|
|
загрузочных и разгрузочных площадок. |
||||
|
При загрузке и разгрузке гравитационным способом |
|||||
|
|
ha |
ha . |
|
|
|
|
|
-f->H |
И -Е. > |
| i , |
|
|
где |
ц. — коэффициент трения груза по площадке. |
69 |
||||
|
|
|
|
|
|