книги из ГПНТБ / Рахманов С.И. Основы расчета оборудования лесозаготовок
.pdfУгол поворота рычагов со
cos со = 1 — ^Е- = 1 9-ii§- — о 54; со = 1 рад.
I 1
Расстояние от оси вращения рычагов до оси транспортера, формула (218),
|
/ |
|
|
i n , |
|
° . 1 5 |
|
° . |
3 0 |
|
п по |
м. |
|
|
|
||||
|
/„ = |
1,0-| |
|
|
|
|
|
|
|
= 0,92 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
2-cos 0,26 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Длина рычага упора |
при со0 |
= |
со', формула (219), |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
/ у |
= |
|
0,92 |
= 1,5 |
|
м. |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
cos 0,87 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Р а с ч е т д е й с т в у ю щ и х |
|
у с и л и й . |
Усилие сбрасывания |
по фор |
|||||||||||||||
муле (21) при ускорении |
а = |
2 м/сек2, |
ср0 = |
0 и | j a = |
0,25 |
|
|
||||||||||||
|
Р = 800 (sin 0,26 + |
0,25 cos 0,26 + |
|
— — ) |
= |
560 дан. |
|
|
|||||||||||
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9,81/ |
|
|
|
|
|
||
При -!~.-b-=i\ |
усилие |
|
на |
упоре |
Ру |
по |
формуле |
(221) при ц р |
= 0,7 |
||||||||||
к |
'У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<рЛ ==0,96 рад и ctgq>^ = |
|
0,7 |
будет |
равно |
нулю. |
|
|
|
PQ > P(i p . |
||||||||||
Сила трения рычагов о бревно должна |
удовлетворять условию |
||||||||||||||||||
Усилие, передаваемое от бревна на упор, |
по формуле |
(223) при S T = |
0,05 м |
||||||||||||||||
Цб = 0,6 п v = |
0,7 м/сек |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рб |
= |
80о( |
|
— |
|
|
1_ 0,б)= |
880 дан. |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
, 29,81-0,05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Сила трения |
рычагов |
о |
бревно |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Fe = |
560-0,7 = 392 дан. |
|
|
|
|
||||||||||
Следовательно, условие работы сбрасывателя соблюдено. |
|
|
|||||||||||||||||
Расчетное |
усилие |
на |
упоре |
следует |
принять |
как возможное РУ |
= PQ |
||||||||||||
= 880 дан, а расчетное |
усилие |
в тяге |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
" |
|
8 |
0,4 |
;2200 3а«. |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
8 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Усилие на рычаге по формуле |
(220) при двух |
|
рычагах |
|
|
|
|||||||||||||
|
р'0 |
= |
|
(sin 0,7 + |
0,7 cos 0,7) = |
330 дан. |
|
|
Фрикционные секторные сбрасыватели
Фрикционные секторные сбрасыватели представляют собой сово купность рычагов переменной длины, расположенных под углом друг к другу, обеспечивающим постоянство угла встречи, их с бревном (рис. 23, в). Секторный сбрасыватель поворачивается приводным ме ханизмом. Расстояние от центра вращения секторного сбрасывателя до оси транспортера
|
l 0 = a 1 |
+ ^ s i L t |
(224) |
где dmax |
— диаметр наибольшего |
бревна; |
|
ах |
— расстояние от центра вращения сектора до бревна. |
|
90
|
Первоначальный радиус |
секторного |
сбрасывателя |
|
|
|||||
|
|
|
R0=^^s-, |
|
|
|
|
|
(225)' |
|
|
|
|
|
cos со |
|
|
|
|
|
|
где |
с о = - у — cpv; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а0 — расстояние между концом рычага |
в начальном |
положении |
|||||||
|
до наибольшего |
бревна. |
|
|
|
|
|
|
||
|
Угол ц>х принимается |
из |
условия ctgcpA.<Cn,p) |
|
|
|
||||
где |
(д,р — коэффициент трения между |
рычагами |
сектора |
и |
бревном. |
|||||
|
Угол между |
рычагами |
сектора |
C D 0 |
^ U ) . |
При |
сбрасывании общая |
|||
величина сдвига |
бревна в направлении радиуса сектора |
|
|
|||||||
|
|
|
|
'с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cos со |
|
|
|
|
|
|
где Sp — определяется по формуле |
(215). Вместе с тем |
|
|
|||||||
|
|
Ro |
l + 2 s i n 2 |
^ l f C - |
1 |
|
|
(226) |
||
|
Из этого уравнения находим необходимое |
число секторов |
пс |
|||||||
|
|
n e |
= |
l n ( 1 |
+ C ) |
t , |
|
|
|
(227) |
|
|
|
|
In f 1 + 2 s i n 2 ^ - |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
' |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
R 0 |
COSCUO |
|
|
|
|
|
|
Длина рычага или радиуса сектора |
|
|
|
|
|
||||
|
|
Rn^R0[\ |
+ 2,sin^J, |
|
|
|
(228) |
где п — порядковый номер сектора, начиная от R0. Наибольший ра диус Rnc. будет при п = пс. Общий угол поворота секторного сбрасы вателя юс = /гссо0. Осевое усилие, действующее на сектор, опреде ляется по формуле (220).
Приводные рычажные сбрасыватели
Такие сбрасыватели, как правило, имеют специальный приводной механизм. В качестве рабочих органов используются рычаги, имею щие движение в плоскости, нормальной к оси бревна или параллель ной ей.
В первом |
случае (рис. 23, г) усилие, приложенное к рабочему ор |
|
гану в месте |
его контакта с бревном, определяется по формуле |
|
|
Р = yP2 + P2t |
(229) |
91
где Рх и Ру — проекции силы Nb на ось х—х, параллельную |
направ |
||
лению движения сбрасывателя и у—у, |
нормальную к ней |
|
|
^* = ^6 (cosY + |
H6 sinv), |
(230) |
|
Ру = Nb (siny—\ib COSY), |
(231) |
||
где Nb — усилие, нормальное к поверхности сбрасывателя, |
опреде" |
||
ляемое по формуле |
(14); |
|
|
Y — угол между Nb и |
направлением движения сбрасывателя. |
Если сбрасывание происходит на ходу, то на сбрасывателе дейст вует еще сила трения F0 = Nbii, нормальная к плоскости движения рычага и параллельная оси бревна. Этой силы не будет, если бревна
сбрасываются |
после остановки |
транспортера. |
|
|
Мощность |
двигателя |
|
|
|
|
|
N = - ^ - , |
(232) |
|
|
|
|
100л |
|
где Рх |
— находят по формуле |
(230); |
|
|
vc |
— скорость движения рабочего органа сбрасывателя; |
|
||
1] — к. п. д. передаточного механизма. |
|
|||
Усилие на. сбрасывателе Nb, |
как видно из формулы (14), |
зависит |
от ускорения, передаваемого сбрасывателем бревну. Наименьшее значение его
а
a =
<
2j'
где S = — ;
2
6-—длина поперечины; а = —2>v\.
Средняя скорость сбрасывания будет при этом равна
Сбрасыватели с движением рычагов в плоскости, параллельной
оси бревна, рассчитываются по моменту, действующему |
на рычаги |
Мр |
/Ир = PI (cos c p v — s i n фл ), |
(233) |
|
где / и фх приведены на рис. 23, а. |
совпадают, |
то |
Если-направления движения рычагов и бревна не |
при (XpSin фх следует взять знак плюс.
Расчет приводного рычажного сбрасывателя
Ц е л ь р а с ч е т а — определение действующих усилий и потребной мощ ности двигателя приводного механизма.
И с х о д н ы е д а н н ы е : для расчета принимаются исходные данные предыдущего примера; расчет ведется для сбрасывателя с рычагами, действую щими в плоскости, перпендикулярной оси бревна и параллельной ей.
92
А. Потребную мощность двигателя для сбрасывателя с рычагами, располо женными перпендикулярно оси бревна (см. рис. 23, г), находят по формуле (232) при следующих условиях: Р = 560 дан,
7 = 0 и Рх = Nb = Р, |
vc — 1,0 м/сек и г\ = 0,8, |
.. |
560-1 _ |
N = |
= 7 кет. |
100-0,8 Б. Потребную мощность двигателя для сбрасывателя с рычагами, дейст
вующими в плоскости, параллельной оси бревна, находят по формуле
Л , _ ЗОМрСР 974ят]
При Р = 560 дан, коэффициенте трения |хр = 0,7, длине рычагов — 1 м, угле встречи ф х = 0,7 рад и скорости vc = 1 м/сек момент на рычагах Мр при встреч ном движении рычагов и бревна находят по формуле (233)
М р = 560-1 (sin 0,7 + 0,7 cos 0,7.) = 650 дан. м.
Окружная скорость конца рычага
vc |
1 |
= 1,3 м/сек. |
|
cos фА- |
cos 0,7 |
||
|
Угловая скорость рычага
со = —
Потребная мощность двигателя при ц = 0,8
|
30-650-1,3 |
W = |
— = 10 кет. |
|
974-3,14-0,8 |
Г л а в а VII
ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ПРОДОЛЬНЫХ ТРАНСПОРТЕРОВ ДЛ Я БРЕВЕН
Продольные транспортеры применяются для перемещения бревен по складу с целью сортировки, подачи в цех или при выгрузке леса из воды. Эстакада продольных транспортеров может иметь горизон тальные и наклонные участки. В местах перехода от наклонных участ ков к горизонтальным применяются шины.
Определение основных параметров
В качестве тягового органа применяют сварные и разборные цепи, а также стальные канаты. Данные о цепях приведены в табл. 1.
Вес |
рабочих органов |
(поперечин) скользящих |
qp = 6 - г - 10 дан |
и роликовых <7р = 18 - г - |
22 дан. Расстояние между |
ними |
|
где lmin |
— наименьшая длина бревна. |
|
93
|
|
|
|
|
Т А Б Л И Ц А 1 |
||
|
|
Диаметр |
|
|
Разрыв |
|
|
|
|
с т е р ж н я |
|
|
|
||
|
|
Шаг /, |
Вес, |
ная на |
|
||
Тип цепей |
НЛП |
|
|||||
мм |
дан/м |
грузка, |
м |
||||
|
|
валика |
|||||
|
|
d, мм |
|
|
дая |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Сварная |
круглозвениая |
|
|
|
23 ООО |
100 |
|
Б—19 |
круглозвенная |
19 |
103 |
6,5 |
|||
Сварная |
22 |
116 |
|
38 ООО |
140 |
||
Б—22 |
|
11,2 |
|||||
Разборная |
(ГОСТ 589—64) . . |
16 |
100 |
5,1 |
22 ООО |
150 |
|
П р и м е ч а н и е . 1 д о п — допускаемая длина |
горизонтальной секции |
при |
|||||
скользящих |
опорах. |
|
|
|
|
|
|
Кроме |
того, |
i = |
2nt, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где п — целое число (п = |
5 ч- 8). |
|
|
|
|
Коэффициент сопротивления движению для скользяших опор при трении стали по стали w = 0,15 н- 0,2, при трении стали по дереву— 0,3-т-0,35, для роликовых опор w = 0,08-т-0,1.
Для определения расчетного объема бревна применима формула
(42), |
в которой п2 = |
60 шт. и пх — 10 шт. |
|
|
|
||
Расчетное число |
бревен |
на транспортере |
|
|
|
||
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
'ср |
|
|
|
где |
L — длина транспортера или его секции; |
|
|
|
|||
|
/ с р — средняя длина |
бревна. |
(177) и сравнивают ее |
||||
Длину транспортера |
находят по формуле |
||||||
с допустимой длиной для принятого типа цепи |
(см. табл. |
1). Если из |
|||||
вестны размеры тягового органа и вес поперечин, |
то |
допустимую |
|||||
длину транспортера можно определить по уравнению |
|
|
|||||
|
|
|
|
S-qrH |
|
|
( 2 3 4 ) |
|
|
, |
д |
(3,2<7Т +?Г )Ш |
|
|
|
где 5 —допускаемое натяжение тягового органа; |
|
|
|||||
где |
Р — разрывная |
нагрузка; |
|
|
|
||
|
п3 — коэффициент запаса, для сварных цепей п3 |
= |
10, для раз |
||||
|
борных — 7, для канатов — 4. |
|
|
|
|||
Если полученная длина Ья меньше необходимой L , то транспортер |
|||||||
делается двухсекционным. Секция с подъемом |
имеет длину |
||||||
|
|
|
Lt=Q,b{L--^y |
|
|
• (235) |
94
Горизонтальная секция |
|
|
||
|
|
L 2 = 0 , 5 ( L + ^ j . |
(236) |
|
Тяговое усилие и полное натяжение находят по уравнениям |
(62), |
|||
(63) и (64). При наличии шин учитывается сопротивление на них |
|
|||
|
|
РШ,= |
^ш^В> |
|
где Сш |
— принимают |
по формуле |
(59); |
|
SH |
— натяжение |
тягового органа перед шиной. |
|
Рис. 24. Расчетные схемы продольных транспортеров
Для транспортера по схеме рис. 24, а сопротивления на нижней шине в точке 2' и на верхней в точке 4' равны
Р ш = С ш К ^ + 5 о ) > |
( 2 3 7 ) |
С = С ш [ ( ? Т + ? г ) < + ? А ^ + ^ + 50 ] • |
( 2 3 8 ) . |
Если применяется поперечная загрузка и разгрузка, то на тяговом органе появляется дополнительная нагрузка Рр, величина ее не пре вышает силы трения бревна о поперечины
PP = QVV
где ц т — коэффициент трения бревна о полеречины в продольном направлении, р.т = 0,6н-0,8.
На тяговое, усилие и мощность двигателя Рр существенного влия ния не оказывает и потому в расчет ее можно не принимать. Только при длине транспортера менее 50 м и большом весе бревна Рр следует учитывать при определении полного натяжения тягового органа с целью проверки его на прочность.
95
Динамическая нагрузка на цепь от. неравномерности ее движения
где |
г — число зубьев звездочки; |
|
|
|
|
v — скорость цепи; |
|
|
|
|
t — шаг звеньев цепи; |
|
|
|
|
g — ускорение силы тяжести; |
|
|
|
|
G — вес груза и цепи, движущихся с переменной |
скоростью. |
||
|
Величина G весьма неопределенная, зависящая от многих факторов, |
|||
таких как натяжение цепи, стрелы ее провеса |
и проч. С достаточной |
|||
точностью ее можно определить по формуле |
|
|
||
|
G = mL(qT + qr), |
|
(240) |
|
где L —длина транспортера |
или его секции, |
при L до 50 м т = 1, |
||
при L от 50 до 100 м — т = |
0,8, при L более 100 м т — 0,6. |
|||
|
Наибольшее натяжение, по которому проверяют |
тяговый орган |
||
на |
прочность, |
|
|
|
|
Smfl.v = r4 + S0 -j-PA + Pp . |
|
(241) |
Мощность двигателя определяют по тяговому усилию [формула (68)] или по производительности [формула (81)]. При определении по последней формуле в нее следует ввести коэффициент
Уср
где Q — расчетная нагрузка, определяемая по уравнению (42),
|
|
|
N= |
n«-*Lmi |
\(2nT+\)wr+ |
Н |
|
|
|
(242) |
||||
|
|
|
|
|
3,6-10*T)d |
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
Расчет выгрузочно-сортировочного транспортера |
|
|
|||||||||||
Ц е л ь |
p a - с ч е т а — о п р е д е л е н и е |
основных |
параметров, величины на |
|||||||||||
тяжения тягового |
органа и потребной мощности двигателя. |
|
|
|
|
|
||||||||
И с х о д н ы е |
д а н н ы е : |
назначение транспортера — выгрузка бревен |
||||||||||||
из воды и подача их вдоль фронта штабелей (см. рис. 24, а); высота берега 6 м, |
||||||||||||||
угол |
подъема а — — |
рад, объем |
выгруженного и уложенного в штабеля |
леса |
||||||||||
|
|
|
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<2Л = |
20000 м3, высота |
штабеля —7 м, длина — 30 м. Размер |
|
бревен: средняя |
||||||||||
длина |
бревна — 6 м, |
наибольший |
и средний объем бревна |
|
Qmax =0, 6 |
м3 и |
||||||||
Qcp = |
0,25 м3. Часовая' производительность — 70 м3Ы, высота эстакады |
Нэ |
= |
|||||||||||
= 3 м. Цепь сварная, |
круглозвенная, коэффициент трения ц = |
0,2; расстояние |
||||||||||||
между поперечинами £ = |
1,6 м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
О п р е д е л е н и е |
о с н о в н ы х |
п а р а м е т р о в . |
|
|
Скорость |
цепи |
||||||||
транспортера |
по формуле |
(172) при i = |
/ с р , Q0 |
= Qcp и C t = |
0,8 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
S |
0,6 |
м/сек. |
|
|
|
|
|
3600-0,25-0,8
96
Число граней |
и зубьев звездочки |
по формуле (207) при ускорении а0 |
= |
||||||
= 0,025 м/сек2 и t = 0,1 |
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/0,1-0,025 |
|
|
|
|
||
где число зубьев |
2 = 6 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
Высота подъема Н = |
6 + 3 = 9 м. |
|
|
|
|
|
|
||
Длина горизонтальной части эстакады [формула (176)] при |
L 3 = |
0 и Ья |
= |
||||||
= 5 м L p = 1ф. Длину фронта |
штабелей |
находят по их числу; объем |
штабеля |
||||||
при коэффициенте |
укладки без прокладок С ш т |
= 0,7. |
|
|
|
||||
|
QUIT = #шт'ср^-штСшт = |
|
7-6-30.0,7 = 880 М3. |
|
|
|
|||
Число штабелей |
|
|
<2Л |
20 000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
п о |
|
|
|
|||
|
|
я Ш т = |
= |
|
= 23 шт. |
|
|
|
|
|
|
|
QUIT |
|
880 |
|
|
|
|
При расстоянии между штабелями а = 2 м длина фронта штабелей по фор |
|||||||||
муле (177) при /б = /С р. пгр=1, |
С = 0 |
|
|
|
|
|
|
||
|
£ ф |
= 23 - 6+ 2,0 (23 — 1) = 182 м. |
|
|
|
||||
Горизонтальнаяпроекция наклонного участка эстакады определяется по |
|||||||||
формуле (180) при радиусе Rly |
который |
находят по уравнению |
(179). Примем |
||||||
.высоту поперечин |
h' _== 0,06 м, |
тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
= 45 м, |
|
|
|
|
|
|
Ri = |
|
|
|
|
|||
|
|
|
0,06 |
|
|
|
|
|
L„ = 45tg0,175 + 9ctg0,35 = 33 м.
Общая горизонтальная проекция длины транспортера, формула (176)
L = 182 + 33 + 5 = 220 м.
Полученн-ая длина транспортера значительно больше допустимой, приве денной в табл. 1 для сварных цепей, поэтому необходимо иметь транспортер с двумя секциями. По формуле (235) горизонтальная проекция береговой секции при w = ц = 0,2
I j . = 0,5(220 - — 1 = 87 м
\0.2
принимаем с учетом сопротивления на шинах L x = |
80 м и L 2 = |
220 — 80 м = |
||||||||
= |
140 м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетная нагрузка на тяговом органе |
[формула (42)] при |
п 2 = 60 шт. и |
||||||
п х |
= |
10 шт. на горизонтальной |
секции |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
140 |
|
|
|
|
|
|
|
|
п = —• = 23 бревна, |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
Q = (0,6— 0,25) 6 ° ~ ~ 2 |
3 |
+ 0,25 = |
0,51 ж3 . |
|
||||
|
|
|
|
|
60 — 10 |
|
|
|
|
|
Вес груза на 1 м тягового органа при у = |
|
800Ч)ан/м3 |
|
|||||||
|
|
9т = |
Qy |
= |
0,51-800 |
r |
Q , |
, |
|
|
|
|
/ с р |
6 |
|
68 |
дан/м. |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Вес |
поперечины, отнесенной к 1 м цепи |
(стр. 21), |
|
|
||||||
|
|
|
|
.£?_== 5 |
дан/м. |
|
|
|
||
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
97
Вес |
цепи по формуле (54) при |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
ЛЛГв = 3 , 6 - ю - ^ |
м |
|
|
|
|
||
и С г = |
3,6-10-3 (1 + |
/С0 ), где /С0 = |
0,15. |
С т |
= |
3,6(1 + |
0,15)-Ю"3 = |
0,004. |
||||
Для |
L 2 |
= 140 м; w = ц = 0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
(0,2-140)-68 + |
5-2-140-0,2 п |
п п л |
, , |
|
|
|||
|
|
|
o_ = - i - ! |
1 |
—0,004= 11 |
дан/м. |
|
|
||||
|
|
|
|
|
1 —2-140-0,2-0,004 |
|
|
|
|
|
|
|
Вес цепи с поперечиной |
qT = 11 -4- 5 = 16 дан/м. . |
|
|
|
||||||||
|
О п р е д е л е н и е н а т я ж е н и я т я г о в о г о о р г а н а и м о щ н о с т и |
|||||||||||
д в и г а т е л я . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Первоначальное |
натяжение по сдвигу |
[формула (196)] при L= |
140 м |
||||||||
|
|
|
|
|
S „ = 1,2 0,2 140-15 = |
500 дан. |
|
|
|
|||
По |
устойчивости рабочего органа |
первоначальное натяжение, |
формула (186), |
|||||||||
при |
V = t = |
0,1 м, /„ = |
0,04 м, h = |
0,08 м, у0 = |
0,175 рад и Q |
= 408 дан. |
||||||
|
|
|
„ |
0,08 sin 0,53— 0,04 cos 0,53 |
408 = 240 дан. |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
0,1 sin 0,175 |
|
|
|
|
|
|
|
Принимаем |
S 0 = 550 дан одинаковым для обеих секций. |
|
|
Тяговое усилие для горизонтальной секции по формуле (65) при Н — 0 и щ =
= р. = 0,2
Г 4 = (68+ 2-16)-0,2-140 = 2800 дан.
Полное статическое натяжение цепи [формула (64)] Si = 2800 + 550 = 3350 дан.
Динамическая нагрузка в результате неравномерности движения цепи при огибании звездочки определяется по формулам (239) и (240) при / = 0,1 м, L = = 140 м и т = 0,6
Р = 0,6-140(16 + 68) |
Р' и '°' 6 Т = 1050 дан. |
0,1-9,81 I 12 }
Наибольшее натяжение Smax = 3350 + 1050 = 4400 дан.
Тяговое усилие и натяжение цепи береговой секции. Для береговой секции нагрузка принимается такой же, как и для горизонтальной секции:
- ^ - = |
^ = |
0,11, |
L x |
80 |
|
следовательно, |
Я |
|
|
, |
|
w > — |
||
|
L |
|
поэтому тяговое усилие определяем по формуле (62) с учетом сопротивления на шинах в точках 2' и 4' (см. рис. 24, а).
Коэффициент сопротивления на шине [формула (59)] при
w = ц = 0,2 и ф = а = —— рад.
С ш = е ° ' 2 - 0 ' 3 5 - 1 = 0,07.
Сопротивление на нижней шине [формула (237) ] при L j = 47 м
Рш = 0,07 (16-0,2-47 + 550) = 50 дан.
Сопротивление на верхней шине [формула (238)] при b\ = 33 м
р"т = 0,07 [(16 + 68) 0,2-33+ 16-0,2-80 + 68-9 + 550] = 135 дан.
98
Тяговое усилие с сопротивлением на шинах
|
Т„ = 2 - 16 - 0,2 - 80 + 68 (0,2 - 80 + 9 ) + 50 + |
135 = |
2400 |
дан. |
||||||
Динамическая нагрузка |
[формулы (239) и (240)] |
|
|
|
|
|||||
|
Р „ = 0,8-80 ( 1 6 + |
68) |
( |
3 ' 1 |
4 " 0 ' 6 |
) 2 = |
830 дан. |
|||
Наибольшее натяжение |
|
0,1-9,81 |
\ |
12 |
|
J |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Smax = 2400 + 550 + |
830 = |
3780 |
дан. |
|
|||||
для |
Проверка цепи на прочность по наибольшему |
натяжению |
S„lax = 4400 дан |
|||||||
горизонтальной секции |
при d = 2,2 см |
|
|
|
|
|
||||
|
а = |
5 т а л - 2 |
4400-2 |
|
_ о п |
, |
, |
„ |
|
|
|
|
— = |
|
= 580 дан см2, |
|
|||||
что |
допустимо. |
n d 2 |
3,14-2,2а |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Мощность двигателя |
при TJ = |
0,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
., |
|
7 > |
2400-0,6 |
t o |
|
|
|
|
|
|
N = |
— = |
|
= |
18 кет. |
|
|
|||
|
|
|
IOOTI |
100-0,8 |
|
|
|
|
|
|
|
Г л а в а |
VIII |
|
|
|
|
|
|
ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ПОПЕРЕЧНЫХ ТРАНСПОРТЕРОВ И ЭЛЕВАТОРОВ
Определение основных параметров
Особенность расчета основных параметров поперечных транспор теров и элеваторов заключается в том, что длина их цепей должна быть кратна шагу цепи и расстоянию между крюками. В общем слу чае длина цепи
L u |
= n4 nK f и |
L ^ = z0t + 2L0, |
(243) |
|
где z„ — число граней |
звездочки; |
|
|
|
t — шаг цепи; |
|
|
|
|
L 0 — расстояние между |
осями |
концевых звездочек. |
груза и го |
|
Если даны в координатах |
L„ и # „ путь перемещения |
ризонтальные проекции наклонных загрузочных и разгрузочных
площадок L 3 |
и L p при определенном угле их наклона ах (см. рис. 17,а), |
||
то |
|
|
|
L 0 |
= ] / [La-(L3 |
+ L p ) ] 2 + [Ян + (L3 + L p ) tg atf. |
• (244) |
Расстояние между рабочими органами на цепи i находят по задан ной производительности Я ч и скорости цепи v
|
|
i = |
3-^vQcpCl, |
(245) |
где Qc p |
— средний |
объем груза; |
|
|
v — скорость |
цепи; |
|
|
|
С х |
— коэффициент ее заполнения. |
|
|
99