книги из ГПНТБ / Рахманов С.И. Основы расчета оборудования лесозаготовок
.pdfгде d |
диаметр пропила; |
Lпуть надвигания, определяемый для пил с качающейся ра мой (рис. 29, в) по формуле
|
L = 2(# 0 + g0 )sin-|-, |
(317) |
где <?„ |
расстояние между траекторией центра пилы и центром бревна; |
|
V |
угол поворота рамы, определяемый из |
уравнения |
|
|
Рис. 30. Расчетные схемы надвигания
Значение углов у1 |
и уг находят из формулы |
||||
cos у |
^ + ( а 0 |
+ в 0 ) 2 - Ь 2 |
(318) |
||
2#о |
( * о + <?а) |
||||
|
|
|
|||
В этой формуле для |
определения угла ух = у' |
принимают b = R-\-r, |
|||
а для у2 = у' b = R — г, где R и г—радиусы |
пилы и бревна. |
Для станков с прямолинейным надвиганием при распиловке круг
лого леса путь надвигания |
|
|
L = ] / |
(R+rf-el-Y(R-rf-el. |
(319) |
Величина е0 , характеризующая эксцентричность движения пилы по отношению к центру "бревна, принимается в пределах от 0 до е0 = = R — а' — rmax. Для пил с качающейся рамой е0 определяется по уравнению
' 2 + ( - f + |
УаУ~^ |
(320) |
130
где ха и уа — координаты опоры распиливаемого бревна (рис. 30, а).; d — диаметр пропила.
Для станков с прямолинейным надвиганием (рис. 30, б) в формуле (320) следует принять R0 = 0 и ха = 0.
Мощность двигателя пилы
При работе с постоянной скоростью пиления мощность двигателя пильного механизма
N = |
(321) |
где Р — усилие резания, формула (312); |
|
v — окружная скорость пилы; |
|
т) — коэффициент полезного действия передаточного |
механизма. |
При работе с переменной скоростью резания, когда число оборо тов пилы уменьшается и пиление происходит за счет частичного ис
пользования кинетической энергии вращающихся |
частей пильного |
|||
механизма и двигателя, его мощность может быть уменьшена и при |
||||
нята |
равной |
|
|
|
|
N' |
= N—N, |
= N—6^ — ^ — , |
(322) |
где |
L — путь надвигания в пропиле; для продольной распиловки |
|||
|
равен, длине распиливаемого материала, |
а для поперечной, |
||
|
определяется,по формулам (317) и (319); |
|
||
|
vn — средняя скорость |
надвигания; |
|
|
|
v — скорость |
резания; |
|
|
|
g — ускорение |
силы тяжести; |
|
|
|
О — вес пилы; |
|
|
|
б — коэффициент снижения |
числа оборотов |
двигателя; |
|||||
Кк |
— коэффициент, учитывающий момент инерции |
вращающихся |
|||||
|
частей |
двигателя и |
передаточного |
механизма, Кп = |
|||
|
= 1,1-*-1,25. |
|
|
|
|
||
Вес |
пилы диаметром от 1,0 до 1,6 м приближенно |
определяется |
|||||
по формуле |
G = |
31 £>2, где D —диаметр пилы, |
м. Коэффициент б |
||||
находят из |
уравнения |
|
|
|
|
||
|
|
|
6 = 1 — [ l — as(^ + |
] A 2 — 1 ) ] \ |
(323) |
||
где a == 0,6-r-0,8; |
|
|
|
|
|||
s — величина |
относительного |
уменьшения числа оборотов двига |
|||||
|
теля и пилы, s = 0,03; |
|
|
|
|
||
|
|
|
^ __ |
мтах |
|
|
|
|
|
|
|
мн |
' |
|
|
где МТАХ |
и М„ — моменты на валу двигателя наибольший й номиналь |
||||||
ный; для асинхронного двигателя X = |
2,3. |
|
|
131
Если принять а — 0,8; s = 0,03 и К = 2,3, то б = 0,2. После подстановки значения Кл= 1,2 и 5 = 0,2 в формулу (322) она будет иметь вид
N' = N — 6 - 1 0 - 5 ^ у ^ . |
(324) |
При регулировании скорость надвигания |
он — величина перемен |
ная. Если она изменится в зависимости от диаметра пропила d, то в
формуле (324) |
следует |
принять |
С" |
|
|
|
|
Для случая, когда |
vB изменяется в зависимости от высоты пропила |
||
то в той же |
формуле |
|
с" |
|
|
|
|
|
|
н |
Я |
В обоих случаях С и С" — величины постоянные. Так как L и Н пропорциональны диаметру пропила d, то после подстановки пере
менного значения и„ в формулу (322) окажется, |
что второй член ее |
Ni обратно пропорционален квадрату диаметра |
пропила. Вследствие |
этого при регулировании скорости с уменьшением диаметра Nt быстро возрастает, что приводит к выводу о целесообразности использования кинетической энергии вращающихся масс как при распиловке леса малого диаметра при постоянной скорости надвигания, так и крупного леса, когда эта скорость регулируется.
Формулы (310) и (312) дают возможность определить мощность двигателя для пилы по производительности
(325)
IOO11 3600Qc p /Cn
Пильные механизмы станков периодического действия работают в повторно-кратковременном режиме, поэтому двигатель для них выбирается с .коэффициентом возможной перегрузки 1,8-4-2.
Регулирование скорости надвигания
Мощность двигателя находится в прямой зависимости от скорости надвигания; для ее выбора имеет значение регулирование этой ско" рости по определенной закономерности. Если в процессе пиления ско рость надвигания постоянна, мощность двигателя находят по формуле (321), в которой усилие резания определяют по формуле (312), в по следней принимается наибольшая высота пропила, соответствующая диаметру наибольшего бревна; по уравнению (315)
d2
иитах
"max г
Этот метод определения применим как при работе без регулиро вания скорости надвигания, так и при регулировании ее в зависимости от величины диаметра пропила. Если скорость надвигания регули-
132
руется в зависимости от высоты |
пропила при vnH = const |
или Рн = |
||||||
= const, то мощность двигателя находят по усилию резания |
[формула |
|||||||
312)], в |
которой |
принимается |
HvH = const или |
берут |
Рн |
= |
а0Р, |
|
где а0 = const. В этом случае, |
когда мощность |
двигателя |
задана, |
|||||
скорость |
надвигания определяется следующим |
образом. При работе |
||||||
с постоянной скоростью надвигания |
|
|
|
|
|
|||
|
|
_ |
lOOWr) |
|
|
|
|
(326) |
|
|
|
КЪНп |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Нтах |
— находят по формуле (315) по d„ |
|
|
|
|
|
||
Если |
скорость |
надвигания |
*тах- |
по |
уравнению |
va = |
||
регулируется |
||||||||
= / (d), то в формуле (326) Нтах |
принимается в зависимости от ступени |
регулирования для соответствующих диаметров пропила. При регу лировании скорости надвигания в процессе пиления по закону Hv„ =
= const |
или Ри = const в формуле (326) вместо Нтах |
принимают |
Я с р , которое находят по уравнению (316) для переменного значения |
||
диаметра |
пропила. |
|
Г л а в а |
XIII |
|
ОСНОВЫ РАСЧЕТА |
СТАНКОВ С КАЧАЮЩЕЙСЯ РАМОЙ |
|
ДЛЯ ПОПЕРЕЧНОЙ |
РАСПИЛОВКИ |
Основные параметры
Качающаяся рама, на которой устанавливается пильный механизм, а иногда и привод его, приводится в движение при помощи механиз
мов надвигания, различных |
по своему устройству. |
|||
Радиус |
качания рамы R0 |
принимается |
в маятниковых станках |
|
с верхней |
подвеской |
|
|
|
|
Я 0 |
= |
(1,1-*-2,1)Г>, |
|
где D — диаметр пилы.
В маятниковых станках с нижней опорой и в балансирных До =• (0,75 •+- 1,1) D,
Угол поворота рамы уп при надвигании определяется из формулы
sin I n = |
( 3 2 ? ) |
где L,, — находят из формулы (311). Угловая скорость при вращении рамы
< а ' = ^ - |
< 3 2 8 ) |
Положение транспортера подачи по отношению к станку определяется координатами ха и уа (см. рис! 30, а и рис. 31, а)
xa = (R0 + Zo)cos(a2—y2) |
и «/a = (# 0 + e0 )sin(a2 — y2)-r-r, |
(329) |
где уа — угол; определяется |
по формуле (318) при у2 — у' |
и Ь — |
R-r, |
|
|
133
а , |
угол наклона рамы в крайнем нижнем |
положении |
|
а , == а , -Vn. |
|
где а г |
— угол наклона рамы в крайнем верхнем |
положении; |
Vn — угол поворота рамы [по формуле (327) ].
Момент инерции рамы и оборудования на ней находят по уравне нию
(330)
где Gp , Gn и GA — соответственно вес рамы, вес пильного механизма
ивес двигателя;
/р , Jn и /д — расстояния от центра тяжести их до оси качания
рамы.
777777ГтТ7ТТТТГГТ777777777ТТТ777ТГ
Рис. 31. Расчетные схемы круглопильного станка и транспортеров подачи
Для поворота рамы с целью надвигания применяется два вида приводных механизмов: одни их них посредством рабочего органа действуют на раму в некоторой точке а (рис. 30, в), другие передают раме момент вращения через вал, на,котором она закреплена. Момент, приводящий в движение раму в процессе пиления, определяют по фор
муле |
|
|
|
~ |
• |
M = P(a0sinq> |
± cosq>)(#0-f-e0) ± |
MB + Mt, |
(331) |
||
где Р — усилие |
резания; |
|
|
||
|
|
я 0 |
= ^ - = 0,8-ь1,0, |
v |
|
Р н — усилие |
надвигания при пилении; |
резания и |
надвигания |
||
ср — угол |
между направлениями усилий |
||||
(см. |
рис. 30, в); |
|
|
|
|
134 |
|
|
|
|
|
1
R0 — радиус |
качания |
рамы; |
|
|
|||
е„ — эксцентриситет; |
|
|
|
||||
М( — момент инерции рамы в период разгона; |
|
||||||
Мв — момент от веса пильного механизма и рамы' (знак плюс |
|||||||
|
принимается при совпадении направлений вращения рамы |
||||||
|
и пилы) |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Al, = / p f , |
|
(332) |
где 1Р — момент |
инерции |
рамы; |
(328)]; |
|
|||
со'—-угловая |
скорость |
[формула |
|
||||
tp — время разгона, ^, = 0,24-0,6 |
сек. |
|
|||||
Если на участке L 0 пила приобретает необходимую скорость |
над |
||||||
вигания до начала пиления, то в формуле (331) следует принять |
Mt=0. |
||||||
Усилие |
на |
рабочем |
органе приводного механизма, действующего |
||||
в точке а |
на |
раму (см. |
рис. 30, в), определяется по уравнению |
|
7 , « = - ? , lТa sin оТ
где б — угол между рабочим органом и рамой. Мощность двигателя механизма надвигания
Мк= |
... • |
|
л 974т) |
где М — момент на раме станка [формула (331)]; со' — угловая скорость вращения рамы. Приближенно
NH = (0,02 -ч-0,04)#, где /V — мощность двигателя пилы.
Механизм подачи леса под пилу
(333)
(334
Для подачи распиливаемого материала под пилу в станках с ка чающейся рамой применяют цепные и роликовые транспортеры (ptic. 31, б, б). К основным параметрам их относят: длину транспор тера, тип и размеры тягового и рабочего органов, ширину лотка и скорость движения. Кроме того, для расчета подающих транспортеров имеет значение способ останова транспортера и груза.
Определение основных параметров. Длина транспортера подачи леса под пилу L при загрузке его в процессе пиления принимается больше длины распиливаемого материала /б примерно на 20%, сле довательно;
Ь=\,21б.
Цепные подающие транспортеры, как правило, имеют две цепи — сварные или шарнирные. В качестве рабочего органа используют поперечины, несущие на себе распиливаемый лесоматериал. В роли ковых транспортерах для поштучной подачи груз приводится в дви жение седловидными или коническими роликами, а при перемещении по нескольку штук — цилиндрическими с ребристой поверхностью.
135
Как поперечины, так и валы роликов должны быть достаточно прочны так как они воспринимают ударную нагрузку при падении на них бревен или хлыстов в момент заполнения транспортера.
Расстояние между поперечинами и роликами принимают в зависи мости от длины распиливаемого материала. Ширина лотка
B = ndmax + Q,2- м,
где п — число бревен, лежащих-.одновременно на поперечине или ролике;
— наибольший диаметр поперечного сечения бревна или хлыста.
Наибольшее значение скорости подачи леса под пилу при переме щении несущими продольными цепными или роликовыми транспорте рами определяется по формуле
v„.max=V 2ц г £ / п р , (335)
где |
ц.г — коэффициент |
трения |
груза о рабочий орган; |
|
||||||
|
g — ускорение силы |
тяжести; |
|
|
|
|||||
|
/ — длина |
отрезка; |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
" р - = — • |
|
|
|
||
где |
/р — путь разгона. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Если для увеличения сцепления груза с рабочими органами транс |
|||||||||
портера |
применяются |
вальцы (см. рис. 31, в), то |
|
|||||||
|
|
V„. max = V 2§ПР1 |
for |
+ " a ( ^ r + |
Цв)1 , |
(336.) |
||||
где |
ц.в |
— коэффициент |
сцепления |
вальца с |
грузом; |
|
||||
|
Р в |
— усилие, прижима; |
|
|
|
|
|
|||
|
Q — вес груза. |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Среднюю скорость подачи по производительности находят по фор |
|||||||||
муле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И „ С Р = |
|
|
— |
|
• |
(337) |
|
|
|
|
п - с р |
3 6 0 0 ( l - / < n ) Q c p - |
tBn4 |
|
||||
где |
Пч |
— часовая производительность; |
|
|
|
|||||
|
/ — длина |
отрезка; |
|
|
|
|
|
|
||
|
Qc p |
— средний объем |
отрезка; |
|
|
|
|
|||
|
tB — время |
включения |
транспортера, |
автоматическое |
tB = |
|||||
|
|
= 0,3 |
сек, |
ручное tB |
= |
0,5 сек; |
|
|
|
|
|
/Сп |
— отношение |
времени |
работы пилы ко времени работы по |
||||||
|
|
дающего транспортера. |
|
|
|
|
136
Время, затрачиваемое |
на подачу |
одного |
отрезка tn, |
|
tn = -~r |
+ t^ |
|
|
vnct |
|
|
где vn — скорость движения транспортера; |
|||
Cj — коэффициент |
заполнения его; Сх |
= 0,85ч-0,95; |
^доп — время, необходимое на разгон и остановку груза. Для транспортеров двухскоростных с остановкой груза
,„-'4-V£(-H)-o.(i4).
(338)
упором
т
где |
(р и t0 — время |
разгона и останова груза; |
|
||||
|
/' — путь перемещения при останове с пониженной ско |
||||||
|
ростью |
v', |
|
|
|
|
|
|
|
|
С = |
± |
|
|
|
|
|
|
|
« п |
|
|
|
при работе с одной скоростью V = |
0, а без применения |
упора Ct0 = |
|||||
= 0. Приближенно, время разгона |
tp |
и остановки t0 можно находить |
|||||
по |
формулам |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5^ + |
0,08/V |
|
||
|
|
ч= |
л : , |
|
_ |
«*. |
(34°) |
|
|
|
0,47V- |
|
|
|
|
|
|
, |
0,3 + |
0,08/V |
|
|
|
|
. |
f ° |
= 0,6 + |
0,2iV |
СвК- |
(341) |
Скорость подачи определяют по среднему ее значению из формулы (337)
v„ = vn.cp- |
— . . |
(342) |
(.'ср |
' д о п ^ п . с р ; i - i |
|
Полученная по этой формуле скорость должна быть меньше опре деленной по уравнениям (335) и (336). Мощность двигателя находят при установившемся движении и пуске в ход по формулам (68) и (69).
Расчет усилия на упоре. Упор, имея возможность перемещаться на величину Sy, при ударе по нему воспринимает действие живой силы груза и трения его о транспортер. Наибольшее усилие, воспринимае мое упором и пружиной на нем,
|
|
P ' =Q ( | ^ + ^ ) ' |
( 3 4 3 ) |
где |
Q — расчетный вес хлыста; |
|
|
|
wn.у |
— скорость, с которой подходит груз к |
упору; |
|
р.г |
— коэффициент сцепления груза с рабочими органами транс |
|
|
|
портера. |
|
137
Расчет установки для раскряжевки хлыстов
Ц е л ь |
р а с ч е т а — определение |
основных параметров установки, дей |
ствующих |
усилий и мощности двигателей |
привода ее. |
И с х о д н ы е д а н н ы е : установка состоит из пильного станка и транс |
портера подачи хлыстов под пилу; пильный станок с одной круглой пилой, уста новленной на качающейся раме маятникового типа с нижней осью качания (см.
рис. 31, а); механизм надвигания — гидравлический; ход пилы |
регулируется |
|||||||||||
по трем ступеням: для мелких, |
средних |
и крупных хлыстов;, скорость надвига |
||||||||||
ния регулируется |
по уравнению |
vnd |
= |
const, скорость обратного хода в 3 раза |
||||||||
больше скорости надвигания, va. х = |
3 v„; рама пилы изготовлена из швеллеров |
|||||||||||
№ |
14; соотношение времени работы пилы и подающего транспортера |
выражается |
||||||||||
коэффициентом Кп = 0,45. |
|
|
|
t = |
|
|
мм, |
?ц = |
||||
= |
Транспортер |
подачн |
двухцепнон, |
цепи разборные, |
100 |
|||||||
5,1 дан/м; |
вес поперечины 20 дан; |
опоры — скользящие, |
сталь |
по |
стали, |
|||||||
расстояние между ними i = 1,5 м, |
перемещаемый груз —хлысты; |
объем наи |
||||||||||
больший Qmax |
= |
3,2 м3, |
средний Q c p = |
0,35 м3; число отрезков — 5, резов — |
||||||||
6, наименьшая длина отрезка / = 1 м;. производительность |
Я с м = |
200 м3, |
число |
|||||||||
часов работы в смену — 7, коэффициент использования рабочего |
времени С, = |
=0,8.
Пи л ь н ы й м е х а н и з м . Наибольшему объему хлыста соответствует
диаметр на высоте груди d0 = 54 см и среднему объему хлыста Q c p — 21 см.
Диаметр хлыста в комле
dK = 1,2-54 = 65 см.
Диаметр пропила в месте оторцовки принимаем на 5 см меньше, следова тельно,
dmax = 65 — 5 = 60 см.
Длина ствола дерева для третьего бонитета, формула (4),
|
|
|
|
/с = 2 (10,5 — 3) + |
25 • 0,54 = |
28,5 |
м. |
|
||||||
Наибольшая длина хлыста |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
/х max = |
28,5 + |
2,5 — 3 = |
28 м. |
|
|
|||||
Для |
среднего |
объема |
хлыста |
Q c p |
= |
0,35 м3 |
при d0 |
— 21 см длина сред |
||||||
него |
хлыста |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ х . с р |
= 2 (10,5 — 3) + |
25-0,21 — 2,25 = |
18 |
м. |
|||||||
Средний |
объем |
одного |
отрезка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Q o . c p = |
^P |
о |
= |
0,07 |
и 3 . |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Средняя |
длина |
отрезка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
/ с р |
= |
— |
= |
3,6 |
м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
Диаметр |
среднего отрезка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
acp = |
l / ~ _ 2 i 2 I _ = |
o,i6 м. |
|
|
||||||
|
|
|
|
Р |
V |
|
0,8-3,6 |
|
|
|
|
|
||
Диаметр |
пилы, формула (303), |
при т = |
0,14; А = 0; а" = |
0; |
||||||||||
|
|
|
n — Q;b1 |
= dmax |
= 0,6 м; а' = 90 мм |
|||||||||
|
|
|
|
D - = |
2(0,09 + |
0,6) |
|
м |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
1—0,14 |
|
|
|
|
|
|||
Диаметр |
фланца |
|
|
|
|
|
|
210 мм. |
|
|
||||
|
|
|
|
йф = |
0,13О = |
|
|
138
Диаметр шкива иа валу пилы
d m = 0,140 = 0,14-0,6 = 225 мм.
По табл. 3 толщина пилы 60 = 5 мм и число зубьев, z = 96, шаг зубьев
|
|
|
|
nD |
3,14-1600 |
с о . |
|
|
|
||||
|
|
|
t = |
= |
— |
|
= 52,4 мм. |
|
|
||||
|
|
|
|
96 |
|
96 |
|
|
|
|
|
||
М е х а н и з м н а д в и г а н и я . |
Радиус |
качания |
пилы R0 — 1,0 D или |
||||||||||
Ra — 1,6 м. Надвигание |
тангентальное при е„= |
0,2 м. Угол поворота рамы |
|||||||||||
при распиловке наиболее крупного бревна определяется из уравнения |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
У = Yi — Y2. |
|
|
|
|
|||
где углы Ух и уа |
находят по формуле (318) |
|
|
|
|
|
|||||||
|
I , б 2 + (1,6+0,2)2—(0.8 + |
0.3)2 |
|
|
|
|
|||||||
cos Vi = —• |
———•—— |
|
——1 |
— = 0,78; v, = 0,67 рад; |
|||||||||
|
|
|
2-1,6(1,6+0,2) |
|
|
|
|
|
|||||
|
1,62 + (1,6+ 0.2)2 |
—(0,8 —0,3)3 |
|
|
|
п о с |
|||||||
cos v» = — |
|
— • — — |
|
— |
- 1 — — 0,965; |
v2 = 0,26 рад. |
|||||||
Угол поворота |
|
2-1,6(1,6 + 0,2) |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
у = |
0,67 — 0,26 £ |
0,4 |
рад. |
|
|
||||
Путь надвигания, отнесенный к центру бревна |
[формула (317)], |
||||||||||||
|
|
|
L |
= 2 (1,6 + |
0,2) sin 0,2 = |
0,72 |
м. |
|
|||||
Полный путь |
надвигания |
[формула (311)] |
при La = |
0,1 м |
|||||||||
|
|
|
|
L„ = 0,72 + |
0,1 = 0,82 м. |
|
|
||||||
Соответствующий |
угол поворота 1>п находят из формулы (327) |
||||||||||||
sin |
I s . = |
|
|
= |
0,227; |
I S - = |
0,23 |
рад; |
уп |
= 0,46 рад. |
|||
|
2 |
2(1,6+0,2) |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
||
Принимаем |
у п = |
0,47 рад. |
|
|
|
|
|
|
|
|
1,5 рад и угол на |
||
Угол наклона рамы пилы в верхнем положении а , = |
|||||||||||||
клона в крайнем нижнем |
положении |
|
|
|
|
|
|
||||||
или |
|
|
|
|
|
а 2 |
= |
<*i — Yn |
|
|
|
|
|
|
|
|
а 2 = |
1,5 — 0,47 = |
1,03 |
рад. |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Положение транспортера подачи и груза на нем находят по уравнениям
(329)при у 2 = 0,26 рад,
*„•= (1,6 +0,2) cos (1,03 — 0,26) = 1,32 м,
|
|
|
У а = |
(1,6 + |
0,2) sin (1,03 — 0,26) — 0,3 = 0,92 м. |
|
|
|||||||
|
Величина |
хода |
надвигания регулируется |
по |
трем |
ступеням: для |
d = |
|||||||
= |
10 |
20 см L„ = |
1,2-0,2 + 0,1 = |
0,34 м; |
d = |
30 -ь 40 |
см, Ltt |
= 0,58 |
см |
|||||
и d = |
50 - 4 - 60 см LH |
= 0,82 м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Скорость |
надвигания, |
формула |
(310), при |
Кп |
= 0,45, л„ = |
0,33 и при |
|||||||
dcp |
= |
0,16, L„ = 0,34 |
м; Qcp = |
0,07 |
м3 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Л |
= |
— 36 м31ч, |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
7-0,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
" |
— |
0,34 (1 + 0,33) 36 |
. . . |
, |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
=0,15 |
м/сек. |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
3600-0,07-0,45 |
|
|
|
|
|
|
139