книги из ГПНТБ / Глебовский В.Г. Плавка металлов и сплавов во взвешенном состоянии
.pdfКіёнта при высоких температурах (для железа) сопро вождается изменением характера диссоциации окиси углерода, увеличением давления насыщенного пара же леза при повышении температуры до 2000°С и т. д. Уве личение последнего параметра в зоне реакции должно
-Ідас
Рис. |
69. Зависимость экспериментальных и расчетных значе |
|
ний |
коэффициента распределения |
серы от содержания углеро |
|
да в металле |
при 2000°С: |
/ —•расчетные данные; 2 — экспериментальные значения
приводить к понижению парциального давления окиси углерода и, как следствие, к некоторому завышению коэффициента распределения серы. Расчет возможного изменения состава газовой фазы вследствие образова ния С 02 и Fe (СО)б показал, что ни конверсия, ни обра зование пентакарбонила же леза не оказывают сущест венного влияния на состав газовой фазы, который оп ределяется только взаимо действием газовой фазы с
жидким металлом.
Известно, что влияние углерода на процесс пере распределения серы между
Рис. 70, 'Коэффициент распределе- |
ЖИДКИМ |
МвТЗЛЛОМ |
И ШЛаКОМ |
|
яня серы ® зависимости от пардн- |
НОСИТ ДВОЯКИИ Х а р а к т е р : ВО- |
|||
ального |
давления окис.н углерода |
ПврВЫ Х, |
_____w |
ПОВЫШЯ6Т |
в |
газовой фазе (2000*0) |
уГЛ брО Д |
152
активность серы в металле, что приводит к увеличению коэффициента распределения серы, и, во-вторых, углерод раскисляет металл, что также должно способствовать увеличению коэффициента распределения. Понижение парциального давления окиси углерода в газовой фазе приводит к увеличению раскислительной способности углерода к, следовательно, к повышению коэффициента распределения. На рис. 68 и рис. 70 показано влияние рсо на изменение коэффициента распределения: пониже ние парциального давления окиси углерода обеспечива ло увеличение (хотя и непропорциональное) коэффици ента распределения.
Влияние температуры на коэффициент распределе ния серы изучалось неоднократно с помощью самых раз нообразных методов исследования, но однозначного характера этой зависимости установлено не было, В ра боте [134, с. 81] по результатам расчета концентрации кислорода в жидком углеродистом железе на основании экспериментальных данных по. коэффициенту распреде ления серы был сделан интересный вывод относительно температурной зависимости коэффициента распределе ния серы. Рассчитанные значения содержания кислоро да более чем в два раза превышают концентрации кис лорода для соответствующих значений углерода при 1550°С. Известно, что повышение температуры приводит к увеличению растворимости кислорода в железе, и вполне очевидно, что такое увеличение растворимости кислорода в железе должно смещать равновесие реак ции десульфурации в сторону перехода серы из шлака в металл, т. е. с повышением температуры коэффициент распределения серы Ls должен уменьшаться. Для уста новления этой температурной зависимости проведены плавки углеродистого железа со шлаком во взвешенном состоянии в атмосфере гелия и аргона, что соответству ет температурам 1750 и 2000°С. Результаты этих опытов приведены в табл. 24. Эти данные могут быть представ лены в виде следующего уравнения, справедливого во всем исследованном диапазоне температур:
lg І - = 0,379 — 1,858 lg ас + (0,953+1,082 lg ас)Х is
Х І0_3/°C . |
(50) |
Характер полученной зависимости позволяет однознач но утверждать об уменьшении коэффициента распреде
153
ления серы между углеродистым железом и шлаком при возрастайии темпера туры.
Роль закиси железа в распределении серы между железом и известковоглиноземистым шлаком изучена мало, хотя десульфурирующая способность этих шла ковых композиций в сильной мере зависит от содержа-
Т а б л и ц а . 24
Зависимость Ls от содержания углерода в металле при 1750 и 2000°С
|
1750°С |
|
|
2000’С |
|
номер |
[%С] |
|
номер |
[%С] |
Ls |
опы га |
|
опыта |
|||
1 |
0,14 |
90,5 |
19 |
0,1 0 |
56,8 |
2 |
0 ,1 6 |
97 ,8 |
20 |
0,4 0 |
44,1 |
3 |
0,34 |
101,8 |
21 |
0,40 |
41,1 |
4 |
0,37 |
107,0 |
22 |
0,42 |
57,8 |
5 |
0 ,44 |
103,0 |
23 |
0,4 2 |
67,9 |
6 |
0,44 |
110,0 |
24 |
0,46 |
51 ,6 |
7 |
0,51 |
118,0 |
25 |
0,49 |
55,9 |
8 |
0,58 |
124,2 |
26 |
0,50 |
65,1 |
9 |
0,70 |
112,8 |
27 |
0,51 |
58,3 |
10 |
0,7 3 |
122,5 |
28 |
0 ,68 |
53,2 |
11 |
1,04 |
134,0 |
29 |
0,7 0 |
69,8 |
12 |
1,06 |
105,8 |
30 |
0,98 |
8 0 ,6 |
13 |
1,44 |
141,0 |
31 |
1,06 |
83 ,6 |
14 |
1,48 |
105,8 |
32 |
1,92 |
98,7 |
- ■ 15 |
1,94 |
126,5 |
33 |
2,4 0 |
121,8 |
16 |
2,1 8 |
159,9 |
— |
— |
— |
17 |
2 ,7 6 |
230,0 |
— |
— |
____ |
18 |
2,92 |
212,0 |
— |
— |
— |
н'ия в них закиси железа. Поэтому сделана попытка исследовать влияние малых содержаний закиси железа в шлаке,, состоящем из 53% СаО и 47% А120 3, на коэффициент распределения серы. Поскольку раство ренный в железе углерод раскисляет как металл, так и Шлак, в определении роли закиси железа следует учи тывать наличие углерода в жидком железе. Эксперимен тально определенная зависимость приведена на рис. 71. При содержании закиси железа в шлаке >>4,0% коэф фициент распределения серы не превышает 2—3. Замет ное увеличение Ls наблюдается при.снижении содержа ния закиси железа <2,5% и увеличении содержания уг лерода в железе >0,1% . При содержании закиси желе
154-
за <2,0% коэффициент распределения серы резко воз растает. По всей вероятности, окислительная способ ность закиси железа при содержаний <2,0% настолько ничтожна, что мало влияет на изменение коэффициента распределения серы между жидким железом и шлаком. Этот вывод совпадает с результатами аналогичных ра бот по исследованию влияния закиси железа на десуль фурирующую способность шлаков.
Рис. 711. Зависимость приведенного коэффициента рас пределения серы от содержания закиси железа в нз- ■аестжово-гѵшноземгастом шлаке:
J —(плавка >в инертном :га.зс; 2 — плавка в атмосфере СО
Таким образом, метод ПВС оказался удобным, на дежным и незаменимым при изучении гетерогенных реакций, протекающих на межфазных поверхностях раз дела металл — шлак — газ. Метод позволяет быстро и с достаточной гибкостью проводить сложные опыты по исследованию распределения металлических и неметал лических элементов между жидким металлом и шлаком вплоть до 2000°С. Сопоставление экспериментальных данных, полученных методом ОВС, с наиболее надеж ными результатами, которые были получены ранее ти гельными способами, указывает на их весьма удовлет ворительное согласие.
СВОЙСТВА ЖИДКИХ МЕТАЛЛОВ
Давление насыщенного пара железа и его сплавов
До появления ПВС давление насыщенного пара жид кого железа было определено только для температур, не превышающих '1700°С. Большие экспериментальные трудности, которые сопутствуют высокотемпературному исследованию железоуглеродистых расплавов, привели к тому, что данные по активности углерода для более высо ких температур отсутствуют [147]. Известны лишь дан ные по влиянию углерода на скорость испарения железа.
Для измерения давления насыщенного пара жидкого железа использовали ПВС в сочетании с методом несу щего газа. Экспериментальная установка состоит из системы газовой очистки, откачки, напуска и измерения скорости газового потока. При измерении давления пара необходимо точно знать гидродинамические характерис тики системы, поэтому опыты проводят только в реак ционных камерах с внешним расположением плавиль ного индуктора, являющимся более компактным по сравнению с другим типом устройств. Предварительно осуществляют градуировку реакционной камеры. Для насыщения газового потока парами железа используют повышенную турбулизацию, для чего инертный газ в реакционную камеру подают через специальные боковые
отверстия диаметром 0,6—0,7 мм. Реакционная |
камера |
с фильтром, манипулятором и изложницами для |
крис |
таллизации металла показана на рис. 72 [125].
Нагрев многовитковым индуктором образцов массой 2,5—4,0 г до 1900°С осуществляют в проточной атмосфе ре чистого гелия, а до более высоких температур — в аргоне. Скорость потока инертного газа колеблется от 10 до 500 см3/мин в зависимости от температуры опыта. Измерение температуры металла во время плавки произ водят по нижней части висящей капли, причем в течение минуты успевают сделать до 4—5 замеров. Плавка при
2000°С длится 10— 1(5 мин, а при 1635— 1800°С — от 40
до 70 мин. Расплав после окончания опыта сливают в изложницы, установленные на поворотном столике, или в керамические трубки.
Количество испарившегося железа определяют по из менению массы образца и по количеству конденсата, ко торый накапливается на фильтре. Расхождение резуль-
156
татов, полученных этими двумя способами, в среднем составляет 2,3%. На рис. 73 представлена температур ная зависимость давления насыщенного пара чистого железа по данным работ [11, 125], которая свидетельст вует о хорошем согласии расчетных данных и экспери ментальных результатов, полученных методом ПВС.
В этих работах давление насыщенного пара железа над расплавами Fe — С определяли при различных со держаниях углерода в широком температурном диапа зоне. Трудность определения давления пара от дельных компонентов в многокомпонентной сис теме с сильным взаимо действием, каковой яв
ляется система |
F e— С, |
состоит в том, |
что испа |
рение компонентов идет с различными скоростями. Так, при изучении испа рения железа из распла ва Fe — С следует учиты вать рост содержания уг лерода за счет интенсив ного испарения железа. Такое поведение углеро-
Рис. 72. Схема реакционной каме |
|
|
|
|||||
ры |
для |
измерения |
давления па |
|
|
|
||
|
|
ра жидких .металлов: |
|
|
|
|
||
1 — манипулятор: |
2 — стяігніваю- |
|
|
|
||||
Щие |
болты; |
3 — изложница; |
4 — |
|
|
|
||
крышка; |
5 — охлаждающее |
коль |
|
|
|
|||
цо; |
6 — аддуктор; |
7 —-реакцион |
|
|
|
|||
ная |
камера; |
S — фильтр; 9 — жид |
|
|
|
|||
кий |
металл; |
10— поворотная |
плат |
для давления |
пара |
жидкого |
||
форма; |
П —коршус; |
12 — 14 — де |
железа (мм рт. |
ет.) |
при .раз |
|||
тали платформы; |
15 — призма |
личных температурах |
157
да в расплавленном углеродистом железе должно соответствующим образом сказываться на изменении ак
тивностей железа и углерода |
в расплаве. |
Установле |
||||
но, |
что |
при |
пониженных |
температурах |
расплава |
|
('~-1600°С) содержание углерода |
в металле за все |
|||||
время |
опыта |
практически |
оставалось |
неизмен |
||
ным. |
Однако |
при температурах |
ШОО°С |
вследствие |
сильного испарения железа содержание углерода в ра
сплаве Fe — С заметно возрастало, причем это |
увели |
|
чение находилось в прямой |
зависимости от продолжи |
|
тельности выдержки металла |
в расплавленном |
состоя |
нии. По этой причине во всех расчетах учитывали сред нее содержание углерода, что должно было внести неко торую ошибку как в определение давления пара железа при повышенных температурах, так и в определение температурной функции.
На основании измерения давления насыщенного пара жидкого железа в области высоких температур были рассчитаны активность и коэффициент активности желе за. Оказалось, что в жидких железоуглеродистых ра сплавах активность железа обнаруживает отрицатель ные отклонения от закона Рауля, степень которых убы вает с ростом температуры. Была также установлена за висимость коэффициента активности углерода от его концентрации в расплаве. Растворы углерода в жид ком железе при концентрациях до 2,5—3,0% в диапазо не исследованных температур обнаруживали незначи тельные отрицательные отклонения, которые при более высоких концентрациях углерода переходили в сильные положительные отклонения. Повышение температуры расплава приводило к уменьшению активности углерода при постоянном содержании.
Плотность
От точности измерения плотности жидких металлов в значительной мере зависит корректность описания мно гих структурных превращений в металлических систе мах.
Недостаточность, а подчас и противоречивость све дений относительно плотности жидких металлов при вы соких температурах возникает прежде всего из-за экспе риментальных ошибок, вносимых существующими мето дами определения плотности. Так, в пикнометрическом
158
методе поправка на тепловое расширение пикнометра при нагреве его до температуры опыта может достигать 48%. При определении плотности металлов методом максимального давления в газовом пузыре вводят по правки на тепловое расширение капилляров, доходящие иногда до 1—2%, а поправки на изменение объема жид кого металла вследствие погружения капилляра состав ляют ~ 3,5%. Наиболее отработанным является метод измерения плотности жидких металлов по конфигурации лежащей на огнеупорной подложке капли металла. Од нако всем используемым в настоящее время методам из мерения плотности расплавленных металлов присущ один серьезный недостаток, который ограничивает их возможности: между расплавленным металлом и мате риалом подложки или тигля наблюдаются неконтроли руемые реакции.
Для измерения плотности жидких меди, никеля и.железа в широком интервале температур использовали ме тод ПВС [148, 149]. Эти металлы выбраны для оценки возможностей нового метода, так как плотность этих ме таллов уже с большой точностью измерена надежными низкотемпературными методами. Схема эксперименталь
ной установки для измерения плотности капли |
массой |
1,5—3,0 г приведена на рис. 74 [148]. Измерение |
плот |
ности металлов в интервале высоких температур |
мето |
дом ПВС осуществляют в камерах с внешним и внутрен ним расположением плавильного индуктора.
Образцы жидкого металла в многовитковых индукто рах имеют, как правило, яйцеобразную форму, удобную для последующего расчета. Для фиксации горизонталь ного и вертикального контуров этой капли, которые сни маются на один кадр скоростной кинокамерой, исполь зована специальная оптическая система. Форма капли по ходу плавки непрерывно изменяется и капля колеблется, поэтому в расчетах используют только фотоснимки жид кого металла в те моменты, когда ось его вращения со впадает с осью индуктора. Варьирование температуры жидкой капли в широком интервале осуществляется из
менением мощности, подводимой к индуктору, |
массой |
||
образца и составом |
газовой фазы. |
Расчет плотности |
|
производится по |
увеличенным изображениям |
капли |
|
(рис. 75). Вращение капли происходит в обоих |
направ |
||
лениях, чередуясь неопределенными |
по продолжитель |
ности состояниями покоя. Поэтому возникновение в кап
159
ле пустот вследствие дейст вия центробежных сил ма ловероятно.
Во время плавки масса металлического образца уменьшается за счет испа рения примерно на 0,2%, поэтому при расчете плот ности используют значение средней массы М. Плотность
Рис. 74. Схема установки для на- |
Рис. 75. Увеличенный профиль капли |
|||||||||||
мерения плотности |
жидких |
метал* |
меди и данные, используемые для |
|||||||||
|
|
лов: |
|
|
|
|
расчета плотности меди при разлігч- |
|||||
J — уплотнение; |
2 — индуктор; |
3 — |
ныос температурах: |
2 |
q2d— |
|||||||
жид-кий |
металл; |
|
4 |
— стабилиаи- |
а — /=4700°С; |
AJ= 1,627 |
<г: |
|||||
рующее |
кольцо; |
5 — 9 |
— оптическая |
=1278,054 мм3; |
*=il6,70, |
£>=7,55 г/см3; |
||||||
система |
для |
киносъемки |
капли |
б — t = 1800°C*U |
М = 1,546 |
г; |
2 |
q-ä~ |
||||
металлов; |
10 — керамическая |
па- |
=1233,274 мм3; |
*=.16,70; |
Ь=7,44 |
г/см3 |
||||||
|
лочіка; И — основание |
|
|
|
|
|
|
|
D заснятой на фотопленку и увеличенной в х раз метал лической капли рассчитывают по уравнению
D = M-4-lOOOs3 |
(51) |
2 <7г d я |
|
где q и d — соответственно толщина и усредненный диа метр сечения (рис. 75).
При повышении температуры жидкой меди с 1100 до 1900°С ее плотность уменьшается почти на 10%. В табл. 25 приведены уравнения для температурных зави симостей жидких расплавов меди и железа, которые рассчитаны по результатам, полученным с помощью ПВС.
|
|
|
Т а б л и ц а 25 |
Температурная функция плотности жидких металлов |
|||
Металл |
Температурная функция |
Температу |
Литература |
плотности |
ра, °С |
||
Си |
9,370—8,442 -10“ 4 Г°К |
1100— 1850 |
[148] |
Fe |
8,650—9,360 -ІО- 4 Т°К |
1480— 1700 |
[149| |
Полученные методом ПВС результаты хорошо согла суются с экспериментальными зависимостями, опреде ленными методом максимального давления газового пу зыря [150]. Это подтверждает возможность использова ния метода ПВС для корректного измерения плотности жидких металлов при высоких температурах, что особен но важно для металлов с высокой реакционной способ ностью.
Поверхностное натяоісение
Большая роль поверхностных явлений во всех метал лургических процессах при производстве металла хоро шо известна. Характерной чертой поверхностного натя жения металлических расплавов является повышенная избирательная чувствительность к присутствию малых примесей. Методы измерения поверхностного натяжения делятся на две группы: статические и динамические. Значительная часть экспериментальных сведений по по верхностному натяжению определена с помощью стати ческих методов, к которым относятся методы лежащей капли, максимального давления в газовом пузырьке и т. д. Однако температурный диапазон измерения по верхностного натяжения этими методами относительно узок вследствие экспериментальных ограничений. Дина мические методы измерения поверхностного натяжения основаны на том, что измерение производится по пара метрам, характеризующим некоторый процесс, например, частоту колебаний в жидкой среде или длину распрост раняющихся на поверхности расплава капиллярных волн и т. д. Динамическим методом является и метод измере ния поверхностного натяжения парящей в электромаг нитном поле колеблющейся капли жидкого металла.
При использовании этого метода выявляются сле дующие особенности: отсутствие подложки, наличие сфе-
161