![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Митрофанов, Е. Н. Армоцемент
.pdfИзгибаемые элементы
Влияние формы сечения на работу изгибаемого армоцементного элемента. Исследованиями напряженно-деформированного состояния изгибаемых элементов установлено, что напряжения и деформации в растянутом волокне при изгибе превышают те же величины при чистом растяжении. Причинами этого могут, оче
видно, |
служить два фактора: высота элемента, или иначе — ве |
личина |
градиента напряжений, и форма поперечного сечения. |
Когда |
высота сечения изгибаемого элемента велика, тогда градиент |
напряжений очень мал и условия работы крайних волокон при из |
гибе мало отличаются от условий чистого растяжения. В данном случае поддерживающее действие менее напряженных волокон поперечного сечения не будет оказывать большого влияния. С уменьшением высоты сечения образца градиент напряжений воз
растет, и поддерживающее влияние менее напряженных |
волокон |
|
• усилится. |
|
|
Все указанное выше позволяет |
прийти к выводу, что чем боль |
|
ше материала концентрируется у |
нейтральной оси, тем |
больше |
повышаются напряжения и деформации в крайних волокнах. Кон центрацию материала у нейтральной оси поперечного сечения можно охарактеризовать отношением пластического момента со
противления к упругому. Для армоцементных |
конструкций, |
арми |
|
рованных ткаными сетками с /гпр^1,75 |
l/см и |
1,5%, такой |
под |
ход к оценке влияния формы сечения на величину краевых напря
жений |
и деформаций будет справедлив в пределах упругопласти |
|
ческой стадии работы. |
|
|
В практике проектирования армоцементных конструкций встре |
||
чаются изгибаемые элементы двух типов сечений: |
п р я м о у г о л ь |
|
н о г о |
и в о л н о о б р а з н о г о . Последний тип |
сечения может |
быть охарактеризован приведенным сечением типа |
двутавра. К пря |
моугольному сечению следует отнести плоские элементы — плиты. Минимальная толщина плоских элементов 10 мм, максимальная 25—30 мм.
Таким образом, при действии изгибающего момента в плос кости, перпендикулярной тканым сеткам, решающую роль в повы шении напряжений и деформаций при &пр = const и р, = const играет высота сечения, или иначе — градиент напряжений.
Для выяснения влияния формы сечения на величину напряже ний и деформаций в крайних волокнах рассмотрим такой тип при веденного сечения, который при максимальной его высоте отвечал бы условию предельно допускаемой концентрации материала в пол ках. Из условия местной потери устойчивости предельные размеры стенки и полок двутавра могут быть приняты следующие: высота
сечения — высота стенки — 60 бс ; ширина |
полок — 30 бп . где б0 — |
|
толщина стенки; бп — толщина |
полки. |
сопротивлений армоце |
Учитывая, что отношение |
расчетных |
мента дисперсного армирования сжатию и растяжению приблизи тельно равно двум-трем (при а т = 0,04 мм), целесообразно площадь
71
сечения нижнего пояса принимать вдвое или втрое большей пло щади сечения верхнего пояса: Fm = (2-г-З) Fcn- Для такого сечения отношение пластического момента сопротивления к упругому со
ставляет: k(\) — Wn„/Wynp= 1,1, |
т. е. сопротивляемость |
армоцемента |
растяжению при изгибе в упругой стадии работы на |
10% выше, |
|
чем при чистом растяжении. |
Диапазон колебания |
напряжений |
в крайних растянутых волокнах изгибаемых элементов различной формы и высоты сечения довольно значителен и может характе ризоваться областью ft(p= 1,1-т-2. Все это предопределяет необхо димость учета масштабного фактора при расчете конструкций.
Установлено также, что определенное влияние на работу армоцементиого изгибаемого элемента оказывают характер армирова ния, возраст бетона и условия его созревания. Последние оказы вают активное воздействие на упругопластической стадии работы материала, прежде всего на его деформативность.
Имеющиеся данные позволяют рекомендовать следующую ме тодику вычисления расчетных характеристик армоцемента рас
тяжению при изгибе. |
элемента £ ф , |
|
Зная величину коэффициента формы сечения |
по |
|
табл. 22 определяем коэффициент перехода й£ |
в зависимости |
от |
параметров армирования конструкции и условий ее хранения. Да лее по формулам находим соответствующие расчетные сопротив ления армоцемента растяжению при изгибе:
|
|
|
^ р н п = |
^ р п ^ ф > |
^ р н т = |
RpT^fy' |
|
|
|
|
||
где |
|
кф — коэффициент перехода; |
|
|
|
|
|
|||||
#рп и |
R p T — расчетные |
сопротивления армоцемента |
растя |
|||||||||
|
|
|
жению по прочности и трещиностойкости; |
|||||||||
Rpnu |
и Ярит — расчетные |
сопротивления |
армоцемента |
растя |
||||||||
|
|
|
жению |
при |
изгибе |
по |
прочности |
и |
трещино |
|||
|
|
|
стойкости. |
|
|
|
|
|
|
Т А Б Л И Ц А 22 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
З н а ч е н и я коэффициента ftj при коэффициентах |
||||||||
Н а и м е н о в а н и е факторов |
|
|
|
формы |
сечения кф |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
1,1 |
1,2 |
|
1,3 |
1,4 |
|
1,5 |
||
Естественно-влажное |
хране |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ние: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( . 1 = |
1,5-f-2,0% |
. . . . |
1,10 |
1,10 |
|
1,15 |
1,20 |
|
1,25 |
|||
ц = |
2,0 |
ч-3,0% |
. . . . |
1,10 |
1,15 |
|
1,20 |
1,25 |
|
1,30 |
||
Воздушно-сухое хранение: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ц = |
1,5 |
н-2,0% |
. . . . |
1,00 |
1,00 |
|
1,10 |
1,15 |
|
1,20 |
||
ц = |
2,0 |
3,0% |
. . . . |
1,00 |
1,10 |
|
1,15 |
1,20 |
|
1,25 |
||
П р и м е ч а и и я. 1. |
У к а з а н н ы е значения коэффициентов перехода |
с л е д у е т применять |
||||||||||
при расчете конструкций |
I , I I и I I I категорий . |
|
|
|
с |
р а с т я ж е н и е м |
||||||
2. Деформативность армоцемента при |
изгибе повышается по с р а в н е н и ю |
|||||||||||
в среднем на 20%. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
72
Основные расчетные положения. Расчет изгибаемых элементов производится по двум предельным состояниям: несущей способ ности и деформациям. Первое предельное состояние определяется путем проверки изгибаемого элемента на прочность. Для элементов
с |
комбинированным армированием, |
т. е. когда |
рабочая |
арматура |
|
стержневая, а тканые сетки выполняют |
тенхологические |
функции, |
|||
а |
также при соотношениях j j . a ^ 2 |
| i c , |
расчет |
следует |
производить |
согласно Указаниям по проектированию армоцементных конструк ций (СН 366—67). При расчетно-сетчатом дисперсном армировании элемента из бетона прочностью «500» и выше прямоугольная эпюра напряжений в сжатой зоне не возникает, что предопреде ляет выбор иной расчетной модели изгибаемого элемента по проч ности [52, 57].
Придерживаясь принятых ранее допущений к дисперсно-арми рованному армоцементу как композитному материалу, прини маем и соответствующую расчетную схему для изгиба.
Очевидно, под п р е д е л ь н ы м с о с т о я н и е м армоцементного изгибаемого элемента следует понимать такое состояние, при котором в растянутой зоне напряжения достигли условного пре дела текучести композита, а в сжатой — предела прочности армо цемента на сжатие при изгибе. Для расчетного предельного со стояния указанные выше величины определяются соответствую щими значениями расчетных сопротивлений материала.
Расчетные формулы для изгибаемых элементов можно вывести, рассмотрев равновесие элемента и решив два уравнения. В об щем виде напряжения в растянутых и сжатых волокнах опреде ляются по формулам
^ 1 , |
Mhp. |
Mhcn |
, г т |
(П.32) |
= — ' |
<*«. = - ; — . |
|
||
|
•> Пр |
« пр |
|
|
где /гтр — приведенный |
момент инерции; |
|
|
Е' -Р
Для практических целей эти формулы неудобны из-за необхо димости решать уравнение третьей степени. Поэтому, произведя ряд преобразований, их упрощают:
(?„„ = —-—; |
а... = — |
. |
|
(11.33) |
|
р " 2ASp I I ' |
с и |
2/iSp „ |
|
V |
' |
Положение нейтральной оси изгибаемого элемента легко опре деляется по формуле
Sp „ + nSc n = 0, |
(11.34) |
где 5р„ и Sen — статические моменты растянутой и сжатой зон относительно нейтральной оси. Например, для прямоугольного се чения высота сжатой зоны определяется по формуле
иh
Лс = - |
7 = . |
1 + |
Уп. |
полученной из уравнения (11.34). |
|
73
Зная положение нейтральной оси, можно подсчитать фактиче ские значения статических моментов, а следовательно, и напря жение Орц и оси- Так же как и для внецентренно-сжатых элемен тов, при определении фактических значений напряжения в изги баемом элементе необходимо знать отношение модулей деформа ций. Для этого можно использовать либо табл. 21, в которой пред ставлены значения коэффициента я для различных состояний эле мента, либо номограммы. Конечная цель должна заключаться в получении коэффициента п на любой стадии работы элемента.
Расчет |
изгибаемых |
элементов предполагает |
две |
попытки. |
|
||
П е р в а я |
п о п ы т к а сводится |
к определению |
фиктивных |
на |
|||
пряжений |
в |
элементе |
при условии, |
что ЕС=ЕР, |
т. |
е. когда |
га=1. |
Зная величину напряжений в растянутой зоне, по номограммам определяем ширину раскрытия трещины, соответствующую этим напряжениям. Затем по табл. 21 определяем соотношение модулей деформаций и повторяем расчет, принимая табличные значения коэффициента п.
В т о р а я п о п ы т к а сводится к получению фактических зна чений напряжений в элементе по уточненным характеристикам.
Прочность изгибаемых элементов проверяется по формулам: а) д л я р а с т я н у т ы х в о л о к о н
<Т р н = 1 , 5 ^ ~ < т и Я р 1 т ;
"" р н
где ,г?р п —расчетное сопротивление армоцемента нию при проверке по прочности;
кф — коэффициент формы сечения:
(П. 35)
растяже
|
|
|
V |
(sP+Sl)(Fh-Syo) |
. |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
JyF |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Si |
и |
Scy |
•— статические |
моменты |
растянутой и сжатой зон |
от |
|||||
|
|
|
носительно оси Y, проходящей через геометриче |
||||||||
|
|
Sy0 |
ский центр тяжести элементов; |
|
|
|
|
||||
|
|
— статический |
момент |
сечения |
элемента |
относи |
|||||
|
|
|
тельно оси, касательной к контуру, сечения рас |
||||||||
|
|
|
тянутой зоны и параллельной оси Y; |
|
|
||||||
h |
и F — высота и площадь сечения элемента; |
|
|
|
|||||||
|
|
J У — момент |
инерции |
сечения элемента |
относительно |
||||||
|
|
|
оси К; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
«1ц — коэффициент |
условий работы |
армоцемента |
при |
||||||
|
|
|
изгибе при проверке по прочности на растяжение, |
||||||||
|
|
|
равный |
0,9. |
|
|
|
|
|
|
|
б) д л я с ж а т ы х в о л о к о н |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
1 , 5 M ^ < m # „ ; |
|
|
|
( I I . 36 |
|||
здесь R'iS |
— расчетное сопротивление |
армоцемента |
при |
изгибе; |
|||||||
/и — коэффициент условий |
работы, равный 0,9 |
при |
р . ^ 1 , 5 % . |
74
§ 5. РАСЧЕТ АРМОЦЕМЕНТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ
Результаты натурных испытаний армоцементных конструкций свидетельствуют о наличии некоторых расхождений между теоре тическими величинами (прогибами) и экспериментальными. При этом большее расхождение искомых величин наблюдается в кон струкциях с трещинами.
Теоретические значения прогибов обычно меньше эксперимен тальных. Причиной этого является недоучет влияния деформатив ности контура сечения элемента на величину внутренних усилий при статическом расчете, а также, но уже в меньшей степени, вли яния самого материала на стадии раскрытия трещин.
В Указаниях по проектированию армоцементных конструкций (СН 366—67) рекомендована более совершенная методика расчета по деформациям. Она может применяться и для расчета дефор маций изгибаемых элементов дисперсного армирования. При этом будет полезным учесть дополнительные данные, полученные в ЛенЗНИИЭП, в части количественной оценки влияния техноло гических и конструктивных факторов на работу изгибаемого эле мента.
К о с н о в н ы м т е х н о л о г и ч е с к и м и к о н с т р у к т и в
н ы м ф а к т о р а м следует отнести: возраст бетона к |
моменту |
загружения конструкций, условия хранения до монтажа, |
прочность |
бетона, характер армирования и т. д. |
|
В предлагаемой ниже методике расчета конструкций по де формациям предпринята попытка несколько расширить сведения и дифференцировать расчет с учетом специфики изготовления и эксплуатации конструкций. Рассмотрим этот вопрос более по дробно.
Расчет конструкций по второму предельному состоянию произ |
|
водится по формулам строительной механики, как для однород |
|
ного тела. Жесткость и кривизну |
элементов следует определять |
в соответствии с рекомендациями, |
изложенными в настоящем па |
раграфе.
Деформации элементов конструкций, при эксплуатации кото рых не допускаются трещины в растянутой зоне или появление их маловероятно, определяют как для однородного сплошного упру гого тела, вводя в расчет всю площадь сечения элементов за вы
четом ослабленных |
мест. |
|
|
||
Жесткость |
элементов Вк |
при кратковременном действии на |
|||
грузки определяется по формуле СН 366—67: |
|
||||
|
|
|
BK |
= 0,85E6J, |
(11.37) |
где Е5 |
— начальный |
модуль |
упругости мелкозернистого |
бетона, |
|
|
принимаемый по табл. 15 для бетона с крупностью зерен |
||||
|
песка |
меньше 2 мм или по СН 366—67 с крупностью зе |
|||
J |
рен до 5 мм; |
|
|
||
— момент инерции площади приведенного сечения; |
|
||||
0,85 — коэффициент снижения жесткости. |
|
75
Полную величину деформаций (перемещений) элементов, при эксплуатации которых не допускаются трещины в растянутой зоне или появление их маловероятно, учитывая длительное действие нагрузки, следует определять по формуле
|
f = f* + f£y |
(11.38) |
где / к — прогиб от |
кратковременно действующей |
части нагрузки; |
fn— начальный |
(кратковременный) прогиб от |
длительно дей |
ствующей части нагрузки;
С— коэффициент, учитывающий увеличение прогиба из-за' ползучести бетона при длительном действии нагрузки.
Значения коэффициента С рекомендуется принимать по табл. 23.
Т А Б Л И Ц А 23
Элементы, отвечающие условиям примечании по съему и х р а н е н и ю изделии
Элементы, не отвечающие условиям примечании по съему н х р а н е н и ю изделии
Режим эксплуатации |
трещинами |
без трещин |
с |
трещинами |
б е з трещин |
с |
|||||
в |
растянутой |
в растянутой |
в |
растянутой |
в растянутой |
|
зоне |
зоне |
|
зоне |
зоне |
Cyxoii |
5,0 |
3,6 |
3,0 |
2,1 |
Нормальный |
3,5 |
2,4 |
2,0 |
1,4 |
Влажный |
2,6 |
1,8 |
1,5 |
1,1 |
|
П р и м е ч а й |
н я. |
I. Съем изделии |
с форм д о л ж е н производиться |
только после дости |
|||||||||||
ж е н и я |
бетоном не менее 50ч проектной |
прочности, |
определяемой |
по |
контрольным |
кубам . |
||||||||||
|
2. |
При изготовлении элементов в односторонней |
о п а л у б к е |
д о л ж н ы |
быть |
предусмотрены |
||||||||||
меры |
|
для |
предотвращения |
свободного |
влагообмена |
твердеющего бетона с |
о к р у ж а ю щ е й |
|||||||||
с р е д о й . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
3. |
После расп а л у б ки и складирования элементы |
д о л ж н ы храниться |
в |
естественно - влаж |
|||||||||||
ных |
условия д о |
начала |
монтажа . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
4. |
Монтаж |
конструкции, |
вместе с |
завершением работ по тепло - паро - гндронзоляцпн, |
|||||||||||
ц е л е с о о б р а з н о производить |
не |
позднее |
полутора месяцев с |
момента |
д о с т и ж е н и я |
бетоном |
||||||||||
100"i |
проектной |
прочности. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
5. |
Рекомендуемые коэффициенты G, С получены |
Г. С. Шарбабчевым |
( Л е н З Н И И Э П ) на |
||||||||||||
основании |
долговременных |
испытаний |
изгибаемых |
элементов |
различного |
япчпппвчинч . |
||||||||||
прочности |
оетона, |
возраста |
з а г р у ж е н и я |
и т. д . |
|
|
|
|
|
|
|
Для конструкций, в которых допускается образование трещин, прогибы определяются по формуле
|
|
|
f=h-h+f>, |
|
|
|
|
где / i — прогиб |
от |
кратковременного действия |
всей |
нагрузки; |
|||
/2 |
— начальный |
(кратковременный) |
прогиб |
от длительно дей-' |
|||
|
ствующей части нагрузки; |
|
|
|
|||
f3 |
— полный |
(длительный) |
прогиб |
от длительно |
действующей |
||
|
части нагрузки. |
|
|
|
|
||
Прогибы следует определять по кривизне в соответствии с фор |
|||||||
мулой СНиП: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ = |
S - / S , |
|
|
(П.39) |
|
|
|
|
Р |
|
|
|
различая при этом два случая.
76
1. С л у ч а й M^Mi
|
[ в |
к |
в'к |
|
|
|
# к |
|
f |
SMRPc |
|
|
А з - — г |
• |
|
|
|
о |
к |
2. С л у ч а й М Д > М Т : |
|
|
|
f |
<г /мт |
I |
Ми — М г \ ,2. |
К •
11.40)
11.41)
11.42)
11.43)
11.44)
f |
SMRPc |
11.45) |
/з — |
; — > |
|
|
5„ |
|
где |
|
|
B'K = QE6J. |
(11.46) |
Значения коэффициента 0 для определения жесткости изгибае мых армоцементиых элементов дисперсного армирования пред ставлены в табл. 24.
|
Т А Б Л И Ц А |
24 |
|
Условия х р а н е н и я и э а г р у ж е н н я конструкции |
Значения |
|
|
коэффициента |
9 |
||
|
Конструкции, отвечающие требованиям по условиям хранения |
|
|
|
|
|||||
и загружения (см. примечания к табл. 23) |
|
|
|
|
0,1 |
|
|||
Конструкции, не отвечающие требованиям по условиям хране |
|
|
|
|
|||||
ния и загружения (см. примечания к табл. 23) |
|
k . . . |
|
|
0,04 |
|
|||
П р и м е ч а н и е . Д л я |
элементов постоянного |
сечения, |
имеющих |
трещины в р а с т я н у |
|||||
той зоне |
на к а ж д о м |
участке, |
в пределах которого |
изгибающий момент |
не |
меняет |
знака, |
||
кривизна |
1/р = М / В |
вычисляется для наиболее н а п р я ж е н н о г о |
сечення . |
В |
остальных |
сече |
|||
ниях такого участка допускается принимать изменение кривизны п р о п о р ц и о н а л ь н о |
измене |
||||||||
нию изгибающего момента. |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
§ 6. РАБОТА АРМОЦЕМЕНТА В УСЛОВИЯХ |
П Л О С К О Г О |
|||||
|
|
|
|
НАПРЯЖЕННОГО |
СОСТОЯНИЯ |
||||
Работа армоцемента под нагрузкой в основном |
зависит от сле |
||||||||
дующих факторов: |
|
|
|
|
|
|
|
||
а) |
вида силового |
воздействия; |
|
|
|
|
|
|
|
б) |
формы элемента^ подвергнутого силовому воздействию; |
||||||||
в) |
структуры армоцемента. |
|
|
|
|
|
|
||
г) |
влияния температурных воздействий и т. д. |
|
|
|
|
||||
Силовые воздействия можно различать по виду |
напряженного |
||||||||
состояния, которое они вызывают: одноосное |
напряженное состоя- |
77
иие (оч=#=0; аг = а3 = 0), а именно: центральное растяжение или сжатие, чистый изгиб, внецентренное растяжение или сжатие малогибких элементов при одинаковых по длине элемента эксцен триситетах и т. д. Работа армоцемента при этих силовых воздейст виях изучена наиболее полно и выражается известными законо мерностями, используемыми при расчете. Однако и в настоящее время еще не решен ряд проблем теоретического и эксперимен тального характера, имеющих существенное значение для совер шенствования расчета армоцементных конструкций, в первую оче редь по деформациям в условиях сложного напряженного со стояния.
Элементы неизученности ряда вопросов компенсируются сни жением расчетных сопротивлений армоцемента путем введения ко эффициентов условий работы и т. д. Но если этот путь решения задачи в известной мере оправдан наличием данных о работе ар моцемента при воздействии основных, определяющих видов загружений, то при плоском напряженном состоянии работа армоце мента настолько мало изучена, что введение коррективов в рас четные характеристики может явиться первым шагом в решении этой проблемы.
Исследования работы армоцемента при плоском напряженном состоянии, проведенные в лаборатории испытания конструкций ЛенЗНИИЭП, указали на необходимость учета влияния напряже
ний, |
действующих на элемент в поперечном направлении. При |
|
этом |
возможны |
два случая напряженно-деформированного состоя |
ния |
элемента: |
разнозначное и равнозначное. Р а з н о з н а ч н о е |
напряженно-деформированное состояние относится к категории
«мягких видов» загружения, а |
р а в н о з н а ч н о е — к |
«жестким». |
Поведение материала при этом |
будет различно: при |
образовании |
и раскрытии трещин. |
|
|
Первый случай наиболее опасен дл армоцемента, ибо в зави симости от соотношений напряжений, действующих в двух направ лениях, начальное раскрытие трещин происходит при меньших напряжениях, а затем картина деформирования меняется. Это об стоятельство должно найти отражение в снижении расчетных со
противлений |
армоцемента растяжению при проверке |
по прочности |
||
и трещиностойкости. |
|
|
|
|
Следует |
различать понятия р а с ч е т н о й и ф а к т и ч е с к о й |
|||
п р о ч н о с т и |
армоцемента. |
Фактическая |
прочность |
армоцемента |
на растяжение определяется |
прочностью |
армирующего материала, |
и при эксперименте каких-либо изменений по сравнению с одно осным растяжением обнаружено не было. Что касается предель ного состояния по прочности армоцемента, как композитного ма териала, то, очевидно, оно должно определяться текучестью ма териала, при котором материал претерпевает деформации, вызы вающие при разгрузке появление нормируемых значений остаточ ных деформаций. В нашем случае эти деформации ограничиваются величиной, равной 30% от полных значений относительных де формаций, характеризующих данное состояние.
78
При этом максимальная величина относительных деформаций
составляет е т а х ~ 5 0 0 • 10~5 для |
армоцемента, армированного |
сет |
ками с интенсивностью ц. = 3%, |
и марки бетона по сжатию, |
рав |
ной «500». Ширина раскрытия трещин в данном случае не будет
превышать 0,14 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Значения рекомендуемых |
коэффициентов |
условий |
работы |
ар |
|||||||
моцемента при растяжении представлены в табл. 25, |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т А Б Л И Ц А 25 |
||
|
|
П о |
прочности |
и о б р а з о в а н и ю трещин: |
|
|
|
|
|
||
|
|
1 |
2 |
|
—2 |
|
—1 |
|
|
—0,4 |
|
|
т„ |
1 |
I |
|
0,9 |
|
0,8 |
|
|
0,7 |
|
|
|
П о |
раскрытию трещин д о 0,1 мм: |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
1 |
2 |
|
—2 |
|
—1 |
|
|
- 0,4 |
|
|
|
0,9 |
0,9 |
|
1,1 |
|
1,2 |
|
|
1,3 |
|
П р и м е ч а н и я . 1. Коэффициенты условий работы получены как |
отношение соответ |
||||||||||
ствующих значений растягивающих н а п р я ж е н и й д в у х о с н о г о н а п р я ж е н н о г о состояния и |
одно |
||||||||||
осного |
при |
фиксированных трещинах н стадии о б р а з о в а н и я |
трещин, |
при |
1,5 < |1 -< 2,5?S |
||||||
и Я п р |
>• 300 |
кГ/см*. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2- Коэффициенты условий работы ш п |
следует |
учитывать |
при |
определении |
расчетных |
||||||
сопротивлений армоцемента при |
расчете по первому |
предельному |
с о с т о я н и ю , а |
т а к ж е |
при |
проверке по о б р а з о в а н и ю трещин для к о н с т р у к ц и й , к которым предъявляются требования непроницаемости .
Например, если плоский элемент находится в условиях разно значного напряженного состояния с местным изгибом, то для оп ределения расчетных сопротивлений армоцемента при проверке элемента по прочности необходимо произвести следующие опе рации:
Ярнп = Я Р п £ ф В Д , |
(И-47) |
Предположим, что Ох/аи — —2; тогда /пп = 0,90; |
mI t = 0,90; Rim |
определяется по номограммам. Следовательно, |
|
i?P H „ = i?p„*S-0,9-0,9 = 0,81 feji?pn.
Аналогичные операции следует произвести при определении расчетных сопротивлений армоцемента по трещиностойкости и т.д.
Имеющиеся данные о работе армоцемента в условиях плоского напряженного состояния еще далеко не охватывают всех проблем, касающихся этого вопроса. Дальнейшие исследования, несомненно, выявят его новые потенциальные возможности как конструкцион ного материала.
Г л а в а |
т р е т ь я |
НЕКОТОРЫЕ ВОПРОСЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ АРМОЦЕМЕНТНЫХ КОНСТРУКЦИИ
§ 1. КОНСТРУКТИВНЫЕ ОСОБЕННОСТИ АРМОЦЕМЕНТНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Основная конструктивная особенность армоцементных элемен тов по сравнению с железобетонными заключается прежде всего в их тонкостенности. Малая толщина элементов предопределяет особый подход к выбору геометрии конструкций.
При этом наряду с общими принципами подхода к проектиро ванию элементов имеются специфические, свойственные конкрет ному типу конструкции. Представляется возможным классифици ровать армоцементные конструкции по конструктивным признакам,
аименно:
1)пространственные конструкции покрытий балочного типа — настилы, складки, линейчатые конструкции;
2)конструкции плит регулярно-стержневой или регулярнопластинчатой структуры;
3)сводчатые конструкции;
4)купола;
5)цилиндрические оболочки;
6)оболочки двоякой кривизны.
При выборе конструктивных решений должны учитываться ме тоды изготовления, возведения и условия эксплуатации армоце ментных конструкций, а также проверяться технико-экономическая целесообразность применения таких конструкций в конкретных условиях строительства.
Общим требованием к проектированию конструкций любого типа является обеспечение индустриальное™ изготовления и мон тажа. При этом армоцементные конструкции, как правило, дол жны проектироваться сборными или сборно-монолитными, форма и размеры элементов должны обеспечивать наиболее полное ис пользование свойств армоцемента, возможность заводского меха низированного изготовления конструкций, удобство их транспор тирования и монтажа, а также систематического контроля каче ства при изготовлении.
Особое внимание должно быть обращено на обеспечение проч ности, жесткости, долговечности и удобства выполнения соедине ний и стыков.
Долговечность отдельных элементов конструкций, от которых зависит общий срок службы ограждающих или несущих армоце-
80