![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Теория двигателей внутреннего сгорания. Рабочие процессы учебник
.pdfТ а б л и ц а 1.10. Характеристики жидких моторных топлив
|
Средний элементарный состав |
Молеку |
Теплотвор |
||
Топливо |
|
1 кг топлива, |
кг' |
лярный |
ность QH, |
|
|
|
вес ц„, |
ккал/кг |
|
|
с |
н |
о |
кг/кмоль |
(кДж/кг) |
Автомобильные бен |
'0,855 |
0,145 |
— |
110— 120 |
10 500 |
зины |
|
|
|
|
(53 995) |
Дизельные топлива |
0,870 |
0,126 |
0,004 |
180—200 |
10 150 |
|
|
|
|
|
(42 530) |
Топливо тихоходных |
0,870 |
0,125 |
0,005 |
220— 280 |
10 000 |
дизелей |
|
|
|
|
(41 900) |
Т а б л и ц а
Газ |
Н2 |
|
Водород |
||
|
Природный ставрополь ский
Попутные нефтяные:
1.11. Характеристики газообразных моторных
|
|
Состав газов в % по объему |
|
|
||||
|
|
£ |
о |
£ |
|
|
|
|
X |
£ |
£ |
|
|
|
|
||
и |
о |
о |
и |
|
|
|
|
|
X |
О |
X |
as |
|
|
|
|
|
та |
X |
«з . |
|
|
|
|
||
та |
X |
X |
та |
|
|
|
|
|
н |
та |
О |
н |
1) Ч |
О |
о |
|
|
О) |
н |
о* |
>> |
2 |
о |
|||
£ |
|
С |
|
С S |
о |
и |
||
97,7 |
0,2 |
0,3 |
|
|
|
0,5 |
1,3 |
|
|
|
|
' |
|
|
|
|
' |
топлив
Теплотвор ность Q ккал/кг (кДж/кг)
8 000
(33 520)
бориславский |
— |
; 92,2 |
3,9 |
1,5 |
0,9 |
1,3 |
I— |
0,2 |
— |
— |
8 100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
(33 950) |
туймазинский |
|
37,5 |
20,0 |
18,5 |
7,7 |
4,8 |
— |
0,1 |
12,2 |
13 060 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(54 720) |
Если в формулу (1.103) подставить уравнение, |
именуемое рт — |
||||||||||
характеристика топлива, |
|
|
|
|
|
|
|
, |
|||
ь = 0,7 |
9 |
( т + Чг-)= 2.37 ТГ (н + |
|
||||||||
зависящее от элементарного состава топлива, |
то уравнение (1.103) |
преобразуется и будет иметь следующий вид:
M« = o iir 4 |
i ) k <0'79 + ^ |
<u04> |
или |
|
|
М0 = 6,028 (0,79 + |
рт) = 0,504С (0,79 + |
рт); |
значения (5Т для топлив нефтяного происхождения лежат в пре делах 0,33—0,42. . v
т
Для газообразных топлив теоретически необходимое количество воздуха, исходя из реакций сгорания отдельных химических со единений типа С„, Нт, Ог
1 кмоль C„HmOr - | |
|
-------кмоль С>2 — |
|
|||
|
= |
п кмоль С02 + ~ |
кмоль Н20, |
|
||
определяется |
по |
уравнению |
|
|
|
|
М° — |
^ |
(« + - j - ----- y ) |
кмоль/кмоль топлива |
|||
|
|
или м3/м3 топлива, |
|
|
||
где СпНтОг — объемная доля |
содержания |
данного |
компонента |
|||
в газообразном топливе. |
количество |
воздуха |
может быть |
|||
Действительно |
необходимое |
получено для жидкого и газообразного топлива из следующего соотношения:
М = аМ 0.
Количество и состав продуктов полного сгорания М г при а = 1 определяется из стехиометрических соотношений для жидкого топлива в кмоль/кг топлива следующими уравнениями:
|
Мсо2= |
; |
|
Мн2о = |
4у-; |
|
Also, = |
— ; |
A4n2 = 0,79Моа; |
||
М о, - |
(а — |
1) 0,2 Ш 0; |
Мг = ^ |
+ 4 |
+ ^ + (а - 0,21) М0. (1.105) |
В двигателях с принудительным зажиганием при желании фор сировать работу двигателя для работы на режиме максимальной мощности рабочую смесь обогащают, а поэтому в данном случае
а < 1.
Образуется окись углерода СО, а неполнотой сгорания водо рода в расчетах обычно пренебрегают
Мсо = 0,42 (1 — а) М 0.
6 н . X . Д ьячедкр |
81 |
В этом случае
Мсо* = -у^- — °,42 (i а)М 0;
MNa = 0,79аМ0.
Общее количество продуктов неполного сгорания получится
М г = ± + ^ + 0,79аМо.
Для газообразного топлива имеем следующие продукты сгора ния: в кмоль/кмоль топлива или м3/м3 топлива:
Мсо2= ^ nC„HmOr; М н,о = £ f - СпНтОг
Mn2= 0,79Мо Т~ T V -Мв = -(oc — 1) Mo;
M r = 2 M ‘ = |
Ц ( n + x ) |
C„HmOr + (a - 0 ,2 1 )M 0. |
|||
И з м е н е н и е к о л и ч е с т в а к и л о м о л е й г а з о в |
|||||
п р и с г о р а н и и |
определяется |
как разность между |
количе |
||
ством |
киломолей |
продуктов сгорания М г и киломолей |
свежего |
||
заряда |
М3 — М, |
т. |
е. действительно поступившего в цилиндр |
||
воздуха или свежей |
смеси |
|
|
ДМ = М г — М,.
Для дизелей (внутреннее смесеобразование) при подстановке в это уравнение вышеприведенных их значений в результате некоторых преобразований получим
ДМ — М г — М3 = , (1.106)
где М 3 = М = аМ0.
В двигателях с внешним смесеобразованием (карбюраторные, впрыск во впускной коллектор), смесь в которых подвергается до воспламенения предварительному сжатию в цилиндре, состоит
из |
воздуха |
и паров топлива (кмоль/кг топлива) |
|
|
|
|
|
M3 = M + - i - = aM 0 + - i - , |
|
|
|
|
|
ГТ |
ГТ |
|
|
где |
цт — молекулярный вес (см. табл. |
1.10). |
|
|
|
|
Тогда изменение количества киломолей газов при сгорании |
||||
составит |
|
|
|
|
|
|
M |
= |
+ |
± - . |
(1.107) |
52
В газовых двигателях свежий заряд (горючая смесь До начала
сгорания) состоит из воздуха и газообразного топлива в кмоль/ кмоль топлива или м3/м3 топлива
Мэ = М + 1 = а М0 + 1.
Тогда изменение количества киломолей газов при сгорании составит
AM = 2 ( « + ^ ) C * H mOr+ N2 + (a -fO ,21)M 0-
- (аМ0+ 1) - 2 (" Г + X '~ 1) С"Н- ° -
Так как
S CnHmOr-j- N2 = 1 кмоль или м3, то
n 2 — 1 = — S с„нтог.
В то время как для жидкого топлива при его сгорании всегда имеет место приращение объема (ДМ > 0), для газообразного топлива в зависимости от количества водорода, окиси углерода и различных углеводородов ДМ может быть как отрицательной, так и положительной величиной или может равняться нулю.
Для |
природного газа |
ДМ >> 0, но величина |
приращения |
объема |
незначительна. |
ДМ < 0 . |
|
Для генераторного газа |
к о э ф ф и |
||
Т е о р е т и ч е с к и й |
( х и м и ч е с к и й ) |
||
ц и е н т |
м о л е к у л я р н о г о и з м е н е н и я |
представляет |
собой отношение количества продуктов сгорания к количеству киломолей свежего заряда.
о |
М г |
М 3 + АМ |
, . ДМ |
|
Ро ~ |
|
Ж 3 |
~ 1 + ~7Й7 • |
|
Для дизелей |
, _ |
Мг __ |
|
|
|
A M |
(1.108) |
||
|
'° — |
аМ 0 ~ |
+ аМ0 • |
|
|
|
Для двигателей жидкого топлива с внешним смесеобразованием (карбюраторные и подобные им)
р0 = ----- ^ - — = 1 |
+ |
----- А.М — . |
(1.109) |
аМп |
|
аМ 0 -j- ■ |
|
Иг |
|
И"Г |
|
Для газовых двигателей |
|
ДМ |
|
М г |
|
(1.110) |
|
= 1 |
+ |
- |
|
аМ0-f- 1 |
* |
аМ.q -f-1 |
|
Значения |30 в соответствии со знаком ДМ будут $0 0 I.
6 :* |
83 |
Как видно из изложенного, химический коэффициент моле кулярного изменения ро представляет собой отношение коли чества образовавшихся продуктов сгорания М г к количеству молей свежей смеси М3 и не учитывает наличия остаточных газов в цилиндре М ткак до, так и после сгорания.
В качестве примера на рис. 1.31 представлено изменение коэф фициента Ро в зависимости от коэффициента избытка воздуха а для различных жидких топлив двигателей с принудительным
зажиганием (карбюраторных). Представленные кривые незави симо от топлива показы
вают следующее:
1) наибольшее значение р получает при меньших а,
|
|
|
|
|
|
|
О |
2 |
4 |
В |
СС |
Рис. |
1.31. |
Значения |
коэффициентов |
Рис. |
1.32. |
Значения |
|||||
Р0 = |
/( а ) |
для |
различных топлив: |
коэффициентов |
(50 = |
||||||
1 — этиловый спирт; 2 — бензин; 3 —бен |
= / (а) |
для |
дизельного |
||||||||
|
|
|
|
зол |
|
|
|
топлива |
|
|
|
т. е. |
лежит |
в |
зоне |
богатых смесей; |
|
|
|
|
|
||
2) при а = |
1 намечается излом кривых вследствие прекращения |
||||||||||
выделения СО (расчет без учета диссоциации); |
|
|
неук |
||||||||
3) при увеличении а > |
1 коэффициент ро |
продолжает |
|||||||||
лонно, |
но уже значительно медленнее уменьшаться за счет разба |
||||||||||
вления рабочей смеси избыточным воздухом. |
|
|
ро в за |
||||||||
На |
рис. 1.32 |
приводится |
характеристика изменения |
висимости от а для дизеля. Из рисунка видно, что с увеличением а (обеднение смеси) теоретический коэффициент молекулярного изменения |30 асимптотически приближается к единице.
Для |
газообразных топлив с отрицательным значением АМ |
(для генераторного и доменного газов) ро будет возрастать. |
|
К о л и ч е с т в о и с о с т а в в ц и л и н д р е в н а |
|
ч а л е |
с ж а т и я определяются на основании известных вели |
чин коэффициента избытка воздуха а, количества свежего заряда М — М3 и коэффициента остаточных газов уг, значением кото рого задаются.
Смесь газов в начале сжатия состоит из двух компонентов — свежего заряда и остаточных газов в кмоль/кг топлива.
84
|
Д л я д и з е л е й |
|
|
|
|
|
||
|
Ма = |
М3-\- Mr = аМ0-|- yraM0= |
аМ 0 (1 + уД |
(1.111) |
||||
|
Д л я к а р б ю р а т о р н ы х д в и г а т е л е й и д в и |
|||||||
г а т е л е й |
с |
впрыском топлива во впускную трубу |
|
|||||
|
ма = мз + мг= (Л4 + - j ^ ) + м г= (а М 0 + |
+ |
||||||
|
+ |
Уг ( а М0 + |
~ ) |
= (аМ 0 + -±~) (1 + у,). |
(1.112) |
|||
|
Величиной |
— кмоль/кг |
топлива можно |
пренебречь ввиду |
||||
ее |
малости |
по |
Ит |
|
а М 0. |
|
|
|
сравнению с |
в |
кмоль/кг |
топлива |
|||||
|
Д л я г а з о в ы х |
д в и г а т е л е й |
||||||
или м3/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ма— М3Д- Мг — (М Д- 1) Д- Мг — (а М 0 -Д1)Д - |
|
||||||
|
|
+ |
уДаМ0+ 1 ) = (аМ0Д -1 )(1 + Тг), |
(1.113) |
||||
где |
Мг — количество |
киломолей остаточных |
газов в |
расчете |
на 1 кг жидкого топлива, или на 1 кмоль (м3) газообразного
топлива; |
уг = Мг/М3— коэффициент остаточных газов. |
|||||
Остаточные газы в цилиндре имеют тот же состав, что и про |
||||||
дукты сгорания топлива, |
т. е. |
М г = Мгсо2 + |
Мгнго + Mrso2 + |
|||
+ Мгпг + |
М гв кмоль/кг |
топлива |
(кмоль/кмоль топлива или |
|||
м3/м3 топлива) |
|
|
|
|
|
|
Тогда количество и состав смеси газов в начале сжатия опре |
||||||
делится из следующих |
соотношений: |
|
||||
|
М со |
iMs° 2 М |
Мчп Д^- • |
|||
|
ivirso2— Mr |
mr — mso2 ^ |
, |
|||
|
M,n2 |
0,79Мо |
М = |
0,79 М0~ |
; |
|
|
|
|
Мг |
|
Ро |
|
|
|
(а — 1) |
|
|
Ро |
|
|
|
М |
|
|
|
|
|
|
Мв= М = аМ 0; |
|
|||
|
МТ= М3 — М — М3— аМ0; |
|
||||
|
Ма= ^ /1Д- = |
Д-- [МСо2ДМн2о Д- М$ог + |
||||
|
-(-(а — 0,21) /И0] Д- /И3, |
(1.114) |
где /Ит — количество киломолей, или м3 топлива в свежем заряде. Д е й с т в и т е л ь н ы й к о э ф ф и ц и е н т м о л е к у л я р н о г о и з м е н е н и я $х представляет собой отношение
суммарного количества киломолей остаточных газов и продуктов
85
сгорания доли топлива, равной *, К суммарному количеству киломолей остаточных газов и свежего заряда к количеству киломолей газов до сгорания
|
|
ш |
м с + т х _ (1 + уг)м3 + х т |
м3___ _ |
|
Мс |
(1 -J- уг) М3 |
1 + |
У г |
||
|
1 1+ Уг |
(1.115) |
|
|
|
где |
|
|
■ДМ |
дм |
мс = ма. |
Мз |
— 1 +1 М3 |
Количество и состав газов в цилиндре в конце полного сгора ния топлива, а также действительный коэффициент молекуляр ного изменения |3 определяются по формуле (1.115) путем подста новки х = 1, т. е.:
|
|
р = |
|
Р о - 1 |
(1.116) |
|
|
|
1+- 1+ Уг |
|
|||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
Мг |
МГ+ М Г |
(1.117) |
||
|
|
м 3 + м / |
||||
|
|
Мс |
|
|||
где |
Мс = М3 + Мг — число |
молей рабочей смеси в цилиндре |
||||
до |
сгорания |
(точка с); Мг = |
М Г + |
Мг — число молей |
газов |
|
в цилиндре |
после сгорания |
(точка |
z). |
(1.117) |
||
на |
Деля числитель и знаменатель правой части уравнения |
|||||
М3, получим |
|
|
|
|
|
|
Р = т й г - |
{1Л18) |
|
Р |
Как отмечалось выше, |
с увеличением а коэффициенты f50 и |
||
уменьшаются; для двигателей с принудительным зажиганием |
||||
Р |
1,08-т-1,1; для дизелей |
1,03-=-1,04. |
т о п л и в а |
|
|
Т е п л о т в о р н о й |
|
с п о с о б н о с т ь ю |
называется количество тепла, отдаваемого в калориметр при полном сжигании единицы топлива и при охлаждении продуктов сгорания до начальной температуры (15 или 17° С). Если началь ная температура будет иметь другое значение, то количество
выделенной реакцией теплоты |
называется |
т е п л о в ы м э ф |
ф е к т о м р е а к ц и и . |
|
|
Однако при определении теплотворности продукты сгорания |
||
охлаждаются до температуры |
ниже 100° С, |
значит измеренное |
калориметром количество выделенной теплоты будет включать также и теплоту парообразования воды, содержащейся в про
дуктах сгорания. |
В данном случае получают в ы с ш у ю т е п |
л о т в о р н у ю |
с п о с о б н о с т ь т о п л и в а QB. |
86
Низшая теплотворная способность топлива QH равна высшей после вычета упомянутой теплоты парообразования воды, обра зующейся в продуктах сгорания за счет окисления водорода топлива, за счет содержания воды в самом топливе и вследствие поступления в цилиндр влажного воздуха.
Следует иметь в виду, что у двигателей внутреннего сгорания конец процесса сгорания всегда получается при температуре выше 100° С (температура выпускных газов Тг ^ 1000 К), а поэ тому исключается возможность использовать теплоту парооб разования воды продуктов сгорания и в расчетах рабочего цикла двигателя необходимо применять не высшую, а низшую тепло творную способность топлива.
Помимо калориметрирования QH может быть приближенно определена аналитическим методом по эмпирической формуле Д. И. Менделеева, но для этого необходимо знать элементарный состав моторного топлива
QH= 8 •100gc + 30 000£н2 - 2600 (gQ2 - |
g s) - |
— 600 (gw — g H2)> |
(1.119) |
где gc, gH2, go2, gs, gw— содержание по весу в 1 |
кг топлива угле |
рода, водорода, кислорода, серы и воды (см. табл. 1.10— 1.12).
Х и м и ч е с к а я |
н е п о л н о т а с г о р а н и я AQH— |
количество теплоты, |
которое недовыделяется при сгорании 1 кг |
топлива за счет теоретического недостатка воздуха, когда а < 1. Совершенно ясно, что при а >> 1 эта потеря теплоты будет равна нулю, т. е. полностью исключается.
Разность между QHи AQh может быть еще названа а к т и в
н о й т е п л о т в о р н о с т ь ю |
1кг топлива, т. е. QT = QH— |
— AQH кДж/кг топлива, так как |
по существу QT представляет |
собой максимальное количество теплоты, которое при заданном значении а фактически может быть выделено при сгорании.
Определение величины потери Д<2Нможет быть осуществлено по количеству получающейся в продуктах сгорания окиси угле рода СО (акр < а < 1) и по ее теплотворности.
Состав смеси, при котором весь углерод сгорает в СО, обо значается акр. Эта обогащенная смесь, когда кислорода не хва
тает на то, чтобы |
весь углерод С перевести в СО, называется |
к р и т и ч е с к о й . |
Значения акр для автомобильных двигате |
лей, работающих на бензине с внешним смесеобразованием, близки к 0,67, но столь сильное обогащение практического смысла не имеет
Известно, что 1 моль СО + моля 0 2 = 1 моль С 02 +
+ 68 000 ккал, следовательно, если в продуктах сгорания 1 кг топлива содержится Мс0 молей окиси углерода, то AQH= 68 000 Мсо ккал/кг. С другой стороны, для всех видов топлива (в ккал/кг топлива)
М со = 0,42 (1 — а) М 0,
87
следовательно, |
|
|
AQH= |
6800-0,42 (1— а) М 0, |
|
или |
|
(1.120) |
AQH= |
28 560 (1— а) М 0. |
Для двигателей предпочтительным оказывается топливо, для сжигания которого требуется меньшее количество воздуха.
Таким образом, практически важной оказывается не только
теплотворность самого топлива, |
но и теплотворность 1 |
кг горю |
|||||||
чей смеси. |
|
|
|
|
д в и г а т е л е й низшая теп |
||||
Д ля к а р б ю р а т о р н ы х |
|||||||||
лотворность 1 моля |
свежей смеси |
|
|
|
|
||||
_ |
_ 0 н —_AQh |
|
ккал/моль смеси; |
|
(1.121) |
||||
|
а^° ^---м— |
|
|
|
|
|
|
||
д л я д и з е л е й |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
QCM= |
~~~ ккал/моль смеси; |
|
(1.122) |
||||||
д л я г а з о в ы х |
д в и г а т е л е й |
^Мо |
молей |
воздуха |
|||||
молей топлива |
|||||||||
Q |
= — |
— |
ккал/моль |
смеси. |
|
(1.123) |
|||
|
|
аМ0+ 1 |
|
|
|
|
|
|
|
Низшая теплотворность смеси для жидких топлив может |
|||||||||
быть подсчитана и |
по |
формуле (табл. 1.12): |
|
|
|||||
Qcm— - , |
Рн , |
|
ккал/кг смеси. |
|
(1.124) |
||||
|
|
1-р ш0 |
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
1.12. |
Теплотворность жидких топлив |
|
||||||
|
|
|
Плотность |
|
Теплотворность ккал |
||||
Топливо |
|
|
|
|
на 1 |
кг горючей |
|||
|
|
при 15° С |
на 1 |
кг топлива |
|||||
|
|
|
% |
|
|
смеси при а = 1 |
|||
Автомобильный бензин |
|
0,745 |
|
|
10 300 |
|
645 |
||
Крекинг бензин |
|
|
0,745 |
|
|
10 300 |
|
645 |
|
Лигроин |
|
|
0,780 |
|
|
10 200 |
|
640 |
|
Керосин |
|
|
0,825 |
|
|
10 200 |
|
640 |
|
Пиробензол |
|
|
0,880 |
|
|
9 600 |
|
640 |
|
Этиловый спирт |
|
|
0,800 |
|
|
6 700 |
|
670 |
|
Дизельное топливо |
|
|
0,870 |
|
|
10 000 |
|
695 |
88
§ 7. ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРОЦЕССА СГОРАНИЯ
Целью термодинамического расчета процесса сгорания яв ляется определение конечных температуры и давления при задан ном количестве подведенной теплоты.
Связь между параметрами газа в цилиндре в начале и конце сгорания может быть установлена с помощью уравнения сос тояния.
Под началом сгорания понимается состояние газа в конце
сжатия, т. е. в точке с диаграммы на рис. |
1.33, которое оцени |
||||
вается параметрами р, |
Vс и Тс и |
количест |
а) |
||
вом молей газа |
|
|
|
|
|
|
ве = Л43 -j- Мг. |
|
|
|
|
Тогда |
уравнение |
состояния |
в |
начале |
|
сгорания |
может быть |
представлено |
равен |
|
|
ством |
|
|
|
|
|
pcVc — 848МСГс.
В конце сгорания (точка г) состояние газа оценивается параметрами рг, VZ,TZ, и количеством молей газа в конце сгорания
Мг — МГ+ Мг
и соответственно
pzvz= umzrz.
Разделив |
второе |
уравнение на первое, |
|
|
||
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
PzVг _ MZTZ |
Рис. |
1.33. |
К расчету |
|
|
|
PcVc |
М ст с |
параметров |
процесса |
|
|
|
|
|
|
сгорания |
|
Учитывая, |
Мг |
= р и pjpc |
= Я, для двигателей с прину |
|||
что м. |
||||||
дительным |
зажиганием (рис. 1.33, |
а), где VJVс = 1 , т. |
е. сго |
|||
рание при |
V = const, |
получим |
|
|
|
|
|
|
|
* = |
|
|
(1.125) |
для дизелей (рис. |
1,33, б), где |
VJVC— р, т. е. |
сгорание при |
|||
V = const |
и |
р = const, имеем |
|
|
|
|
|
|
|
Яр = |
|
|
(1.126) |
|
|
|
|
* С |
|
|
Как видно из выражения (1.125), для двигателей с принуди тельным зажиганием, в том числе и для карбюраторных, неиз вестны две величины Т2 и Я (т. е. рг), а в уравнении (1.126) для
89