книги из ГПНТБ / Теория двигателей внутреннего сгорания. Рабочие процессы учебник
.pdfгде G0XJ1 — расход |
охлаждающей |
жидкости, |
кг/ч; с — теплоем |
кость жидкости, |
ккал/кг •град; |
/вх, /вых— |
температура охла |
ждающей воды на входе и выходе из двигателя.
К о л и ч е с т в о т е п л о т ы , у н о с и м о й о т р а б о т а в ш и м и г а з а м и
|
Qr = (GT - f Gb) Cp (tr — tQ), |
|
|
|
где GT и GB— часовой расход топлива и воздуха, кг; |
ср — те |
|||
плоемкость отработавших газов, ккал/кг -град; |
t 0 и tr — |
темпера |
||
тура наружного воздуха (заряда) и отработавших газов. |
|
|||
Т е п л о т а , |
не в ы д е л и в ш а я с я |
в с л е д с т в и е |
||
н е п о л н о т ы |
с г о р а н и я , для двигателей, работающих при |
|||
а < 1 на жидком топливе, |
|
|
|
|
или |
Q„ с = 28 560 (1 — а) М 0 |
|
|
|
Qh.с = |
22,4GT/VfcyxQH |
|
|
|
|
|
|
||
где Мсух — количество сухих |
продуктов при сгорании |
1 кг топ |
||
лива, кмоль. |
при составлении теплового баланса QHс вклю |
|||
Для а /> 1 |
чается обычно в остаточный член, так как является потерей не значительной.
Тепловой баланс в абсолютных единицах (ккал/ч) представ ляет интерес для решения некоторых практических задач, когда, например, необходимо знать количество теплоты, отводимой си стемой охлаждения, для ее расчета или создания утилизационных устройств и др.
Большой интерес для оценки совершенства рабочего процесса представляет тепловой баланс, составленный в относительных единицах,
Яе + |
Яохл + Яг + |
Ян. с + <7ост = |
Ю 0 % , |
Т. |
в. |
Яе = |
100% ; |
Яохл = |
100% |
И Т. |
Д. |
Примерные значения величин, составляющих тепловой ба
ланс, приведены в табл. |
1.17. |
[13] |
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 1.17. Внешний тепловой баланс в % |
|
||||
Двигатели |
|
4охл |
<7Г |
4нс |
4ост |
|
Карбюраторные |
23—30 |
20—35 |
30—55 |
0—30 |
3—8 |
|
Дизели без наддува |
29—42 |
20— 35 |
25—40 |
0—5 |
2—7 |
|
Комбинированные: |
|
|
|
|
|
|
с |
умеренным над |
35-т42 |
10—25 |
.25—45 |
0—5 |
2—7 |
|
дувом |
|
|
|
|
|
с |
высоким надду |
40—48 |
10— 18 |
20—40 |
0—5 |
2— 5 |
|
вом |
|
|
|
|
|
120
В качестве примера на рис. 1.43 приводится график теплового баланса, полученный при испытании карбюраторного двигателя ЗИЛ-164 по скоростной характеристике при полностью открытой дроссельной заслонке (головка алюминиевая, е = 6,2).
а)Q-W3
б)
|
qX |
дет |
|
|
|
|
80 |
Чг |
|
|
|
|
60 |
|
|
40 |
9охл |
|
|
|
|
20 |
Че |
|
|
|
|
О |
WOO WOO WOO 2200 п,об/мин |
|
|
|
Рис. 1.43. Тепловой баланс двигателя |
ЗИЛ-164: а — в ккал/ч; б — по |
|
отношению к теоретически |
выделившейся теплоте. |
§5. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА РАБОЧИХ ЦИКЛОВ ДВИГАТЕЛЕЙ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ
При проведении теплового расчета необходимо учитывать на значение двигателя, сорт топлива, частоту вращения коленчатого вала и конструктивные особенности проектируемого двигателя. При оценке исходных параметров для расчета рабочего процесса должен быть использован опыт, накопленный при конструирова нии и эксплуатации подобных двигателей, и имеющиеся экспери ментальные данные. В основе приводимого метода аналитического расчета лежит метод Гриневецкого—Мазинга. Следует подчерк нуть, что анализ влияния различных факторов на реальный ра бочий процесс может быть проведен с помощью этого метода бо лее или менее успешно, если иметь в виду их тесную взаимосвязь
ивзаимное влияние.
Втабл. 1.18 приводятся результаты расчета рабочих циклов
четырех различных по типу и назначению двигателей:
1 — тепловозный четырехтактный дизель с газотурбинным над
дувом Ne = 2720 кВт = |
3700 л. с.; |
п = 1000 об/мин; |
для |
2 — четырехтактный |
дизель с газотурбинным наддувом |
||
большегрузного автомобиля Ne — 368 кВт = 500 л. с.; |
п = |
||
= 2150 об/мин; |
двухтактный |
судовой дизель с газотур |
|
3 — малооборотный |
|||
бинным наддувом Ne = 8050 кВт = |
10 940 л. с.; п — 115 об/мин; |
121
Т а б л и ц а 1.18. Сводная таблица результатов расчета примеров
Наименование параметра и обозначение
Давление и’''температура окружающей среды р0, МПа
(кгс/см2); Т0, К
Степень сжатия е
|
|
Двигатели |
|
Расчетная зависимость |
|
3 |
Примечание |
1 |
2 |
4 |
И с х о д н ы е д а н н ь е
Задаемся |
0,1013 |
0,1013 |
0,1013 |
0,1013 |
|
|
(1,033); |
(1,033); |
(1,033); |
(1,033); |
|
|
290 |
290 |
293 |
290 |
|
Для двухтактных двига |
13,5 |
15 |
12,2 |
7,5 |
— |
телей — действительная, для четырехтактных — гео метрическая
Коэффициент избытка воз духа для сгорания а
Давление наддува, про дувки рк, МПа (кгс/см2)
Коэффициент полезного тепловыделения |г;
Давление остаточных га зов рг, МПа (кгс/см2)
Температура остаточных газов Тг, К
Коэффициент остаточных газов уг
Доля хода, занятая про дувочными окнами, фп
Показатель политропы сжатия в нагнетателе m
Потери давления в воз душном холодильнике Дрк, МПа (кгс/см2)
Промежуточное охлажде ние свежего заряда АГохл, К
Подогрев заряда от сте нок АТ, К
Давление в начале сжа тия ра
Максимальное давление цикла рг, МПа (кгс/см2)
Механический к. п. д. riM
Коэффициент дозарядки
Коэффициент очистки объема сжатия к2
Задаемся |
|
|
2,0 |
1,9 |
2,1 |
0,9 |
— |
Для четырехтактных дви |
0,299 |
0,206 |
0,186 |
0,1013 |
— |
||
гателей без наддува рк = р0 |
(3,05) |
(2,1) |
(1,9) |
(1,033) |
|
||
Задаемся |
|
|
0,75; |
0,70; |
0,75; |
0,90; |
|
|
|
|
0,90 |
0,90 |
0,90 |
0,92 |
— |
|
|
|
0,270; |
0,193 |
— |
0,113 |
ч |
|
|
|
(2,75) |
(1,97) |
|
( U 5 ) |
|
|
|
|
800 |
800 |
700 |
1000 |
— |
|
|
|
|
I |
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
— |
— |
0,05 |
— |
Д |
|
|
|
— |
— |
0,091 |
— |
д |
|
|
|
1,55 |
1,80 |
1,53 |
—• |
— |
|
|
|
0,00490 |
0 |
0,00294 |
0 |
— |
|
|
|
(0,05) |
|
(0,03) |
|
|
|
|
|
62 |
0 |
60 |
0 |
— |
|
|
|
20 |
10 |
5 |
15 |
— |
Задаемся |
или |
рассчиты |
0,91рк |
0,90рк |
0,95рк |
0,85р0 |
— |
ваем по Ара |
|
|
|
|
|
|
|
Задаемся |
|
|
12,25 |
10,78 |
7,35 |
— |
Дизель |
|
|
|
(125) |
(110) |
(75) |
|
|
Задаемся (или рассчиты |
0,91 |
0,85 |
0,91 |
0,78 |
— |
||
ваем рм по |
эмпирическим |
|
|
|
|
|
|
формулам — табл. |
1.16) |
|
|
|
|
|
|
Задаемся |
|
|
1,01 |
1,02 |
— |
1,04 |
Ч |
|
|
|
0,5 |
0,6 |
— |
1,0 |
ч |
124
Наименование параметра и обозначение
Коэффициент ф'
Коэффициент полноты диаграммы (р
Температура воздуха пе ред впускными органами
тк, к
Коэффициент наполне ния Цу
Коэффициент наполне ния, отнесенный к полному ходу поршня, Т}у
Коэффициент остаточных газов уг
Температура рабочего те ла в начале сжатия Та, К
Показатель политропы сжатия пг = kt
Давление и температура в конце сжатия рс, МПа (кгс/см2); Тс, К
Продолжение табл. 1.18
|
|
Двигатели |
Примечание |
Расчетная зависимость |
2 |
3 |
|
1 |
4 |
, / |
МCVr |
|
учитывает не- |
и |
U |
1,07 |
1,15 |
— |
|
ф' = -ГД— |
|
||||||||
|
\ICV |
|
теплоемко |
|
|
|
|
|
|
одинаковость |
|
|
|
|
|
||||
стей смеси и остаточных га |
|
|
|
|
|
||||
зов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Задаемся |
(табл. |
1.15) |
0,95 |
0,95 |
0,99 |
0,95 |
— |
||
|
|
|
|
Н а |
I о л н е н и е |
|
|
|
|
|
|
|
|
m—1 |
|
|
|
|
|
гг |
'Г ( |
Рк “Ь ^Рк \ т |
366 |
398 |
304 |
290 |
— |
||
|
|
|
Ро |
) |
|
|
|
|
|
--- Д^ОХЛ
Для четырехтактных дви гателей без наддува считаем
тк = т 0
% |
= — |
X |
0,903 |
0,916 |
0,783 |
ч |
V |
8 — 1 1 рк |
|
|
|
|
|
ч, / 1 |
Рг \ |
Т’в |
|
|
|
|
X V |
X ^ p a j ^ |
+ AT |
|
|
|
|
|
, |
8 |
ра |
|
|
|
0,908 |
|
д |
||
|
4V~ Е— 1 |
Рк Х |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
Тк |
|
|
|
|
|
|
|
|
Х |
Тк + АТ + Г у гТг |
|
|
|
|
|
|||||
|
% |
= % |
(1 - |
% ) |
|
— |
— |
0,825 |
— |
д |
|
,, |
_ |
Х2 |
Рг |
Тк |
1 |
0,0183 |
0,0218 |
— |
0,0635 |
Ч |
|
Уг |
8 — 1 |
рк |
Тг |
Чу |
|||||||
|
|
|
|
|
|||||||
г |
|
Тк + А Т + у УгТг |
395 |
- 418 |
330 |
355 |
— |
||||
а |
|
1 + |
Гг |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
с ж а т и е |
|
|
|
|
|
|
|
k1 — 1 = |
|
|
1,367 |
1,364 |
1,375 |
1,376 |
— |
||
|
|
8,314 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
а + |
bTa {ekl~ l + |
1 )’ |
|
|
|
|
|
|||
где а — 20,16; 6 = 1,738Х |
|
|
|
|
|
||||||
X 10"3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Рс = Ра®” 1; |
Тс = |
Таг ^ - Х |
9,56 |
7,45 |
5,51 |
1,38 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
(97,5); |
(76,0); |
(56,2); |
(14,1); |
— |
|
|
|
|
|
|
|
1025 |
1120 |
842 |
759 |
|
Продолжение табл. 1.18
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д в и га т е л и |
|
|
Н а и м е н о в а н и е п а р а м е т р а |
|
Р а сч е т н а я з а в и с и м о с т ь |
|
|
|
4 |
|||||
и о б о з н а ч е н и е |
|
1 |
2 |
3 |
|||||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Средняя |
теплоемкость при |
P'CVc = 20,16 -|- |
21,9 |
22,1 |
21,6 |
21,5 |
|||||
сжатии цсус>кДж/кмоль-К |
+ |
1,738-10-3ТС |
(5,24) |
(5,28) |
(5,16) |
(5,13) |
|||||
(ккал/кмоль-К) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
С г о р а н и е |
|
|
|
Количество воздуха, тео |
М° = |
0 2 l |
{ l 2 + |
0,495 |
0,495 |
0,493 |
0,512 |
||||
ретически |
необходимое |
для |
|
|
|
|
|||||
сгорания, |
М0 |
|
|
+ |
J L _ |
о .') |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
' |
|
4 |
32 / |
|
|
|
|
Количество |
свежего |
за |
|
М3 = |
аМ0 |
0,990 |
0,941 |
1,036 |
0,470 |
||
ряда М3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М3 = |
аМ0 4 - |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
г т |
|
|
|
|
Количество |
продуктов |
Mr = -W + ~T + |
1,025 |
0,977 |
1,067 |
— |
|||||
сгорания Мг |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
+ |
(а — 0,21) М0 |
|
|
|
|
Теоретический коэффи циент молекулярного изме нения р0
Действительный коэффи циент молекулярного изме нения Р
Коэффициент молекулярного»изменения в точке z
Потери от неполноты сго рания AQH, . кДж/ кг (ккал/кг)
Линейная аппроксимация теплоемкости рабочего тела при высоких температурах
№CVz ~ &Z"Ь ^ ZТ2
,, |
С |
Н |
, |
— |
— |
0,508 |
Mr = l 2 + ~ 2 "r |
|
|
|
|||
+ |
0,79аМ0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
1 |
|
|
|
|
|
1 |
1 |
1 |
1 |
|
|
|
о |
Мг |
|
1,037 |
1,039 |
1,030 |
1,081 |
|
|
|
Ро |
М3 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
р = |
1 4- |
“ |
1 |
1,036 |
1,038 |
1,029 |
1,076 |
|
|
|
|
1 -г уг |
|
|
|
|
|
|
R |
_ 2 I Ро — 1 |
iz |
1,030 |
1,030 |
1,024 |
1,075 |
||
|
Рг |
|
+ 1 + Y r |
Ь |
|
|
|
|
|
AQH= |
119 600 (1 — а) М0 |
— |
— |
— |
6140 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1465) |
WVz = |
(20,1 + |
- 5 ^ - ) + |
— |
— |
— |
- |
|||
4- |
(l,5 5 |
4 - - ^ ) l O |
- 3T'z |
|
|
|
|
||
|
|
|
( a j s |
1) |
|
— |
|
|
|
licyz = |
(18,42 4~ 2,60a) 4~ |
— |
— |
— |
|||||
+ |
(1,55 + |
1,38a) 10-3TZ |
|
|
|
|
|||
|
|
|
( a < |
1) |
|
|
|
|
|
П р и м е ч а н и е
—
Дизель Карбюра торный двигатель
а4> 1
а^ 1
—
—
—
a < 1
Карбюра торный двигатель
Дизель
Карбюра торный двигатель
Дьяченко .
Продолжение табл. 1.18
Наименование параметра |
|
|
|
|
|
Двигатели |
|
|
Примечание |
|||
Расчетная зависимость |
|
|
|
|
||||||||
|
и обозначение |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Максимальная |
темпера |
A f j f + V . ) |
+ < № |
+ |
1905 |
2010 |
1690 |
— |
Дизель |
|||
тура |
сгорания |
Tz, |
К |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
+ 8.314Я) Тс = |
pzX |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
х (р й /2 + |
8,314) Тг; |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
>> II |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\z (Q h — AQ„) |
i |
j |
|
_ |
|
|
2675 |
Карбюра |
|
|
|
|
Л 1з(1+ Тг) |
+ m c c |
|
|
|
|
торный |
||
|
|
|
|
= Pz\^cVz^z |
|
|
|
|
|
двигатель |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Теоретическое максималь |
pz ~ kpc = |
T |
Pc |
— |
— |
|
5,40 |
Карбюра |
||||
1 c |
|
|||||||||||
ное |
давление |
pz, МПа |
|
|
|
|
|
|
(55,0) |
торный |
||
(кгс/см2) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
двигатель |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
Р а с ш и р е н и е
Степень предварительного |
О |
>-p |
|
|
|
1,49 |
1,28 |
1,54 |
|
1 |
|
p = ^r--7fr Для |
карбюра- |
|
|||||||||
расширения р |
A> l Q |
|
p = |
1 |
|
|
|
|
|
||
|
|
торного двигателя |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| |
Степень |
последующего |
g |
Для |
карбюратор |
9,05 |
11,8 |
7,91 |
|
7,50 |
||
6 = — |
|
||||||||||
расширения б |
ного двигателя |
6 = 8 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Показатель |
политропы |
|
«2 = |
|
|
|
1,234 |
1,217 |
1,236 |
|
1,241 |
расширения |
п2 и темпера |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тура в конце расшире |
8,314 ( Ь - Т г - Т ь |
) |
|
|
|
|
|
||||
ния Ть |
|
(1Ь |
Zz)Qa |
, |
Pz |
v, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Л43 (1 + Т г )Р + |
P |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
X (az + b2T2) Tz |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
— (az + bzTb) T/j |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
+ |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для карбюраторных дви |
||
|
|
гателей |
при а < / 1 QH сле |
|
|
|
дует заменить QH— AQH |
||
|
|
|
т |
т* |
|
|
|
Ь |
б "2- 1 |
Давление в конце расши |
|
РЬ ~ |
Pz |
|
рения рь, МПа |
(кгс/см2) |
|
б - |
|
Температура |
остаточных |
Тг я» - |
гр |
(относитель- |
|
||||
газов (проверка |
по форму |
f / £ L |
|
|
ле Е. К- Мазинга) |
|
|||
Г |
Рг |
|
||
|
|
|
1140 |
1175 |
1040 |
1700 |
— |
0,808 |
0,538 |
0,570 |
0,442 |
— |
(8,24) |
(5,48) |
(5,82) |
(4,51) |
|
792 |
836 |
— |
1080 |
ч |
ная ошибка должна быть менее 15%)
Н а и м е н о в а н и е п а р а м е т р а и о б о з н а ч е н и е
>
Среднее индикаторное давление теоретического цикла р'£, МПа (кгс/см2)
Среднее индикаторное давление действительного цикла pt, МПа (кгс/см2)
Индикаторный к. п. д.
Удельный индикаторный расход топлива git
кг/кВт-ч (кг/л. с. ч.)
|
|
|
Продолжение табл. I .18 |
|
|
Д в и га т е л и |
|
Р а сч е т н а я з а в и с и м о с т ь |
|
3 |
П р и м е ч а н и е |
1 |
2 |
4 |
И н д и к а т о р н ы е п о к а з а т е л и
p'i = j z t r [ M |
p - i ) + |
+ n2- l ( ! |
в »* -1 ) |
Для четырехтактных дви гателей р{ = <рр\ (рис. 1.38)
Для двухтактных двига телей с прямоточно-клапан ной продувкой pi = Pi {1 —
— Фп) ф
ти - 8,314 д зР' Тк
3600
81
1,72 |
1,18 |
1,22 |
1,02 |
— |
(17,5) |
(12,0) |
(12,4) |
(10,4) |
|
1,63 |
1,12 |
0,973 |
ч |
(16,6) |
(П.4) |
(9,92) |
|
|
1,09 |
|
д |
|
(11,1) |
|
|
0,428 |
0,434 |
0,444 |
0,316 |
— |
0,197 |
0,196 |
0,194 |
0,259 |
— |
(0,145) |
(0,144) |
(0,143) |
(0,1905) |
|
Э ф ф е к т и в н ы е п о к а з а т е л и
Среднее эффективное дав |
|
Ре |
|
Р/Лм |
|
1,48 |
0,950 |
0,991 |
0,759 |
— |
||
ление ре, МПа (кгс/см2) |
|
|
|
|
|
(15,1) |
(9,69) |
(10,1) |
(7,74) |
|
||
Эффективный к. п. д. т]е |
|
Ле = Л/Лм |
% |
0,390 |
0,369 |
0,404 |
0,246 |
— |
||||
|
|
|||||||||||
Удельный |
эффективный |
|
|
_ |
3600 |
|
0,216 |
0,230 |
0,212 |
0,332 |
— |
|
расход топлива ge, кг/кВт-ч |
|
8 е ~ |
«ЗиЛе |
|
(0,159) |
(0,169) |
(0,156) |
(0,244) |
|
|||
(кг/л. с. ч.) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р а з м е р Ы |
ЦИЛИН Д р а |
|
|
|
||
Число цилиндров |
i |
Задаемся |
|
|
|
16 |
12 |
6 |
8 |
— |
||
Рабочий |
объем |
одного |
60mNe |
где |
т— |
13,8 |
1,80 |
706 |
0,665 |
— |
||
цилиндра |
|
|
Vs = ----- г5, |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
рет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
коэффициент тактности |
|
|
|
|
|
||||
Отношение S/D |
|
Задаемся |
|
|
|
1,00 |
1,04 |
2,13 |
0,85 |
— |
||
Диаметр цилиндра D |
Н |
V |
/ |
Г‘ |
S |
2,60 |
1,30 |
7,50 |
1,00 |
— |
||
|
|
|
|
|
0,785 А - |
|
|
|
|
|
||
Ход поршня S |
|
|
s = |
d 4> |
|
2,60 |
1,35 |
16,0 |
0,85 |
— |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е ч а н и е . Д —двухтактные двигатели; Ч —четырехтактные.
П р и м е н е н и е м е ж д у н а р о д н о й с и с т е м ы е д и н и ц СИ к расчету основных индикаторных и эффективных показателей.
П о л е з н а я и н д и к а т о р н а я |
р а б о т а ц и к л а и и н д и к а |
т о р н а я м о щ н о с т ь определяются |
по формулам: |
U = PiVs кДж,
где p i — в МПа (1 МПа = 10е Н/м2); Ks — .в л;
Ni PiVsi® кВт, 2пт
где i — число цилиндров; со — угловая скорость, рад/с; т — коэффициент тактности; со/2лт — число циклов с секунду,
или
|
Ni |
PiVsin кВт, |
|
|
|
60т |
|
где п/бОт — число циклов в секунду (частота циклов, с х) |
|||
4 |
— карбюраторный |
двигатель, |
предназначенный для уста |
новки |
на грузовом автомобиле, Nk = |
117,6 кВт = 160 л. с.; п = |
= 3500 об/мин.
Топливом для двигателей 1 и 2 служит дизельное топливо сред него состава по весу: С — 0,870; Н — 0,126; О — 0,004. Низшая теплотворная способность QH= 42 500 кДж/кг = 10 150 ккал/кг.
Для дизеля 3 — моторное топливо: С — 0,870; Н — 0,125;
О — 0,005; QH— 41 870 кДж/кг = 10 000 ккал/кг.
Для карбюраторного двигателя 4 топливом является автомо
бильный бензин: С — 0,855; |
Н — 0,145; QH= 43 960 кДж/кг = |
— 10 500 ккал/кг. |
114кг/кмоль. |
Молекулярный вес рх ^ |
Расчетные зависимости предполагают подстановку в них раз мерных параметров в следующих единицах системы СИ и допу
скаемых наряду с ними: |
линейные размеры — дм, объ |
емы — л, температуры — К, |
давления — МПа, теплоемкости — |
кДж/кмоль-К, весовой состав топлива (С, Н, О) — кг/кг топлива, теплотворная способность, потери от неполноты сгорания — кДж/кг топлива, количество воздуха и газов— кмоль/кг топлива, мощности — кВт, частота вращения коленчатого вала — об/мин, удельные расходы топлива— кг/кВт-ч.
Численные значения некоторых величин приводятся также и в старых единицах (второе число в столбце): давление— кгс/см2,
теплоемкость — ккал/кмоль •К, |
теплотворная |
способность — |
||
ккал/кг топлива, |
мощность — л. с., удельный расход топлива — |
|||
кг/л. с. ч. |
|
|
|
|
Тепловой расчет приближенно отражает лишь термодинами |
||||
ческие процессы |
в цилиндре. |
Его результаты используются |
при |
|
проектировании двигателя. Доводка конструкций |
требует |
пока |
||
что привлечения |
экспериментальных данных. |
|
|
132
Qh
|
|
|
|
|
|
к В |
т - |
|
где QH — в МДж/кг; |
рв — |
|
в кг/м*; |
Vs — в л. |
|
|
||
Э ф ф е к т и в н а я м о щ н о с т ь и м о щ н о с т ь м е х а н и ч е с к и х |
||||||||
п о те р ь : |
|
|
|
|
|
|
|
|
/ / , - М |
^ к В |
т ; |
|
2ят |
кВт |
|||
|
|
|
2пт |
|
|
|
||
или |
|
PeYsin |
|
|
PuVsin |
|
||
N„ |
кВт; |
Nu |
кВт, |
|||||
|
60т |
60т |
||||||
где ре и рм— ■‘ В МПа 1/ s ~ -b л . |
|
|
|
|
||||
|
|
|
И н д и к а т о р н ы й к. п. д. |
|||||
|
|
|
41 = |
Ж - ’ |
|
|
||
где gi — в кг/кДж; |
QH—в кДж/кг |
|
|
|
||||
или |
|
|
|
3600-10* |
|
|
||
|
|
|
П/ |
’ |
|
|||
|
|
|
|
SiQh |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||
где g i — в г/кВ т-ч ; |
QH— в кДж/кг. |
|
|
|
||||
|
|
Э ф ф е к т и в н ы й к. п. д. |
|
|||||
|
|
|
|
3600-10* |
|
|
||
|
|
|
^ |
~ |
geQa |
’ |
|
где g e — в г/кВт-ч.
Г Л А В А IV
ГАЗООБМЕН В ДВУХТАКТНЫХ ДВИГАТЕЛЯХ
§ 1. СИСТЕМЫ ГАЗООБМЕНА ДВУХТАКТНЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
Процесс очистки цилиндра от продуктов сгорания и наполне ние его свежим зарядом воздуха особенно сложен в двухтактных двигателях. Время на процесс газообмена в них в 3—3,5 раза меньше, чем в четырехтактных (120— 150° вместо 400— 500° п. к. в.). Кроме того, удаление продуктов сгорания осуществляется не поршнем, а поступающим из ресивера сжатым (продувочным) воздухом. Качество очистки и наполнения цилиндра всецело за висит от выбора системы газообмена, конструкции элементов газо воздушного тракта, органов газораспределения и величин пара метров, определяющих состояние рабочего тела до и после орга нов газораспределения (рк, tK и рр и tp).
Из всего многообразия существующих систем газообмена сле дует выделить два основных типа:
петлевые системы — продувочные и выпускные органы (окна) располагаются в нижней части цилиндра, продувочный воздух омывает стенки цилиндра, изменяя при этом направление движе ния на 180°;
133
прямоточные системы — органы газораспределения продувоч ные (окна) и выпускные (окна, золотники или клапаны) находятся
в противоположных концах |
цилиндра, продувочный воздух |
движется вдоль оси цилиндра. |
г а з о о б м е н а в зависимости |
П е т л е в ы е с и с т е м ы |
от характера взаимного расположения органов газораспределе ния могут быть поперечными (рис. 1.44, а), с односторонним (б), круговым (в) и смешанным расположением окон.
Рис. 1.44. Петлевые системы газообмена: поперечная (а), с односторон ним (б) и круговым (в) расположением окон; диаграмма фаз газораспре деления симметричная (г)
Направление каналов продувочных и выпускных окон может быть различным: параллельным (рис. 1.45, а), радиальным (б), эксцентричным (б, г) и тангенциальным (б).
Поперечная петлевая система газообмена с параллельным рас положением окон используется в настоящее время редко. Для этой системы характерны значительные застойные зоны в верх ней части цилиндра и над поршнем, перемешивание свежего воз духа с продуктами сгорания на границе встречных потоков. На правленность потоков газов во многом зависит от угла наклона осей продувочных окон к оси цилиндра р и изменяется по мере перемещения поршня к н. м. т. При больших углах наклона более вероятно «замыкание» потока — движение его по кратчайшему пути от продувочных окон к выпускным. Чтобы избежать этого и получить более устойчивый по направлению поток, необходимо уменьшить угол наклона р. Однако при этом уменьшается живое сечение окон и для восстановления его приходится увеличивать высоту последних, что приводит к увеличению потери хода поршня.
Этот недостаток в той или иной степени присущ и ряду других вариантов петлевой системы газообмена.
Многочисленные исследования показали большие возможности улучшения процесса газообмена за счет более рационального вза имного расположения и направления органов газораспределения (особенно продувочных окон).
134