книги из ГПНТБ / Теория двигателей внутреннего сгорания. Рабочие процессы учебник
.pdf— Дермодинамический к. п. д. идеального смешанного цикла дви
гателя |
с наддувом; |
|
|
|
|
|
|
работа |
нагне |
||
|
|
|
6К — Ltj L tH— относительная |
||||||||
|
|
|
|
|
|
тателя; |
сжатия двигателя и |
||||
|
е == VJVC; ек = V0/VK— степени |
||||||||||
|
|
ft-i |
|
|
нагнетателя; |
|
|
|
|||
|
|
= Тогк~х — температура |
сжатого |
воздуха |
|||||||
TK = |
T0 (pJpo) |
k |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
после нагнетателя, |
|
||||
Подставив |
LtK и L<н, получим уравнение для |
относительной |
|||||||||
работы |
нагнетателя |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
. _ |
k |
|
A[iR |
|
ек |
— 1 |
|
|
|
|
|
>к |
* — |
1 |
рсу |
|
[X — |
1+ k X ( p - |
1)]трн ’ |
|
||
но |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЛцД |
__ k |
и |
еке = е0 |
^0 |
|
|
|
||
|
|
ЦСУ |
|
|
|
|
Vc ’ |
|
|
||
где е0 |
общая степень сжатия |
в установке. |
|
|
|
||||||
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а К - 1- ! ) |
|
|
|
|
|||
|
|
6„ = |
' Со l[ K - \ + k X (р -1)]тр н |
|
|
|
|||||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
1— .ft—1 |
|
|
|
|
||
|
|
бк = |
----т—,----------------------------- |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
е ^ -1 [Х- l |
+ а ( р - 1 ) ] гцн |
|
|
|
|||
|
|
|
|
Г |
|
ft-i 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k L |
V Рк / |
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б*"1 [ Х _ 1 + * М р - 1 ) ] т р „ |
|
|
|
Подставив значение бк в уравнение (1.23), получим выражение для определения к. п. д. идеального цикла установки с механи ческим наддувом
|
Г |
ft—i 1 |
Л/у = Пы |
k [■-&) *J |
|
|
&k~l [X— l+kX (P— 1)] |
Это уравнение позволяет сделать ряд выводов, а именно: гру будет меньше трн и чем больше ек или рК, тем на большую величину уменьшится к. п. д. установки; тру будет уменьшаться также с увеличением количества подводимой за цикл теплоты
== pcvTKbk- 1 [Я — 1 -)- kX(p — 1)] ккал/кмоль.
20
Все выше отмеченное полностью относится и для среднего дав ления цикла установки pty ср, так как
Pt у. ср -- |
^•/н |
Пк |
„ |
|
LfK |
Pin ( ^ бк) > |
|
|
Ks |
|
Pt н. ср |
VS |
Un |
|
|||
|
|
|
|
|
||||
ИЛИ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
' - ( £ |
) |
‘ ] |
|
|
Pt у. ср |
■Pt н. ср |
[ |
(1.24) |
|||||
е*-1[ Я- 1 + « Д р -1 )]т р н |
||||||||
|
|
|
|
|||||
где, согласно |
уравнению |
(1.12), |
|
|
|
|
||
Pt нН. ср — е _ |
J Рк ! ofc-1 [Я |
1 + |
kk (р — 1)J Трн. |
|
||||
После подстановки ptH ср в выражение (1.24) |
получим |
|
||||||
Pt у. ср |
|
Рк |
е*-1 ^ _ l + a ( p _ i ) ] %H |
|
||||
8 — 1 k — 1 |
|
k-\ k
(1.25)
На рис. 1.10 приво дятся зависимости термо динамического к. п. д. тру, среднего давления ptH ср pty. ср и относительной ра боты нагнетателя 6К в за висимости от степени над дува для рассмотренного выше случая.
Уменьшение тру с уве личением p jp о объясняет ся увеличением затраты энергии двигателя на по вышение работы нагнета теля. Для условий, приве денных на рис. 1.10, при увеличении давления над
дувочного воздуха рк от 1
------------ ---------ГК *
Рис. |
1.10. Зависимость r\ty, |
Pt н. ср, |
Pty ср |
|
и 8К |
идеального смешанного |
цикла |
двига |
|
теля |
с механическим |
наддувом от отноше |
||
|
ния |
p jp 0 |
|
|
до 2 кгс/см2 тру уменьшается |
на 6,6%, т. е. с 0,637 |
до 0,595. |
Возрастание давления pty ср отстает от роста ри, ср |
пропор-, |
|
ционально рк\ так, например, |
при том же увеличении |
p j p 0 на |
100% (с 1 до 2 кгс/см2) давление ptср возрастает только |
на 89% |
(с 11 до 20,8 кгс/см2). Величина относительной работы нагнетателя 6К соответственно увеличивается с 0 до 0,065.
21
Несмотря на затрату части мощности на работу сжатия воз духа в нагнетателе, среднее давление цикла установки pty ср уве личивается, что в общем повышает мощность, развиваемую дви гателем, причем практически без снижения эффективного к. п. д.
Це. у
Это объясняется тем, что некоторое уменьшение термодинами ческого к. п. д. % у в реальном двигателе компенсируется неко торым возрастанием механического к. п. д. цм у при наддуве, так как абсолютная мощность механических потерь jVm у с пере водом двигателя на работу с наддувом остается почти без измене ния, в то время как индикаторная мощность Niy возрастает зна чительно, что вполне согласуется с уравнением для механи ческого к. п. д. установки двигателя с механическим наддувом
„ |
__ Ney __ N [у |
NM, у |
__ , _ |
A V у |
Чм. у |
д /. |
дг. |
1 |
кг. |
|
IVty |
-iVty |
|
/Viy |
Идеальный цикл двигателя с механическим наддувом рас смотрен в данной главе применительно к смешанному циклу. Изложенное выше будет справедливым й для других двух циклов
с подводом тепла при р = const (Ji = 1). |
г|<у, pta ср, |
Соответствующие выражения (формулы) для |
ЛУ. ср, LtH и 8Кэтих циклов могут быть получены из приведенных
выше |
для |
смешанного |
цикла |
уравнений |
путем подстановки |
в них |
р = |
1 или X — |
1. |
|
|
|
|
Двигатели с |
турбонаддувом |
||
Ранее рассматривались идеальные циклы двигателей, в которых |
|||||
отвод теплоты происходит в атмосферу при |
V = const, т. е. при |
постоянном объеме. Это является одним из характерных приз наков рассмотренных циклов.
Процесс отвода теплоты в циклах двигателей можно характе ризовать параметром а = рь!ра — степенью понижения давле ния в процессе выпуска (рис. 1.6), но для идеальных циклов будет
справедливым рь1ра = Рь/Ро — ° = ^Pft-
Параметр Xpk определяет собой процесс отвода теплоты в цикле и, согласно формуле (1.9), находится в определенной зависимости по отношению к термодинамическому к. п. д. двигателя (v^).
Большое распространение получили установки, работающие по циклу с продолженным расширением и отводом теплоты при р = const. Такой цикл реализуется в установках с газотурбин ным наддувом, состоящих из поршневого двигателя, газовой тур бины и нагнетателя. В газовой турбине происходит продолженное расширение отработавших газов, удаляемых из цилиндра поршне вого двигателя. В подобного рода установках цилиндр поршневого двигателя по отношению к газовой турбине выполняет роль ка меры сгорания. Однако сгорание топлива в поршневом цилиндре и характер движения газов в сложных выпускных системах услож-
22
няет как осуществление, так и изучение процессов, получаемых
врезультате совместной работы двигателя с турбонагнетателем К
Вустановках поршневых двигателей с газотурбинным наддувом
возможны две предельные схемы осуществления цикла с про долженным расширением: при переменном давлении перед турби ной (импульсный наддув) и при постоянном давлении отработав ших газов.
1. Газовая турбина, подключенная к выпускному коллектору поршневого двигателя, работает при постепенно понижающемся
впроцессе расширения давлении выпускных газов. Отработав шие газы направляются из отдельных цилиндров непосредственно
вгазовую турбину. В подобных системах выпуска кинетическая энергия отработавших в двигателе газов используется в турбо
нагнетателе. Осуществление такого процесса в установке с импульсным турбонаддувом достигается специальной компо новкой узла, когда турбина устанавливается как можно ближе к цилиндру или к группе цилиндров двигателя с тем, чтобы объем газопровода между цилиндрами и турбиной был наименьшим.
2. При общем выпускном коллекторе повышенного объема отработавшие газы направляются по газопроводам в сборникколлектор перед турбиной и при постоянном давлении поступают на лопатки турбины.
В таких системах выпуска кинетическая энергия истече ния выпускных газов из цилиндра в газовой турбине непосред ственно не используется.
Выпускной коллектор двигателя значительно превышает объем цилиндра, а поэтому газ, поступающий из цилиндра, расширяется в коллекторе, скорость движения газов падает, и кинетическая энергия их преобразуется в тепловую, за счет чего температура отработавших газов перед входом на лопатки турбины несколько
повышается. |
цикла двигателя с турбонаддувом |
Диаграммы идеального |
|
в координатах р— V и Т— S |
представлены на рис. 1.11. |
Как обычно ok — адиабатическое сжатие в нагнетателе, kc — адиабатическое сжатие в цилиндре, cyz — подвод теплоты по сме шанному циклу, zb — адиабатическое расширение газов в ци линдре двигателя, Ьг — одновременное расширение их в цилиндре и в импульсной турбине с использованием кинетической энергии истечения газов, rf — последующее расширение газов в турбине постоянного давления, /о — отвод теплоты при р = const, заме няющий выпуск газов из турбины в атмосферу. Процессы rk и kr — соответственно отвод теплоты при р = const, заменяющий выпуск газов из импульсной турбины в коллектор, и подвод этого же количества теплоты при р = const в турбине постоянного дав ления.
1 Подробное рассмотрение вопросов совместной работы двигателя с турбо нагнетателем см. в гл. V.
23
Работа идеального цикла двигателя с турбонаддувом (установки) может быть представлена в виде алгебраической суммы работы идеального цикла собственно двигателя и работ импульсной турбины, турбины постоянного давления и нагнетателя
|
|
|
|
-f- Lf и т -\- L( т_п |
LtK, |
|
||
где |
Lta —- работа |
цикла двигателя; |
Ьы т — работа |
цикла |
||||
импульсной турбины; |
LtT „ — работа цикла турбины постоянного |
|||||||
давления; |
LtK— работа |
цикла |
нагнетателя |
(компрессора). |
||||
Согласно диаграмме, |
представленной |
в |
координатах |
Т— 5 |
||||
(рис. |
1.11), |
все составляющие |
работы комбинированного |
двига- |
Рис. 1.11. Циклы с продолженным расширением и переменным давлением'газов перед турбиной
теля (установки) выражены соответствующими площадями. Например, площадь okrfo характеризует разность работ цикла
турбины постоянного |
давления |
LtT п, равной |
площади rfntrnr, |
|
и цикла нагнетателя LtK, равной площади sekls. |
|
|||
Сравнивая диаграммы рис. 1.6 и 1.11, видим, |
что в связи с про |
|||
долженным расширением |
газов |
в турбонагнетателе давления |
||
в конце расширения р/ |
и в |
начале сжатия р 0 равны, и отвод теп |
||
лоты осуществляется |
при |
р = |
const. |
|
Следовательно, степень понижения давления при выпуске газов по изобаре в цикле с продолженным расширением а — 1.
Уравнение термодинамического к. п. д. идеального обобщен ного цикла двигателя имеет следующий вид:
1 |
pH1/ft (q -lJ -f -^ p ^ -g V fe ) |
% об — |
(1.26) |
|
Ol/k [ X ~ l + k k (p — 1)] |
Выражение для термодинамического к. п. д. тру идеального цикла установки (дизель со смешанным подводом теплоты с газо24
турбинным наддувом и |
продолженным |
расширением) получим |
||||||
из уравнения |
обобщенного цикла |
(1.26), |
подставив в него о = 1, |
|||||
|
|
тру = |
1 |
__1__ |
6(pX1/fe- l ) |
(1.27) |
||
|
|
so— 1 ^ |
^ |
(р — О ’ |
||||
|
|
|
|
|
|
|||
У0 |
|
V'o |
|
Рк |
|
. |
степень |
сжатия. |
где е0 = ~ ~ = |
|
—г%— = |
еке — общая |
|||||
УС |
|
' К Ус |
|
|
|
давления ptcp об |
||
Величины |
работы |
цикла ALto6 и среднего |
в обобщенном цикле, когда выпуск в атмосферу осуществляется
по изохоре при V = const, |
а потом по изобаре при р = const, |
|||||||||||
могут |
быть получены из выражений следующего вида: |
|||||||||||
|
|
ALt об = |
\icvT0 |
е * -1[Я — 1 + |
kX (р — 1)] — |
|
||||||
|
|
|
|
|
k~i |
|
1 |
|
|
|
|
(1.28) |
|
|
|
|
а |
к |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
аУк |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Pt ср.об |
|
Li об |
|
т, |
рск х |
|
||
|
|
|
|
|
104К$ |
|
|
|
|
|||
|
|
oyk [X — 14- k% (р — |
1)] Bk~ l - |
[рЛ.1/А (а — |
1) + k (рХук — |
oyk) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
в9Хук _ |
сук |
|
|
|
|
а так |
UCv |
|
IXCv |
|
1 |
|
в конечном |
виде |
||||
как —7 п |
= — —-— |
— -г— г , то |
||||||||||
|
|
АцR |
|
[1ср — |
рсу |
k — |
1 |
|
|
|
||
|
|
|
V |
/й [Я - 1 + |
k\ (р — |
1)] е * -1- |
[р%ук (о — 1) + |
|||||
_ |
|
- _ _Щ>________________ + |
k (pX1/fe — |
a1/k)_____________ |
||||||||
Pt с р . о б - й_ |
1 |
|
|
|
epXl / * _ 0V* |
(1.29) |
||||||
|
Используя |
уравнение |
(1.26) |
для термодинамического к. п. д. |
гроб, преобразуем формулу (1.29), после чего получаем другой вид уравнения для среднего давления обобщенного цикла
„ |
е*р„ |
ЩобОХ/к[ Х - 1 + к К ( р - 1 ) ] |
(1.30) |
Pt с р . о б - А_ ! |
. грХу к_ аУк |
|
Таким же образом, подставляя в выражения (1.28), (1.29) и (1.30) обобщенного цикла величину е0 и учитывая, что о = 1, для установки с продолженным расширением будем иметь:
ALtу = pcvTo {е^Г1[Я — 1 + АЯ(р — 1)1 - |
k (рKl/k — 1)}; |
(1.31) |
||
|
[Я - 1+ |
kK (p - 1)] eg"1- |
k(plyk - 1) |
|
Pt yep |
SqPo |
|
|
(1.32) |
k — 1 |
е0рЛ1//г — 1 |
|
||
|
|
|
||
или |
|
|
|
|
|
eoPo |
т |/ у [ Я - Ц - Л Я ( р - 1 ) ] |
(1.33) |
|
|
P t y . c p - k - l |
e0pXy k - l |
|
|
25
Выражение (1.33) для среднего давления |
цикла |
установки |
||||||||||||||
Pty. ср получено |
делением работы |
цикла Lty |
на разность между |
|||||||||||||
максимальным и минимальным объемами газов |
в цикле, |
т. е. |
||||||||||||||
Vf- V |
c. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С точки зрения оценки эффективности работы двигателя будет |
||||||||||||||||
более правильным работу цикла Lty относить к |
единице его рабо |
|||||||||||||||
чего |
объема, |
т. |
е. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
» |
|
_ |
Lt у |
|
L' у |
|
|
|
|
у |
|
|
|
|
|
|
Pty .ср |
104Ks ЮМКк-Ус) ptf(&-l)7V |
|
|
|||||||||||
Подставив в эту |
формулу величину |
Lty |
из |
выражения (1.31) и |
||||||||||||
зная, |
что |
|
цсу |
_ |
цгу |
_ |
ЦСу |
_ |
|
1 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
Лц/? |
~ |
1,986 |
— цср — |
цсу ~ |
k — |
1 ’ |
|
|
|
||||
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pi у. ср = |
,----- ,WS/ |
K |
|
{eg-1[Л - |
1 |
+ |
kX (р - |
|
1)] - |
k(PXl/k - |
1)}, |
|||||
|
|
(8— 1)(6 — 1)е* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pt У. ср - |
(-e _- i y g - |
Г)- % у [X — 1 + /Л (р - |
1)]. |
|
(1.34) |
|||||||||
Из выражения (1.34) |
следует, |
что величина pty ср тем больше, |
||||||||||||||
чем больше давление наддува рк и ек. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Как и в идеальном смешанном цикле с отводом теплоты только |
||||||||||||||||
при |
V = const, |
в |
рассматриваемом |
|
цикле |
с |
отводом |
теплоты |
||||||||
только при р = |
const также возможны два предельных случая. |
|||||||||||||||
Если |
теплота |
подводится |
только |
|
при |
V = |
const (р = |
1), то |
||||||||
получим |
идеальный |
цикл двигателя |
|
с газотурбинным |
наддувом |
|||||||||||
с подводом теплоты |
по |
изохоре |
(V = |
const) |
и с |
продолженным |
расширением, который является идеальным циклом установки — карбюраторного или газового двигателя с импульсным наддувом, т. е. с импульсной турбиной на выпуске, которая работает с исполь зованием кинетической энергии истечения отработавших газов.
Подставив в уравнение (1.27) |
р = |
1, получим выражение для |
|||
термодинамического к. п. д. |
такого |
цикла: |
|
||
, |
1 |
и Хх,к — 1 |
п пКЧ |
||
% у — 11 |
k — i |
^ |
х |
1 ’ |
(1.35) |
|
ео |
|
|
|
|
Если подвод теплоты осуществляется |
только |
при р = const |
(X — 1), то получим идеальный цикл установки — двигателя с га зотурбинным наддувом с подводом теплоты при постоянном давле
нии и с продолженным расширением. |
в уравнение |
|||
Как |
и в предыдущем случае, |
подставив X — 1 |
||
(Е27), |
получим |
следующее выражение для термодинамического |
||
к. п. д. |
такого |
цикла тцу: |
|
|
|
|
1 |
1 |
(1-36) |
|
|
% у = 1 - |
Т а • |
ео
26
Сравнивая выражения (1.3) и (1.36), находим, что при равных степенях сжатия термодинамический к. п. д. цикла с подводом и отводом теплоты при р = const равен к. п. д. цикла с подводом и отводом теплоты при V — const.
Идеальный цикл с подводом теплоты при р = const (по изо баре) и с продолженным расширением (с отводом теплоты тоже при р = const) является идеальным циклом установки — компрес сорного дизеля с импульсной трубиной на выпуске, работающей с использованием кинетической энергии отработавших газов. Этот же цикл является идеальным также для газотурбинной уста новки постоянного давления, работающей с подводом теплоты при р = const.
Рассмотренные выше идеальные циклы с тремя возможными способами подвода теплоты реализуются в двигателях с газо турбинным наддувом и с продолженным расширением до атмосфер ного давления. В таких установках давление наддува не превы шает рк = 1,6-т-1,7 кгс/см2 и объясняется это тем, что к. п. д. газовой турбины п е р е м е н н о г о д а в л е н и я является опти мальным лишь для одного расчетного значения давления газов рк.
В связи с этим применение импульсного наддува является ра циональным только для относительно небольших перепадов дав лений газов.
Вторая схема газотурбинного наддува предусматривает слу чай, когда в коллекторе перед газовой турбиной поддерживается постоянное давление выпускных газов, с высоким эффектом при меняется как для небольших, так и для больших степеней наддува. Идеальный цикл с газотурбинным наддувом и приблизительно постоянным давлением газа, поступающего на лопатки газовой турбины, т. е. цикл без использования кинетической энергии га
зов, |
представлен в виде диаграмм в координатах р— V и Т— S на |
рис. |
1.12. В соответствии с диаграммами цикла, o k — предвари |
тельное сжатие воздуха в нагнетателе, kc — процесс сжатия в ци
линдре, |
cyz — смешанный подвод теплоты, zb — расширение га |
|||
зов в цилиндре, bk — отвод теплоты по изохоре, |
т. е. при V — |
|||
= |
const, |
kr — подвод той же теплоты к турбине, |
но по |
изобаре, |
т. |
е. при |
р = const, r f — расширение газов на лопатках |
турбины |
и/о — отвод теплоты холодному источнику по изобаре, т. е. при
р= const.
Выражение для термодинамического к. п. д. цикла с газовой турбиной, работающей при р = const, может быть получено при помощи ранее приведенных формул, как, например, если общее
количество |
подведенной в |
смешанном |
цикле теплоты равно |
|
Qi — Q{ + |
Q'i ккал/кмоль, то отведенное |
количество ее в дан |
||
ном цикле kcijzbk |
и подведенное в цикле okrfo будет |
|||
|
0 = а |
< 1 — ч, д)= |
g, gs+r |
k -..- , ■ |
27
Термодинамический к. п. д. цикла газотурбонагнетателя okrfo, согласно уравнению (1.36) может быть представлен выраже нием вида
Т)< ГТН |
1 |
1 |
1 |
ь—1 • |
е к
Тогда количество отведенной теплоты в цикле okrfo, а следо вательно, и в цикле установки определится уравнением
%рк |
Qi |
Qz = Q( 1 — Гр гтн) Q ~ h г = ^ ~~ 1 ~Т kh (Р — 1) |
(Е8К) ft- 1 |
Рис. 1.12. Циклы с продолженным расширением и постоянным давлением газов перед турбиной
Выражая термодинамический к. п. д. цикла установки через Q1 и Q2, получим
|
11/у = |
, _ _ J ________ Apfe- 1 |
(1.37) |
|||
|
Ql |
(SSK)fc— 1 |
^ — 1 + |
k% (p — 1)' |
||
|
|
|
||||
(с |
Сравнивая формулы (1.37) |
и (1.9), |
можно заключить, что тру |
|||
турбонаддувом |
при р = |
const) |
равен |
термодинамическому |
||
к. п. д. идеального цикла двигателя |
без наддува гц. имеющего |
|||||
степень сжатия е, |
численно |
равную |
общей |
степени сжатия е0 |
||
в |
установке. |
|
|
|
|
|
|
Точно такой же вывод можно сделать в отношении работы ALt |
и среднего давления ptcp, которые будут теми же, что и у двига теля с таким же подводом теплоты, но при условии равных степе ней сжатия, т. е. если е = в0.
Изложенное выше относилось к газотурбинному наддуву дви гателя, когда между коленчатым валом двигателя и валом турбо нагнетателя имеется кроме газовой еще и механическая связь.
28
В случае, если такая связь отсутствует и имеется лишь газовая связь, т. е. когда вся развиваемая турбиной мощность расходуется только на сжатие воздуха в нагнетателе с последующей подачей его в цилиндры, термодинамический к. п. д. установки тцу будет определяться работой цикла только двигателя при соответствую щей е и давлении наддува рк.
На рис. 1.12 дано сравнение двух циклов с газотурбинным над дувом. Примем в обоих случаях одинаковые Qx и е.
Как видно из диаграмм, количество отведенной теплоты в цикле Q2 с отводом теплоты при V = const меньше, чем количество отве денной теплоты в цикле с турбиной постоянного давления (пло щадь под изобарой of) на величину заштрихованной площади.
Таким образом, термодинамический к. п. д. r\ty в первом слу
чае выше, чем во |
втором, |
|
|
|||
т. е. T|( |
V > r\ typ- |
сжатия |
|
|
||
При |
степенях |
|
|
|||
е = 14ч-18 (дизели) исполь |
|
|
||||
зование |
импульсного над |
|
|
|||
дува |
позволяет увеличить |
|
|
|||
к. п. д. на 5— 6%, а при |
|
|
||||
степенях сжатия е — 5 ч-7 |
|
|
||||
(карбюраторные, |
газовые |
|
|
|||
двигатели) термодинамиче |
|
|
||||
ский к. |
п. д. может возра |
|
|
|||
сти до 10— 12%. |
|
|
|
|||
§ 4. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ЦИКЛЫ |
|
|
||||
|
ДВИГАТЕЛЕЙ |
|
|
|
||
|
Определение |
Рис. 1.13. Теоретический цикл двигателя со |
||||
Термодинамическим |
||||||
смешанным подводом теплоты при V = const |
||||||
циклом поршневого двига |
|
и р = const |
||||
теля называется незамкну |
который |
осуществляется реальным |
||||
тый |
необратимый |
цикл, |
||||
рабочим |
телом переменного состава |
при тех же значениях сте |
пени сжатия е, коэффициента избытка воздуха а и начальных па раметров газа в цилиндре, при которых протекает и реальный (действительный) рабочий цикл, но при отсутствии потерь теплоты, связанных с неполнотой сгорания и теплообменом между газами и стенками цилиндра.
Основные особенности теоретического цикла можно сформули ровать следующим образом.
1. Рабочим телом является смесь реальных газов (воздух, топливо и продукты сгорания) переменного состава и количества, изменяющихся в процессе сгорания и в процессе смены заряда. Теплоемкость газов переменная.
2. Сгорание топлива полное и происходит условно при постоян ном объеме или при постоянном давлении, или по смешанному циклу, как на рис. 1.13.
29