книги из ГПНТБ / Теория двигателей внутреннего сгорания. Рабочие процессы учебник
.pdfСледовательно, для карбюраторных двигателей
РЬ = |
Рг |
_ |
Р* |
|
г п2 ’ |
||
|
|
|
|
для дизелей |
|
|
|
Рь = |
Р ^ |
II |
N |
|
|
||
где б = -у -----степень последующего |
расширения. |
(1.149)
(1.150)
При отсутствии утечек газов из уравнений (1.148) и (1.149) получим:
для карбюраторных двигателей
Ть = Тг ■
для дизелей
II
1 |
Тг . |
(1.151) |
|
sn‘~l ’ |
|
|
|
|
1 |
Тг |
(1.152) |
|
б ^ -1 ' |
|
Примеры значений параметров процесса расширения для современных двигателей приводятся в табл. 1.14.
Работа и теплообмен в процессе расширения
Работа политропического расширения продуктов сгорания и остаточных газов
= ~ Г Г № — Рьу ь)■
Если иметь в виду уравнение (1.146), то
а с учетом характеристических уравнений вида:
Ру г= т м гт-
РьУь = 848МЬТЬ,
получим новое выражение для работы |
|
|
||
Lzb = |
~ ^ ( M |
zTz- M |
bTb), |
(1.153) |
или |
|
|
|
|
г _ |
848МгТг ( , |
МЬТЬ\ |
|
|
2b |
п 2 - 1 |
V1 |
МгТг ) |
■ |
100
Умножив и разделив правую часть уравнения (1.153) на коли чество молей рабочего тела в конце процесса сжатия Мс, получим
имея в виду, что |
|
|
|
Me = Ma-\-Mr = Ma(1 + 7 Г); |
М6 |
М |
|
М с |
М - ~ ^г’ |
||
|
получим
ЬгЬ= к^ 1 М3 ( 1 + у г)ф гТг -?> Ть).
Суммарный теплообмен на линии расширения вследствие до горания топлива и теплопередачи в стенки, отнесенный к 1 кг топлива, (Ъь — У QH.
Тепловой баланс за период расширения
(1ь - У Qh= M bU b - М ги г + ALzb, |
(1.154) |
|
где Uь и Uг — внутренняя энергия 1 кмоль рабочего тела в конце |
||
и в начале расширения; ALzb — теплота, эквивалентная |
работе |
|
расширения. |
Lzb уравнение (1.154) |
примет |
После подстановки значений |
||
следующий вид: |
|
|
(Ь ~ У Qh= MbUb + — ^ |
М3 (1 + у ®ZT2 - РГ6); |
так как
Мь = Mcfi — M3(l -f- yr) Р;
Мг = М Д = М3 (1 + уг) р4,
TO |
Uz == U |
и Ub = Мсп Ть, |
(1ь — У Qh= Л13 (1 АтУг) РМ'сгг>7’ь—М3 (1 + УА РгрсугТ2 +
+ ^ j M 3( \ + y r)($zTz - m ) ,
откуда
^ J i+ -yry ^ ^ v bTb - ^ v zTz+ ~^~ Ф гТ г - т ) . (Ы55)
Ю1
Приняв |
молекулярные |
теплоемкости |
|
|
|
|
[1Суь — аь + |
ЬьТь и цсуг = аг -f bzTz, |
|
||
где аь, Ьь, |
аг и Ьг — коэффициенты, |
зависящие |
от |
состава смеси. |
|
Из (1.155) |
получим |
|
|
|
|
( \ b jz ) Qh |
= (аь + ЬьТь) рТь - (az + |
bzTz) РгТг + |
^ |
(РгГг - |37ф). |
|
М3(1+Уг) |
|
|
|
|
|
Для интервала температур 1200—2600 К без больших по
грешностей можно |
считать, |
что |
аь — az и Ьь — Ьг, |
тогда |
|||
(£& — £z).Q h |
(РТ - р2Гг) + bz (рТ\ - ргТ\) + |
||||||
М3 {\+Уг) |
|
|
|
|
|
||
|
|
1,986 |
|
|
|
|
|
|
|
п 2 — 1 (Рг Т г - m . |
|
||||
При У С Л О ВИ И |
Рг ~ Р |
|
|
|
|
||
( Ь |
- l z ) |
Qh |
1,986 |
— аг — bz(Тг -ф Ть), |
|
||
M3 ( l + y r)$(Tz- T b) |
tl2 |
1 |
|
|
|||
или |
|
|
|
|
|
|
|
— 1 = |
|
|
|
1,986 |
(1.156) |
||
( %Ь |
£z) Qh |
-)- Oz~\~ bz (Tz — Tb) |
|||||
|
|
|
|||||
|
|
М 3 ( 1 + у г) $ ( Т г - Т ь) |
|
||||
Используя уравнение (1.156) |
и |
уравнения (1.151) |
и (1.152), |
методом последовательных приближений можно определить ориен тировочные данные значения п2, для чего необходимо задаться величиной Ть и согласно выражениям (1.151) или (1.152) найти приближенные величины п2. Затем из уравнения (1.156) опреде ляется первое приближение для Ть. Повторив расчет, можно получить искомое значение п2 и Ть.
Для карбюраторных двигателей при а < 1 в формулы (1.155) и (1.156) вместо QH следует подставить величины (QH— AQH), чем учитывается потеря от химической неполноты сгорания.
Из тех же формул, выражающих теплообмен в такте расши рения, следует, что при \ь = £г процесс расширения осуществ ляется как бы без теплообмена, т. е. адиабатически (п2 — k2). В этом случае подвод теплоты к рабочему телу за счет догорания топлива и восстановления конечных продуктов сгорания равен суммарному отводу теплоты в стенки цилиндра и потере теплоты вследствие утечки заряда через зазоры между поршнем и цилинд ром.
При 1Ь> подвод теплоты к рабочему телу больше, чем его отвод, и (ij < k2.
При \ъ < 1г преобладающим является отвод теплоты от ра бочего тела и п%> k%.
102
Как видно, коэффициенты тепловыделения £2 и |6, а также средний показатель политропы п2 связаны между собой и не могут выбираться произвольно. При выборе одного из них второй должен определяться по одному из указанных выше уравнений.
Ориентировочные значения £6 для различных двигателей мо гут быть в следующих пределах:
|
|
h |
Двигатели карбюраторные ................................................. |
0,85—0,95 |
|
Дизели средней бы строходности ......................................... |
0,85—0,90 |
|
Дизели |
бы строходны е............................................................. |
0,80—0,90 |
Дизели |
с н а д д увом ............................................................. |
До 0,92 |
Применительно к судовымдвигателям (дизели) проф. В. А. Ваншейдт рекомендует следующие данные:
Двигатели быстроходные |
0,45—0,60 |
0,70—0,80 |
0,80—0,90 |
|
||
Двигатели |
средней быстро |
0,55—0,70 0,70—0,80 |
0,85—0,90 |
|
||
ходности ............................. |
|
|||||
Двигатели Тихоходные . . |
.0,70—0,85 |
— |
0,85—0,92 |
|
||
£z, соответствует |
предполагаемому |
концу догорания на |
линии |
|||
расширения, точка |
на рис. 1.15. |
параметров |
рабочего |
тела |
||
Расчетные |
значения некоторых |
в конце расширения (точка Ь) для номинального режима работы двигателя приводятся в табл. 1.14.
Т а б л и ц а 1.14. Расчетные данные параметров в конце расширения
Двигатели |
па |
|
Pb |
ть, К |
|
кгс/см2 |
МПа |
||||
|
|
|
|||
Карбюраторные |
1,23— 1,34 |
3,5— 5,0 |
0,34—0,49 |
1200— 1500 |
|
Дизели без наддува |
1,15— 1,28 |
2,0—4,0 |
0,20—0,39 |
1000— 1200 |
Влияние некоторых факторов на показатели процесса расширения
Частота вращения двигателя. С повышением частоты вращения коленчатого вала уменьшается продолжительность процесса рас ширения, а вместе с этим и время контакта рабочего тела со стен ками цилиндра, уменьшаются также утечки газа в картер через зазоры между поршнем, кольцами и цилиндром. В дизелях, как отмечалось выше, все упомянутые факторы действуют в напра влении снижения потерь теплоты, т. е. отвода ее от рабочего тела в стенки за период расширения. По этой причине увеличением частоты вращения коленчатого вала средний показатель пг
ЮЗ
должен в принципе уменьшаться, последнее подтверждается кривыми на рис. 1.35 и 1.36. Как видно, характер этого изменения для различных двигателей не одинаков. 'У дизелей «Татра» и ЯМЗ величина п2 линейно убывает с увеличением оборотов, а у дизелей Д-35, Д-54 и КДМ-46 характеристики этого
Рис. 1.35. Зависимость показа |
Рис. 1.36. Изменение |
п2 = { (п) |
|
теля п2 = |
f (я) |
тракторных двигателей (дизели) |
|
/ — ЯМЗ -238; 2 — |
«Татра»-912» |
|
|
изменения сложнее, но тенденция их одна и та же, т. |
е. с уве |
||
личением оборотов |
п2 снижается. |
Сложный закон изменения этих |
значений натракторных двигателях объясняется влиянием ряда дру гих факторов— способа смесеобразования, конструкции камеры сго рания, охлаждения головки и т. д. На рис. 1.37 приводятся кри вые изменения п2 карбюраторного двигателя ЗИЛ-120 в зависи
мости от оборотов |
коленчатого вала |
и |
степени дросселирова |
||||
|
|
ния /др. |
|
цилиндра. |
При про |
||
|
|
Размеры |
|||||
|
|
чих равных условиях уменьшение |
|||||
|
|
отношения хода поршня к диаметру |
|||||
|
|
цилиндра S/D уменьшает |
отно |
||||
’ 0 1О 20 30 40 50 60 70 ВО fgp% |
сительную |
поверхность |
охлажде |
||||
ния, |
|
что |
уменьшает |
|
отвод |
||
Рис. 1.37. Изменение п2 = |
/ (/др)— |
теплоты от |
рабочего тела, а сле |
||||
довательно |
уменьшается |
и вели |
|||||
дросселирование карбюраторного |
чина |
п2. |
|
|
|
||
двигателя |
|
|
|
|
|||
|
|
С |
уменьшением рабочего объе |
||||
|
|
ма при |
неизменном S/D |
отно |
сительная поверхность охлаждения увеличивается; количество теплоты, передаваемой от рабочего тела в охлаждающую среду, возрастает. Величина п2 растет.
На величину п2 могут влиять тепловое состояние двигателя, характер протекания процесса рабочего цикла, конструкция ка меры сгорания и техническое состояние двигателя, зависящее от износа цилиндро-поршневой группы, вызывающего наруше ние герметичности камеры сгорания и утечки газа через кольца.
104
Г Л А В А III
ИНДИКАТОРНЫЕ И ЭФФЕКТИВНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ, ХАРАКТЕРИЗУЮЩИЕ ЦИКЛ В ЦЕЛОМ* ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС
§1. ИНДИКАТОРНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ
Киндикаторным показателям действительного цикла отно сятся: среднее индикаторное давление рс кгс/см2 (МПа), инди каторная мощность N{ л.с (кВт), индикаторный коэффициент
V , -
кгс/см* z МПа
полезного действия rjt-, удельный инди каторный расход топлива г/л.с.ч.
Ср е д н е е и н д и к а т о р н о е
да в л е н и е представляет собой такое условное постоянное по значению давле ние, которое,- действуя на поршень, со вершает работу, равную работе газов за весь цикл (рис. 1.38).
Учитывая работу газов за цикл в одном цилиндре и обозначая ее через Ц, со гласно определению Ln имеем
Li — PiV's', Pi = |
, |
(1.157) |
Рис. 1.38. Индикаторная диаграмма двигателя с прину дительным зажиганием
где V’s — рабочий объем цилиндра, м3, т. е. среднее индикатор ное давление численно равно отнесенной к единице рабочего объема работе газов за цикл.
105
Величина среднего индикаторного давления определяется пла ниметрированием индикаторной диаграммы, которая строится по данным термодинамического расчета (см. гл.П, § 6), или при. ис пользовании тех же данных может быть получена аналитически.
В общем виде индикаторная диаграмма в расчетном цикле представляется как разность работ расширения и сжатия
Li = Lyz + Ьгь — Lac. |
(1.158) |
На участке сгорания yz при р = const работа равна
|
|
Lyz = pzVz — pzVУ = pz(Vг — Vу). |
|
||||||||
Так как |
рг = |
Хрс, a VJVC= р, то |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Lyz = |
LpcVc(р - 1 ) . |
|
(1.159) |
|||||
Работа |
на |
участке |
расширения |
zb |
равна |
|
|||||
|
|
|
|
|
", |
|
/ |
Vг \n2—1_ |
|
||
|
|
|
|
|
. |
|
\Уь ) |
|
|
||
Разделив |
и умножив правую |
часть |
последнего |
уравнения |
|||||||
на Vc и имея |
в виду, |
что |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Тс |
|
~ |
= |
|
р2 = |
Хрс> |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
получим |
уравнение |
вида |
Лр |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Lzb= |
PcVс |
|
1 |
|
бЯ2-1 |
(1.160) |
|||
Работа сжатия |
на |
участке |
ас равна |
|
|
||||||
|
|
РсУс |
1 — |
|
|
|
_ |
РсУс |
( 1 |
<1Л61) |
|
Lac = Пг — 1 |
Va |
|
|
|
— 1 V |
Имея исходное уравнение (1.158), заменив в его правой части обозначенные работы их выражениями из уравнений (1.159) и (1.161) и вынеся за скобки pcVc, получим уравнение для общей
работы |
расчетного |
цикла |
|
|
|
|
|
|
|||
Li — PcVс |
Ч р - 1 |
) |
|
Яр |
|
—1 |
|
1 — |
,«1—1 |
||
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.162) |
|
Подставив выражение |
(1.162) |
в равенство (1.157) и заменив |
|||||||||
отношение |
|
1 |
|
в окончательном |
виде |
для |
дизелей |
||||
|
6 -1 |
|
|||||||||
с подводом теплоты при |
V и р = const, получим уравнение для |
||||||||||
определения |
среднего |
индикаторного давления |
р\ |
|
|||||||
о- — |
Рс |
Ц р - 1 ) |
|
Яр |
1 |
1 |
|
1 — |
|
||
«2 — 1 |
Ч.П2—1 |
пх — 1 |
,«1—1 |
||||||||
Pl |
е — 1 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.163) |
106
Для двигателей с принудительным зажиганием и подводом
теплоты |
при |
V — const |
уравнение (1.163) будет иметь другой |
||
вид; так |
как |
р = 1, a |
VbIVz = е, |
то |
|
Pi = |
Рс |
пП2—1 |
(1.164) |
||
е — 1 |
Учитывая, что ср— коэффициент скругления индикаторной диаграммы (табл. 1.15), среднее действительное значение инди каторного давления цикла может быть получено из равенства
Pi = <$pl (1.165)
Для Двухтактных двигателей среднее индика торное давление опреде ляется для полезной части хода поршня, т. е.
Pi = фРг(1— Ф). (1Л66)
Та б л и ц а ! . 15. Величины коэффициентов скругления ф индикаторной диаграммы
Двигатели |
Ф |
Четырехтактные карбю 0,93—0,97 раторные
На |
рис. |
1.38 средние |
Четырехтактные дизели: |
|
|
значения' |
индикаторного |
с |
неразделенными |
0,90—0,95 |
|
давления расчетного р\ и |
|
камерами |
|
||
действительного pt циклов |
с |
разделенными ка |
0,92— 0,96 |
||
представлены в виде сто |
|
мерами |
|
||
рон |
прямоугольника с |
Двухтактные дизели |
0,97— 1,0 |
отношением Vs |
(14581) и |
|
|
(13681), площади которых |
|
|
|
соответствуют |
равновеликим площадям индикаторных диаграмм |
||
расчетного (aczba) и действительного (ac'c"z'b'b"b"') циклов. |
|
||
Внутренняя |
работа двигателя, развиваемая газами в |
полости |
|
цилиндра, называется и н д и к а т о р н о й м о щ н о с т ь ю |
Nt. |
||
Так как четырехтактные двигатели делают рабочий |
ход |
за |
два оборота, а двухтактные |
— за каждый оборот, то коэффициент |
||
тактности обозначим т и |
будем |
полагать для четырехтактных ' |
|
т — 2, а для |
двухтактных |
т = |
1. |
Тогда, имея |
уравнение работы |
(1.157) для расчетного цикла |
и учитывая коэффициент скругления ф, для определения дей ствительного индикаторного давления можно вычислить инди каторную работу в одном цилиндре за одну минуту
|
Li — фLi = PiVsn 104 кгсм/мин, |
|||
где Pi кгс/см2-104 = |
кгс/м2. |
четырехтактного двигателя |
||
Отсюда |
индикаторная |
мощность |
||
в одном |
цилиндре |
|
|
|
|
|
д, |
Ю4 _ рУ цП ' л |
|
|
• |
f |
60-2-75 |
0,90 л ' с- |
107
Если рабочий объем выражается в литрах, то для двигателя с числом цилиндров i мощность подсчитывается по следующему уравнению:
N, = |
p V s ni |
(1.167) |
-г^ — л. с. |
||
‘ |
450т |
|
Кроме перечисленных формул индикаторную мощность можно определить по уравнению следующего вида:
Л; _ piFSni __ piFSni
(1.168)
~~ 60-75m ~ 4500m
где F — площадь днища поршня, рм2; 5 — ход поршня, м. Индикаторная мощность характеризует совершенство рабо
чего процесса двигателя в целом, а поэтому если учесть параметры, определяющие индикаторную мощность, то представится возмож ность широкого прогнозирования и принятия решений по выбору направлений и путей дальнейшего совершенствования двигате лей внутреннего сгорания. В качестве такого уравнения может быть использовано уравнение индикаторной мощности в развер нутом виде [5,6]. Вывод этого уравнения приводится ниже.
В цилиндр двигателя за один цикл теоретически может посту пить следующее количество воздуха или смеси:
Vs = ^ L s м3.
Учитывая коэффициент наполнения r\v, число цилиндров i, удельный вес воздуха ув в кг/м3 для двигателя с общим объемом Ks = Vsi, действительное количество свежего заряда в весовых единицах определится из выражения
GB— VV%Yb кг/цикл.
Учитывая коэффициент избытка воздуха а — GBIGTl0, где 10 кг/кг — теоретически необходимое количество воздуха для сгорания од ного килограмма топлива, определяем расход топлива
|
°т = - ^ - = -й 7 У5%ТрКГ/ЦИКЛ- |
||
Учитывая |
низшую |
теплотворную способность топлива |
|
QH ккал/кг, |
получим теплоту, |
выделившуюся в цилиндре, |
|
|
Q = GTQH= |
Ух |
%Yb ккал/цикл. |
Однако из этого количества в индикаторную работу перейдет часть теплоты
Qa
Qi = v* а/о УвЛиЛ/ ккал/цикл,
108
где rp — индикаторный к. п. д., который оценивает величину потерь, сопровождающих преобразование теплоты, выделяемой топливом при горении, в работу реального цикла двигателя.
Индикаторная работа, выраженная не в килокалориях, а в ки лограммометрах, может быть получена из выражения
|
|
|
L,- — 4271/$ |
yBr\vr\i |
кгс ■м/цикл, |
|
|
где |
427 |
кг-м/ккал — механический |
эквивалент теплоты. |
||||
Если двигатель делает п об/мин, тогда за секунду |
он совер |
||||||
шит |
п/60 |
т |
рабочих ходов. |
Велична индикаторной |
мощности |
||
при выражении |
в л может быть определена в л. с. по уравне |
||||||
нию |
следующего |
вида: |
|
|
|
||
|
|
|
м |
427 |
,7 <2н |
1 |
|
|
|
' |
^ ~ |
103•60-75 |
"а / 7 |
Л. С. |
|
Обозначив постоянные величины через к, окончательно будем иметь выражение мощности для двигателя с числом цилиндров i
N‘ ==kVs-§f^ yв % Д «/-^ .л . с -> |
(U 69) |
где k = 0,000095.
Для среднего индикаторного давления из (1.167) и (1.169)
получим выражение следующего вида: |
|
|
' |
Pi — k' 10 Ли а Vb кгс/см2, |
(1.170) |
где k' = 450 к. |
(1.169) является общим для всех типов двигателей |
|
Уравнение |
как .по тактности, так и по методу регулирования мощности. Вместе с этим, оно может быть использовано и для анализа цикла двигателей с наддувом, если заменить ув на выходные данные после компрессора, т. е.
« = |
(1.171) |
где к" = 6/29,3.
При анализе факторов, влияющих на рабочий процесс ди зеля, можно показать связь индикаторной мощности с работой топливного насоса, т. е. с подачей топлива на цикл (Ag г/цикл).
При качественном регулировании смеси в дизелях коэффи циент избытка воздуха можно выразить следующим равенством:
n, _ Gb |
УуУв _ |
ysVV„ |
A;?is |
Д£Й> |
ДЕг)н7т^0 ' |
109