книги из ГПНТБ / Элияшевский, И. В. Типовые задачи и расчеты в бурении учеб. пособие
.pdfБурение ствола скважины предполагается вести с использова нием бурильных труб ЭБШ-140 мм с толщиной стенки 9 мм; кабель КТШЭ 3 X 50 мм2. При этом применяются 203-мм УБТ длиной 100 м и ведущая труба с диаметром проходного отверстия 100 мм.
Удельный вес глинистого раствора изменяется следующим об разом:
Интервал, м |
0 -150 |
150-1100 |
1 100-2200 |
Угл. р, гс/см » |
1,2 |
1,3 |
1,4 |
Решение.
Определение количества промывочной жидкости и допустимой глубины бурения
Определим максимальную производительность буровых насосов при бурении с «нуля»
J*/~ 10,2iVrin
Qшах — г ^ 4 э л У гл . р
где N — суммарная мощность двигателей привода насосов. В дан ном примере принимаем N = 760 кВт; т]н = 0,675 — полный к. п. д. насоса; А эл— коэффициент потерь давления при бурении электробуром, не зависящий от глубины скважины,
А-эл &с. м 4- |
в “I- а в. т^в. т + .аунт^ у "Н ^ЭЛ^Эл ~Ь ^Д, |
|
где ас> м— коэффициент потерь давления |
в стояке и манифольде. |
|
Согласно данным табл. |
21 приложения, |
ас м= 40 • 10“ б; аб в — |
коэффициент потерь давления в буровом рукаве и вертлюге. Согла
сно данным табл. 21 приложения, аб в = 210 |
• 10~®; |
ав т— коэф |
||||
фициент потерь давления в ведущей трубе. а„ |
t — 7,68 |
• 10-5 (см. |
||||
задачу 30); |
/в-т— длина |
ведущей трубы, |
1В т = 1 5 м; |
ауБТ — ко |
||
эффициент |
потерь давления |
в трубах |
УБТ; |
ЯуБт = |
7,68 • 10“5 |
|
(см. задачу 30); 1у — длина УБТ, равная 100 м; |
аэл — коэффициент |
|||||
потерь давления в электробуре Э250/8; |
аэл = |
21,5 • 10“ 5 (см. за |
||||
дачу 30); 1ЭЛ— длина электробура, /эл = |
13 м; |
ад — коэффициент |
||||
потерь давления в долоте; ад определяется по |
формуле |
|||||
|
аД |
|
4,2 |
|
|
|
|
/Р2 |
212 = 272-Ю"5. |
|
|
Здесь F — суммарное сечение промывочных отверстий долота* Согласно данным табл. 3 приложения, для долота диаметром 445 мм F = 21 см2; угл р — удельный вес глинистого .раствора, равный
1,2 гс/см3.
140
. Подставляя значения этих компонентов в вышеприведенную формулу, получаем
Аэл = (40 + 210 + 7,68 • 15 + 7,68 •100 + 21,5 • 13 + 272) Ю'5 =
= 1685* 10~6.
Подставляя данные в исходную формулу, определяем
Qшах |
V |
10,2 • 760 • 0,675 |
= 63,6 л/с. |
|
1685 • 10-5 ■ 1,2 |
|
Согласно характеристике насоса У8-4 (см. табл. 42 приложения), производительность 59 л/с можно получить, если на двух насосах будут поставлены цилиндровые втулки диаметром 170 мм при числе двойных ходов поршня в минуту 55 и коэффициенте подачи а = 0,85. Допускаемое давление на насосах при этом равно 95 кгс/см2.
Определим допустимую глубину бурения при заданной произ водительности Q = 59 л/с.
Y__ 10,21Ут]н—ч4элУгл. рО3
Д0П ~ ВэпУгл. рQ3
где Вэл — коэффициент потерь давления при бурении электробуром, зависящий от глубины скважины.
Г) |
I 5«3 |
I „ |
-^Эл ” |
Н I |
Г а к. п* |
а'тр — коэффициент потерь давления в трубах ЭБШ диаметром 140 мм;
йтр = |
2120 • 10"8 (см. задачу 30); а3 — коэффициент потерь давле |
ния |
в замках. Согласно данным табл. 18 приложения, я3 = 2,2 • |
• 10“5; як п — коэффициент потерь давления в кольцевом простран
стве. Согласно |
данным табл. 16 приложения, |
як п = 2,9 • |
10~8; |
||
I — расстояние |
между замками. Согласно данным |
табл. 23 |
при |
||
ложения, I = 12,5 м. Следовательно, |
|
|
|
||
Вэп= 2120»10~8 + -5--'2f9' 10~В + 2 ,9 • 10-8 = |
3002 • 10-8. |
|
|||
Тогда |
|
1ZjO |
|
|
|
|
10,2 • 760 • 0,675 — 1685 • 10“6 • 1,2 • 593 |
|
„ |
|
|
LДОП ---- |
|
|
|||
3002- Ю " 8 - 1,2-59® |
1 |
° |
|
||
|
|
|
Принимаем L = 150 м, так как далее меняется удельный вес гли нистого раствора на 1,3 гс/см3 и диаметр долота.
Для новых условий определим Qmax по формуле
Qmax |
10,2iVriH |
|
B ^ L ) У гл . р |
||
(^ 4 э л |
141
]\r = 760 кВт. Коэффициент А эл для новых условий равен
+ эл = ас- м + аб_в + ав_т/„., + ayBTZ+ аэл1эл+ аа,
где
|
:е> м = 40 • 10'5; |
аб в — 210 ■Ю-6; |
ав т = 7,68 • ДО-В; |
/Вт = 15м; |
|||||||||
|
а^ Б т^7’68' 10"5! |
гУ= Ю0м; |
яэл = 21,5 • Ю"5; |
/эл = 13м; |
|||||||||
|
|
|
|
|
йд |
|
К2 |
1,2 |
= |
414 • 10-5. |
|
||
|
|
|
|
|
|
/■г |
172 |
|
|||||
|
Согласно |
данным |
табл. 3 |
приложения, |
для долота диаметром |
||||||||
295 |
мм F = |
17 |
см2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лэл= (40 + |
210 + |
7,68 • 15 + 7,68 • 100 + 21,5 • 13 + 414) 10~6 = 1827.ЮЛ |
|||||||||||
Коэффициент |
Вэл |
для |
новых |
условий |
равен |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
B s |
|
5я3 |
| |
я |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
*тр |
I .Т~ ®К. П» |
|
|||||
где |
4 р = |
2120 |
• |
10-8; |
|
а3 = |
2,2 |
• |
10"5; |
ак п = |
35 • 10"8 (см. |
||
табл. 16 приложения). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вэл = |
2120 • 10-8 + |
5--2; |г 10—■+ 35 • 10~8 = 3035. ЮЛ |
||||||||||
Принимая |
L |
- |
150 М М , Угл р |
1,3 гс/см3, |
получаем |
||||||||
|
Q max : |
V |
|
|
10,2 • 760 • 0,675 |
|
55,6 л/с. |
||||||
|
(1827 + |
|
|
|
|
|
|||||||
|
3035 ■10-» • 150) Ю"» ■1,3 |
|
Согласно характеристике насоса У8-4 (см. табл. 42 приложения), производительность насосов 53,8 л/с можно получить при том же диаметре втулок, уменьшив число двойных ходов поршня в минуту до 50.
Определим допустимую глубину бурения при производитель
ности насосов |
Q — 53,8 |
л/с. |
|
|
|
У |
__ 10,27Ут)н ^4элУгл. рО3 |
|
|
|
/ ' д о п |
~ ~ |
В э л У г л . р<?8 |
|
у |
_ 10,2-760-0,675 — 1827-10-5-1,3 - 53,83 |
ос;п |
||
Ь *0Т1 |
|
3035 • IQ’ 8 • 1,3 • 53,8s |
Z0U М’ |
Для увеличения глубины бурения необходимо уменьшить про изводительность насосов. Согласно данным табл. 42 приложения, на двух насосах устанавливаем втулки диаметром 160 мм. Тогда
при числе двойных |
ходов поршня в минуту |
50 Q = 47 л/с. |
|
10,2 • 760 • 0,675-1827 • 10~5 • 1,3 • 473 |
_ |
DDU м. |
|
LДОП |
3035-IQ’8 - 1.3-473 |
' |
142
Для дальнейшего увеличения глубины бурения уменьшаем число двойных ходов поршня в минуту до 45 при тех же диаметрах втулок 160 мм. Тогда Q = 42,4 л/с.
г |
1 0 , 2 - 7 6 0 -о,6 7 5 — 1 8 2 7 - 1 0 - 5 - 1 , 3 - 4 2 , 4 » |
, , , п |
Ьдоп |
3035 •IQ’ 8 •1,3 •42,43 |
* |
Принимаем L = 1100 м, так как далее меняется удельный вес глинистого раствора на 1,4 гс/см3. Берем диаметр втулок 150 мм. Тогда производительность насосов при числе двойных ходов поршня в минуту 45 равна Q = 36,8 л/с.
Lдоп |
10,2 • 760 • 0,675— 1827 • 10~5 • 1,4 • 36,83 _ |
1Я 70 м. |
|
3035 • 10-8 • 1,4 • 36,-8® |
* |
Далее принимаем диаметр втулок 130 мм. Тогда, согласно данным табл. 42 приложения, производительность насосов при числе двой ных ходов поршня в минуту 50 равна Q = 29,6 л/с.
LД о п |
10,2 • 760 • 0,675— 1827 • 10"5 • 1,4 • 29,63 |
„ |
|
3035 • IQ-8 • 1,4 • 29Л53 |
= Ш ° М |
||
|
Принимаем L = 2200 м.
П р и м е ч а н и е . Расчет количества буровой жидкости и допустимой глубины бурения электробуром можно производить при работе одного насоса. Тогда в вышеприведенные формулы вместо N необходимо подставлять 0,52V, а вместо производительности двух насосов производительность одного насоса.
Результаты |
всех |
расчетов сводим |
в табл. |
22. |
|
||
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 22 |
|
Интервал буре |
Диаметр |
Допустимое |
Число двой |
Производи |
Удельный |
||
давление на |
ных ходов |
||||||
ния, м |
втулок, |
мм |
насосах, |
поршня |
тельность |
вес раствора |
|
|
|
|
кгс/см2 |
в |
1 мин |
насосов, л /с |
гс/см“ |
0 —150 |
170 |
|
95 |
|
55 |
59 |
1,2 |
150—250 |
170 |
|
95 |
|
50 |
53,8 |
1,3 |
2 5 0 -6 6 0 |
160 |
|
110 |
|
50 |
47 |
1,3 |
6 6 0 -1 1 0 0 |
160 |
|
110 |
|
45 |
42,4 |
1,3 |
1100—1870 |
150 |
|
125 |
|
45 |
36,8 |
1,4 |
1870 -2200 |
130 |
|
172 |
|
50 |
29,6 |
1,4 |
Определение осевой нагрузки на долото
Определить осевую нагрузку на долото G при бурении в интер вале 1000—1300 м. Обозначения в нижеприводимых формулах те же, что и при определении осевой нагрузки на долото при тур бинном способе бурения (см. задачу 81).
где |
|
Gx |
FHa, |
|
|
Дг^дb |
1,1 • 295 • 1,2 |
194 мм2; |
|||
FH |
|||||
|
|
|
|||
|
2 |
|
2 |
|
a — предел прочности породы в кгс/мм2.
143
Значения а по интервалам приведены в табл. 23.
Т а б л и ц а |
2 3 |
Интервал |
0 -1 5 0 |
2 0 0 - 1 0 0 0 |
1000-1300 |
1300-2200 |
бурения, м |
||||
и , к гс/м м 2 |
2 5 |
5 0 |
7 5 |
100 |
Принимая, согласно данным табл. 23, а = 75 кгс/мм2 (породы
4категории твердости по данным табл. 1 приложения), получаем
^= 194-75 = 14600 кгс = 14,6 тс.
Согласно данным табл. 5 приложения, нагрузка на долото типа С в интервале 1000—1300 м должна быть
G2 = (300^-800) Da.
G2 = (300^-800) 29,5 = 9000-4-24000 кгс = 9-1-24 тс.
Согласно данным табл. 3 приложения, максимально допусти мая осевая нагрузка на долото диаметром 295 мм равна G3 = 40 тс.
При бурении электробуром соотношения между выбранной на грузкой G и определенными нагрузками должны быть таковы: G /> Gx; G <L G3; G ^ Ghom, где GH0M— номинальная осевая на грузка на электробур. Согласно данным табл. 25 приложения, для
электробура Э250/8 GH0M— 30 тс.
Принимаем нагрузку в интервале 1000—1300 м, равную примерно
16 тс.
П р и м е ч а н и е . Аналогично можно определить величины Gu |
G2, G3 и |
Ghom Дл я других интвервалов и в соответствии с этими величинами |
выбрать |
нагрузки G для отдельных интервалов и свести их в таблицу, как это было сде лано при бурении турбинным и роторным способами.
Определение скорости вращения долота
Скорость вращения вала электробура (скорость вращения до лота) определяют по формуле
?г = гс1(1 — S ) ,
где пг — скорость |
вращения |
магнитного поля |
статора двигателя |
||
электробура |
(так |
называемое |
синхронное число |
оборотов). |
|
|
|
«1 = 60-^ . |
|
|
|
/ — частота |
тока, |
равная 50 |
Гц; Р — число |
пар |
полюсов. Для |
Э250/8 Р = |
8. |
|
|
|
|
144
Следовательно,
ni —60 = 375 об/мин;
О
S — скольжение ротора относительно поля статора.
При изменении момента сопротивления на валу двигателя скольже ние ротора S также изменяется. В двигателях электробуров вели чина S при номинальной нагрузке составляет 0,08—0,12. Принимая S = 0,1, получаем
ra = 3 7 5 (l—0,1) = 347 об/мин.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ РОТОРНОГО РЕЖИМА БУРЕНИЯ
Задача 85. Требуется разработать роторный режим бурения для проводки скважины на глубину 2400 м при следующих усло виях:
|
Диаметр |
Глубина |
Долото |
|
Конструкция скважины |
|
|||
долота, мм |
спуска, |
м |
диаметр, мм |
|
|
|
|
тип |
|
Направление........................ |
480 |
5 |
_ |
445 |
Кондуктор ............................ |
325 |
200 |
м |
|
Промежуточная колонна . . |
219 |
1900 |
м с * |
295 |
Эксплуатационная колонна |
|
|
0 ** |
|
146 |
2400 |
с |
190 |
*Бурение в интервале 200 —1000 м.
**Бурение в интервале 1000 —1900 м.
До глубины 1900 м предполагается бурить с использованием бурильных труб диаметром 140 мм с высаженными внутрь кон цами, с толщиной стенки 9 мм, а до проектной глубины — с исполь зованием труб диаметром 114 мм, с толщиной стенки 8 мм. Про ектируется под кондуктор и промежуточную колонну применять трубы УБТ длиной 100 м, диаметром 203 мм, а под эксплуатацион ную колонну — УБТ диаметром 146 мм, длиной 100 мм.
Удельный вес глинистого раствора изменяется следующим об разом:
Интервал, м |
0 -2 0 0 |
200 -1900 |
1900—2400 |
Угл. р, гс/см® |
1,15 |
1,25 |
1,4 |
Решение.
Определение количества промывочной жидкости и допустимой глубины бурения
Определим максимальную производительность буровых насосов при бурении с «нуля»
■ ? [ 7,5Аг]н
Q |
|
max — |
' А у г л , р |
|
10 Заказ 484 |
145 |
Значения букв, входящих в формулу, |
приведены в задаче 81. |
|||||||
N = 1040 |
л. с.; |
г|н = |
0,675; |
угл р = 1,15 |
гс/см3; |
|||
|
|
|
|
А = |
|
""Н^УБТ^у“Ь ®д- |
||
ам = |
340 • |
10~5 |
(см. |
табл. 21 |
приложения); |
|||
я у б т |
= 2,24 • 10'5 (см. табл. |
19 |
приложения); |
|||||
|
|
|
|
1,2 |
|
1,2 |
07Q . 1П -5 |
|
|
|
|
|
F2 |
|
212 |
1 6 |
1U ' |
F |
21 см2 (см. |
табл. 3 приложения). |
|
|||||
Тогда |
А = |
(340 + 2,24 • 100 + 273) 10'* = 737 • ЮЛ |
||||||
|
|
|
7,5 • 1040 • 0,6675 |
|
||||
|
|
|
|
У |
:85 л/с. |
|||
|
|
|
|
V |
737 • 10-5 . 1,15 |
|
Согласно характеристике насоса У8-4 (см. табл. 42 приложе ния), производительность 83,6 л/с можно получить, если на двух насосах будут поставлены цилиндровые втулки диаметром 185 мм при числе двойных ходов поршня в минуту 65 и коэффициенте по дачи а = 0,85. Допустимое давление на насосах 82 кгс/см2.
Определим допустимую глубину бурения £ доп при производи тельности насосов 83,6 л/с.
7,57УТ]н — ^Угл, р*?3
|
|
|
|
Т ' Д О П |
|
Byгл. р(13 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значения букв, входящих в формулу, |
приведены в задаче |
81. |
|||||||||
N = |
1040 |
л. с; |
т]н = |
0,675; |
|
г в. |
|
1,15 |
гс/см3; |
||
А = 737 • 10 |
I ГД. р |
||||||||||
|
|
|
|
В = атр + -j- + як, П* |
|
|
|
|
|
||
атр = |
610 |
• 10"8 |
(см. |
табл. |
17 |
приложения); а3 |
= |
2,2 • 10"5 |
(см. |
||
табл. |
18 приложения); / = |
10 |
м — длина |
одной |
бурильной |
трубы |
|||||
в м; |
ак п = 2,9 -10"8 |
(см. табл. 16 приложения). Следовательно, |
|||||||||
|
В = (б10.10-3 + -^- + |
2,9-10-3) 10-Б= 833,6 -Ю'8. |
|
|
|||||||
Тогда |
|
7,5 |
• 1040 • 0,675-737 • 10~5 • 1,15 • 83,63 _ |
га |
|
|
|||||
|
|
-'доп |
|
|
|||||||
|
|
|
833,6 -10-8-1,15- 83,6» |
|
|
М |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Для увеличения глубины бурения необходимо уменьшить про изводительность насосов путем уменьшения количества двойных ходов поршня в минуту или диаметра втулок. Принимая число двойных ходов поршня в минуту 60 при том же диаметре втулок, находим, согласно данным табл. 42, приложения/ производитель ность Q = 77,2 л/с. Тогда
г |
_ 7,5 • 1040 • 0,675 — 737 • 10-5 • 1,15 • 77,2з _ 0, п _ |
|
■Ьдоп |
833,6 - 10-8 -1,15 - 77,23 |
— 0 1U м. |
146
Принимаем L = 200 м, так как далее меняется удельный вес глинистого раствора на 1,25 гс/см3 и диаметр долота. Для новых условий определяем @тах по формуле
|
|
|
|
г) _1 V" |
7,5./Ут)н |
|
|
|
||
|
|
|
|
vmax |
у |
( A + BL) угл. р |
' |
|
|
|
|
|
|
|
|
А — а ы + а у в т ^ у + Яд- |
|
|
|
||
ам = |
340 • 10"5 |
(см. |
табл. |
21 |
приложения); |
аУБТ — 2,24 • |
10 |
|||
(см. табл. 19 |
приложения); |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
ЙД |
1,2 |
1,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
'f2 |
172 - 4 1 4 -ЮЛ |
|
|
|||
Согласно |
данным |
табл. 3 приложения, |
F = |
17 см2. |
|
|||||
|
|
А = |
(340 + |
2,24 • 100 + 414) 10'8 = 978 • 1Q-8. |
|
|||||
|
|
|
|
|
В — «тр + |
+ а к . п |
|
|
|
|
атр = |
610 • 10“8 (см. табл. |
17 |
приложения); а3 = 2,2 • 10-8 |
(см. |
||||||
табл. |
18 приложения); ак п = 35 • 10“8 (см. |
табл. 16 приложения). |
||||||||
Следовательно, |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
В = 610 • 10-»+ 2’2^°~5 + 35 • 10-« = 865 • 10-8. |
|
||||||||
|
|
|
|
|
1 |
ю |
1 |
|
|
|
Приняв L = |
200 |
м, |
получим |
|
|
|
||||
|
|
|
■ V |
|
7,5-1040-0,675 |
|
=66 л/с. |
|
||
|
|
|
(978 + 865 • 10"3 • 200) Ю’ 8 • 1,25 |
|
Определим минимальное значение производительности насосов для выноса частиц выбуренной породы на поверхность.
|
|
(?min = 0,785-103 (D^— D2) Vmin. |
В |
Значения букв, входящих в формулу, приведены в задаче 21. |
|
нашем |
примере D n = 295 мм, D = 140 мм. Принимая ymin = |
|
= |
1,1 м/с, |
находим |
(?min = 0,785« 103(0,2952 —0,1403) 1,1 = 58,4 л/с.
Фактическая производительность насосов Q должна быть
Qmnx^ Q (?min-
Согласно характеристике насоса У8-4 (см. табл. 42 приложения), производительность 64,2 л/с можно получить, если на двух насосах будут поставлены втулки диаметром 185 мм при числе двойных ходов поршня в минуту 50.
10* |
147 |
Определим допустимую глубину бурения при производительности насосов 64,2 л/с.
y |
7,5-/VY|h |
A yrpQ3 |
|
|
доп~ |
|
• |
7,5 |
• Ю40 • 0,675—978 • IO-5 • 1,25 • 64,23 |
||
£ д о п - |
865-IQ-8 -1,25-64,2® |
■360 м. |
|
|
Для увеличения глубины бурения принимаем диаметр втулок 170 мм. Согласно данным табл. 42 приложения, при числе двойных ходов поршня в минуту 50 производительность двух насосов равна 53,8 л/с, допустимое давление 95 кгс/см2. Тогда
г |
7,5 • 1040 • 0,675 —978 • 10~5 • 1,25 • 53,8® _ |
оппп |
■Ьдоп- |
865-IQ'8 -1,25-53,8® |
^иии м. |
Принимаем L — 1900 м, так как далее меняется удельный вес глинистого раствора, диаметр долота, диаметр УБТ и диаметр труб.
Для новых условий определим Qmax.
|
|
|
|
|
|
7,57Ут|н |
|
|
|
|
|
|
(А + BL) у г л . р |
|
|
|
|
|
|
Я унт/у о,д. |
ам = 340 • |
10-5 |
(см. табл. |
21 |
приложения); яУБТ = 8,0 • 10 5 |
||
(см. табл. 19 приложения); |
|
|
||||
|
|
а |
Д |
1,2 |
1 , 2 = 1200 • 10-5. |
|
|
|
|
Р2 |
102 |
||
F — 10 см2 |
(см. |
табл. 3 приложения). |
||||
|
А = |
(340 + 8,0 • 100 + |
1200) 10~5 = 2340 • 10'5. |
|||
|
|
|
|
В |
*тр + ^ + «к.п. |
агр = 1820 • 10 8 (см. табл. 17 приложения); а3 = 11,3 • 10 5 (см.
табл. 18 приложения); ак п = 520 • 10-8 (см. табл. 16 приложения).
В = (1820 • 10-3 + _|_ 520 • 10-3) 10-5 = 3470 • Ю'8.
Принимая L = |
1900 м, получаем |
|
|
|
-V- |
7,5 ■1040 • 0,675 |
|
= 34,7 л/с. |
|
(2340 -j- 3470 • 10-®. 1900) 10-8 |
. lj4 |
|||
|
Минимальное значение производительности насосов для выноса частиц выбуренной породы на поверхность равно
|
(?ш1п = 0,785 • 103 (Т)д— Z)2) vmin. |
|
Подставляя /)д = |
0,190 м ;/) = 0,114 м; nmin = |
1,1, м/с, опреде |
ляем |
|
|
<?min = |
0,785 • 10® (0,1902 - 0,1143) 1,1 = |
20 л/с. |
148
Фактическая производительность насосов должна быть
Согласно характеристике насоса У8-4 (см. табл. 42 приложения), производительность 32,6 л/с можно получить при работе двух на сосов с цилиндровыми втулками диаметром 150 мм при числе двой ных ходов поршня в минуту, равном 40, и коэффициенте подачи 0,85. Допустимое давление при этом 125 кгс/см2.
Определим допустимую глубину бурения при новых условиях
г__7,51Уг|н— А \ г л , рQ 3
|
^ Д0П _ |
B y гл. р<?3 |
|
-'доп |
7,5 ■1040 • 0,675— 2340 • 10"5 • |
1,4 • 32,63 ■2500 м. |
|
|
3470-10-8-1,4-32,63 |
Принимаем L = 2400 м.
Т а б л и ц а 24
Интервал буре ния, м
|
Допустимое |
Число двой |
|
Удельный |
|
Диаметр |
Производи |
вес глини |
|||
давление на |
ных ходов |
||||
втулок, мм |
насосах, |
поршня |
тельность |
стого рас |
|
|
кгс/см2 |
в 1 мин |
насосов, л /с |
твора, |
|
|
|
гс/см8 |
|||
|
|
|
|
0 -5 6 |
185 |
82 |
65 |
83,6 |
1,15 |
56-200 |
185 |
82 |
60 |
77,2 |
1,15 |
200-360 |
185 |
82 |
50 |
64,2 |
1,25 |
360-1900 |
170 |
95 |
50 |
53,8 |
1,25 |
1900—2400 |
150 |
125 |
40 |
32,6 |
1,4 |
Результаты всех расчетов сводим в табл. 24.
Г1 р и м е ч а н и е. Бурение роторным способом возможно также при ис пользовании одного насоса. Тогда в вышеприведенные формулы вместо N сле дует подставлять 0,51V, т. е. мощность привода двигателей одного насоса.
Определение осевой нагрузки на долото
Определим осевую нагрузку на долото G при бурении в интер вале 1000—1900 м. Эффективное разрушение породы при бурении возможно только в том случае, если соблюдается условие
Gi Sa FHo,
т. е. объемное разрушение породы.
Обозначения букв, входящих в формулу, см. в задаче 81.
FН |
ЦгРцЬ |
1,1 -295-1,05 |
170 мм2. |
|
2 |
2 |
|||
|
|
Предел прочности породы в кгс/мм2 по интервалам приведен в табл. 25.
149